JPS5819423A - 上、底吹き複合吹錬転炉における精錬方法 - Google Patents
上、底吹き複合吹錬転炉における精錬方法Info
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- JPS5819423A JPS5819423A JP11752081A JP11752081A JPS5819423A JP S5819423 A JPS5819423 A JP S5819423A JP 11752081 A JP11752081 A JP 11752081A JP 11752081 A JP11752081 A JP 11752081A JP S5819423 A JPS5819423 A JP S5819423A
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- gas
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、上、底吹き複合吹錬における精錬方法に関
するものである＠ 転炉による精練中に、上吹き、ランスからの酸素気流に
生石灰粉をのせて炉中に吹込むことは、いわゆるＬＤ−
ＡＣ法として広く知られているが、この場合、上吹きに
よる溶融金属の攪拌が必ずしも充分でないので、脱シん
効果を期待するとき、多量の生石灰粉を必要とし、その
結果滓化状況も悪くなってスロッピング発生傾向が甚し
くなる上、多着の生石灰粉の吹込みを行うとき、その吹
込み速度変動が生じ易く、これがまたスロッピングの発
生を助長して、何れにしても操業の支障を来しまた歩止
り低下の快因ともなるので、Ｌｌ）−ＡＣ法は、殆ど実
際には行われてはいない。
するものである＠ 転炉による精練中に、上吹き、ランスからの酸素気流に
生石灰粉をのせて炉中に吹込むことは、いわゆるＬＤ−
ＡＣ法として広く知られているが、この場合、上吹きに
よる溶融金属の攪拌が必ずしも充分でないので、脱シん
効果を期待するとき、多量の生石灰粉を必要とし、その
結果滓化状況も悪くなってスロッピング発生傾向が甚し
くなる上、多着の生石灰粉の吹込みを行うとき、その吹
込み速度変動が生じ易く、これがまたスロッピングの発
生を助長して、何れにしても操業の支障を来しまた歩止
り低下の快因ともなるので、Ｌｌ）−ＡＣ法は、殆ど実
際には行われてはいない。
近来、丘、底吹き複合吹錬技術が開発され、これによる
とき溶融金属の攪拌が一般に増強されて、滓化けもとよ
り、メタルヂプラグ間の反応も著しく促翁される。
とき溶融金属の攪拌が一般に増強されて、滓化けもとよ
り、メタルヂプラグ間の反応も著しく促翁される。
こ＼に、ＬＤ−ＡＣ法の応用つまりは上吹きランスから
の酸素気流をキャリヤとする生石灰の吹き込みを適用す
ること、逆に云えば、上、底吹き転炉におけるような底
吹きを、ＬＤ−ＡＣ法に加えることにより、上記スロッ
ピングの防止と滓化促進を図って脱りん効果の向上が期
待されたわけであるが実験の結果によると、依然として
生石灰粉の吹込み速度変動に起因するスロッピンがしば
しば生起して、脱りんについても、歩止りについても十
分な改善効果を得難いことが経験されたのである口そこ
でこの発明は、かような問題点についてよシ有利な解決
を０指して研究を進め、実験と検討を繰返し行った結果
、生石灰粉の吹込み速度変動が、その粒度分布を適切に
選ぶことによって、有効に抑制され、また、かくして一
様な吹込み速度下に生石灰粉の吹込み量をばとくに精錬
初期就中、脱けい素反応時に該吹込みにより生成するス
ラグの塩基度の制御に利用して、滓化促進がスロッピン
グのおそれなしに実現されることを見出したものである
。
の酸素気流をキャリヤとする生石灰の吹き込みを適用す
ること、逆に云えば、上、底吹き転炉におけるような底
吹きを、ＬＤ−ＡＣ法に加えることにより、上記スロッ
ピングの防止と滓化促進を図って脱りん効果の向上が期
待されたわけであるが実験の結果によると、依然として
生石灰粉の吹込み速度変動に起因するスロッピンがしば
しば生起して、脱りんについても、歩止りについても十
分な改善効果を得難いことが経験されたのである口そこ
でこの発明は、かような問題点についてよシ有利な解決
を０指して研究を進め、実験と検討を繰返し行った結果
、生石灰粉の吹込み速度変動が、その粒度分布を適切に
選ぶことによって、有効に抑制され、また、かくして一
様な吹込み速度下に生石灰粉の吹込み量をばとくに精錬
初期就中、脱けい素反応時に該吹込みにより生成するス
ラグの塩基度の制御に利用して、滓化促進がスロッピン
グのおそれなしに実現されることを見出したものである
。
この発明は、−ｈ、底吹き複合転炉で、この転炉内に納
めた溶融金属の浴面に吹付ける精錬ガス気流に造滓用粉
状フラックスを帯同随伴させて精錬を行うに際し、粉状
フラックスとして粒径０．１ｍｍ以下が２０係以上でか
つ０．０ｔ１４Ａ ｍｍ以下が２０参以下の粒度分布の
ものを用いることと、精錬初期、就中脱けい素反応時に
は、造滓用粉状フラックスの吹込み量を、その吹込みで
生成するスラグの塩基間０ａＯ／ｓ五０２がｉ、ｏ、ｒ
、ｏの範囲に制御することを結合してスロッピングの回
避と脱抄んの促進を行うことからなる、上、底吹き複合
吹鍾炉におけるＮ錬方法である。
めた溶融金属の浴面に吹付ける精錬ガス気流に造滓用粉
状フラックスを帯同随伴させて精錬を行うに際し、粉状
フラックスとして粒径０．１ｍｍ以下が２０係以上でか
つ０．０ｔ１４Ａ ｍｍ以下が２０参以下の粒度分布の
ものを用いることと、精錬初期、就中脱けい素反応時に
は、造滓用粉状フラックスの吹込み量を、その吹込みで
生成するスラグの塩基間０ａＯ／ｓ五０２がｉ、ｏ、ｒ
、ｏの範囲に制御することを結合してスロッピングの回
避と脱抄んの促進を行うことからなる、上、底吹き複合
吹鍾炉におけるＮ錬方法である。
この発明の実施には、精−ガスとして酸素を用い・捷た
造滓用粉状フラックスとしてＣａＯ系、ＣａＣ０系、ま
たにドロマイト系あるいはこれらの併用ないし鉄鉱石、
螢石、炭酸ソーダなどとの混相？してもよい。
造滓用粉状フラックスとしてＣａＯ系、ＣａＣ０系、ま
たにドロマイト系あるいはこれらの併用ないし鉄鉱石、
螢石、炭酸ソーダなどとの混相？してもよい。
さて第１図に上に触れｆ ＬＤ −ＡＣ法を模式に示し
、図中７は上吹きランス、コは転炉内スラグ、３は同じ
く溶銑（溶鋼）、そして参が転炉であり、！ハ遺滓用粉
状フラックスの供給経路、また６は高純度酸累酋を示し
、上吹きランスｌから精練ガスとしての酸素を、転炉参
内の溶銑浴面に向けて噴射し、この酸素ジェットには、
造滓用粉状フラックスを好−タしくは上吹きランスｌに
混入することにより帯同随伴させて、溶銑に吹付けて、
精錬を行うのであるが、この場合の問題点についてはす
てに述べたとおシである〇 一方、第２図には、上、底吹き複合転炉を、同じく模式
に示し、転炉参の炉底に、底吹き羽口ｌを設けて、たと
えばアルゴンガスその他、＃ｊＩＩＩをすべき溶銑３に
対し事実上不活性なガスや、ときには、精錬用酸化性ガ
スたとえば酸素を、溶銑３中に吹込み、上吹きランス／
による酸素の吹付けと協同して、精錬に寄与させるので
あり、この場合、上、底吹き複合転炉の底吹きガスの吹
込み位置に関し、主として滓化促進の見地から、溶銑３
の浴面に投入されて浮遊する、石灰粉など、造滓剤を、
上吹きランスによる酸素ジェットで浴中に形成される火
点近傍に集めることを有利とする考えの下に、底吹き羽
目ｒをとくに炉底の周辺近傍あ乙い（″ｓ、Ｉｉｌ！壁
部に設けることも企てられはしたが、この発明では、上
吹きランスｌから噴射させる酸素ジェットに、造滓用粉
状フラックスを帯同随伴させるので、上記とはむしろ逆
に、該ジェットの吹付は位置の近傍には、スラグが存在
しないように、底吹自羽口ｒの位置が、配慮される。
、図中７は上吹きランス、コは転炉内スラグ、３は同じ
く溶銑（溶鋼）、そして参が転炉であり、！ハ遺滓用粉
状フラックスの供給経路、また６は高純度酸累酋を示し
、上吹きランスｌから精練ガスとしての酸素を、転炉参
内の溶銑浴面に向けて噴射し、この酸素ジェットには、
造滓用粉状フラックスを好−タしくは上吹きランスｌに
混入することにより帯同随伴させて、溶銑に吹付けて、
精錬を行うのであるが、この場合の問題点についてはす
てに述べたとおシである〇 一方、第２図には、上、底吹き複合転炉を、同じく模式
に示し、転炉参の炉底に、底吹き羽口ｌを設けて、たと
えばアルゴンガスその他、＃ｊＩＩＩをすべき溶銑３に
対し事実上不活性なガスや、ときには、精錬用酸化性ガ
スたとえば酸素を、溶銑３中に吹込み、上吹きランス／
による酸素の吹付けと協同して、精錬に寄与させるので
あり、この場合、上、底吹き複合転炉の底吹きガスの吹
込み位置に関し、主として滓化促進の見地から、溶銑３
の浴面に投入されて浮遊する、石灰粉など、造滓剤を、
上吹きランスによる酸素ジェットで浴中に形成される火
点近傍に集めることを有利とする考えの下に、底吹き羽
目ｒをとくに炉底の周辺近傍あ乙い（″ｓ、Ｉｉｌ！壁
部に設けることも企てられはしたが、この発明では、上
吹きランスｌから噴射させる酸素ジェットに、造滓用粉
状フラックスを帯同随伴させるので、上記とはむしろ逆
に、該ジェットの吹付は位置の近傍には、スラグが存在
しないように、底吹自羽口ｒの位置が、配慮される。
すなわち造滓用粉状フラックスを、溶銑３の浴面に＠接
衝突さぜることで有利に脱りん反応が生じるようにし、
しかも底吹き羽口ｌから吹込まれるガスの浴中バブリン
グによる溶銑３の攪拌により、絶えず、スラグで覆われ
ない裸の浴面に対するｌＩ！接吹付けを生じさせて脱り
ん効率の向上に寄与させる。
衝突さぜることで有利に脱りん反応が生じるようにし、
しかも底吹き羽口ｌから吹込まれるガスの浴中バブリン
グによる溶銑３の攪拌により、絶えず、スラグで覆われ
ない裸の浴面に対するｌＩ！接吹付けを生じさせて脱り
ん効率の向上に寄与させる。
こ＼に炉底羽口ｒの設置位置は、炉底直径のｉｔぼ）に
相当する円の内方、炉中６寄＃）Ｋなるように定めて、
上記し次機能が充足される。
相当する円の内方、炉中６寄＃）Ｋなるように定めて、
上記し次機能が充足される。
こ＼に１容／ｚＯ）ンの転炉に、口径ｚ ｍｍφの細管
参本よりなる炉底羽口Ｉｆ配備させた場合にツキ、スロ
ッピングの発生に関し検討を重ねたところ、吹棟初期の
脱けい来期と造滓用粉状フラックスの吹込み速度、従っ
て約ゴすると塩基度に大きく影響を受けることが、明ら
かになった。
参本よりなる炉底羽口Ｉｆ配備させた場合にツキ、スロ
ッピングの発生に関し検討を重ねたところ、吹棟初期の
脱けい来期と造滓用粉状フラックスの吹込み速度、従っ
て約ゴすると塩基度に大きく影響を受けることが、明ら
かになった。
すなわち、上記１容／ｊＯ）ンにおいて炉底にその直径
１１００ ｒｓｘに対し、直径２０００ ｍｍの同心円
上に等分配設した参事の細管羽目ｒを通して装入ドア当
り毎分コｊＮｌのアルゴンガスを溶銑中に吹込み、上吹
きランスｌにより装入トン当り毎分コ、ｊＮｍ の割合
いで酸素を、けい素含有量０．３〜Ｑ、弘！優の溶銑に
吹付けた実験において、脱けい累反応期における塩基度
を、上吹き＃Ｒ素の気流に混入した生石灰粉の吹付は量
の調節により変動させ、スロッピングに及ぼす影響を調
べて第３図に示す成績が得られた。
１１００ ｒｓｘに対し、直径２０００ ｍｍの同心円
上に等分配設した参事の細管羽目ｒを通して装入ドア当
り毎分コｊＮｌのアルゴンガスを溶銑中に吹込み、上吹
きランスｌにより装入トン当り毎分コ、ｊＮｍ の割合
いで酸素を、けい素含有量０．３〜Ｑ、弘！優の溶銑に
吹付けた実験において、脱けい累反応期における塩基度
を、上吹き＃Ｒ素の気流に混入した生石灰粉の吹付は量
の調節により変動させ、スロッピングに及ぼす影響を調
べて第３図に示す成績が得られた。
第３図によれば、スロッピング発生檜率を格段に少くす
るためには、脱けい素反応期におけるスラグ塩基度を／
、０ 、１，０ 、より好ましくは／、０〜ｊ、ｊさら
に好１しくはコ、０−！、Ｑ Ｋ調整することの必要性
が明らかである。
るためには、脱けい素反応期におけるスラグ塩基度を／
、０ 、１，０ 、より好ましくは／、０〜ｊ、ｊさら
に好１しくはコ、０−！、Ｑ Ｋ調整することの必要性
が明らかである。
すなわちこの塩基度が１．０未満ならびにｒ、ｏ超過で
スロッピングの頻発があり、とくに２．０以上、Ｊ、０
以下では皆無、そして／、０，２．０および２．０〜ｒ
、ｏの範囲でも有効な抑制が見られる０次に底吹き羽口
ｔに導入するアルゴンガス流量が、転炉Ｊ内溶銑の均一
混合時間に及ぼす影響を、底吹き羽口ｔの配役基準円の
直径、２０００ ｍおよび４Ａ、０００ｍの各場合と、
生石灰粉の吹付は有無とに応じて調べた結果を第参図に
まとめて示した。
スロッピングの頻発があり、とくに２．０以上、Ｊ、０
以下では皆無、そして／、０，２．０および２．０〜ｒ
、ｏの範囲でも有効な抑制が見られる０次に底吹き羽口
ｔに導入するアルゴンガス流量が、転炉Ｊ内溶銑の均一
混合時間に及ぼす影響を、底吹き羽口ｔの配役基準円の
直径、２０００ ｍおよび４Ａ、０００ｍの各場合と、
生石灰粉の吹付は有無とに応じて調べた結果を第参図に
まとめて示した。
こ＼に転炉参の炉底直径の４に相当する］６径をもつ次
回心円で囲まれる領域内に底吹き羽口ｔを配役した場合
は、とくに均一混合時間が短かく、そして生石灰粉の吹
付けによる均一混合時間短縮の効果は、底吹きガスの低
流量域で著しいことがわかシ、これらは、溶銑浴の攪拌
によりスラグを周辺に遂いやって露出する裸浴面に対す
る、運動着の大合い生石灰粉（固体）の衝突によって酸
素ジェットの攪拌効果が強まることによると推測される
Ｏ かくして溶銑浴上ですでに浮遊するスラグにより、祈念
に吹きつけらｎる生石灰粉の浴面との速かな出逢いが妨
げられる確率が減少して、生石灰粉が、１η接裸の浴面
に対し、有効に衝突する機会にＭ、まれ、これが上配均
−混合時間の短縮効果と相まって、結果的に、脱抄ん率
の著しい向上がスロッピングの防止にあわせもたらされ
るのである４、以上の結果は、上吹き酸素ジェットで搬
送して浴面に吹付ける生石灰粉が、微粒であるほど、脱
りん効果、および滓化の促進の両面でより好ましいと考
え次子側の下に、粒径０ 、 ／ ｒｌＬｎＬ以下が９
０チ以上で、０．０００ ｍｓ以下が？０慢以下のもの
、つまり、Ａ８ＴＭ 呼びｌ参〇メツシュの錦上ｉｏ優
以内、同篩下？Ｏチ以上でかつ同じ＜３２！メツシュ鋳
上１０慢以上、篩下？Ｏ憾以内の粒度分布に整粒して用
いたが、さらにとの粒寂が、吹込み作業性およびスロッ
ピングの発生に及ぼす影響を、ふるい目が異なる種々の
篩につき、何れもりＯチ通過するもの、次トエｔｄ １
００メツ−７ユｍのりｏｔｓ：ａｌＬｉｉを、Ｑ、ｉｍ
ｍ粒習とあられしてＭｊ図の横軸にとり、たて軸にスロ
ッピング発生状況をその発生のし易ざの段階であられし
である◎ ＠！図に従いスロッピング発生の関係については０．１
ｍｎｔ以上の粒度になるとスロッピング発生が増し、こ
れは滓イ（不良に由来し、一方Ｑ、７ｍｍ以上の粗粒は
、ディスペンサからの切出しが不安 定で、これは粗い
ものが多くなると搬送圧力が高くなって吹込みが脈動す
ることによる。
回心円で囲まれる領域内に底吹き羽口ｔを配役した場合
は、とくに均一混合時間が短かく、そして生石灰粉の吹
付けによる均一混合時間短縮の効果は、底吹きガスの低
流量域で著しいことがわかシ、これらは、溶銑浴の攪拌
によりスラグを周辺に遂いやって露出する裸浴面に対す
る、運動着の大合い生石灰粉（固体）の衝突によって酸
素ジェットの攪拌効果が強まることによると推測される
Ｏ かくして溶銑浴上ですでに浮遊するスラグにより、祈念
に吹きつけらｎる生石灰粉の浴面との速かな出逢いが妨
げられる確率が減少して、生石灰粉が、１η接裸の浴面
に対し、有効に衝突する機会にＭ、まれ、これが上配均
−混合時間の短縮効果と相まって、結果的に、脱抄ん率
の著しい向上がスロッピングの防止にあわせもたらされ
るのである４、以上の結果は、上吹き酸素ジェットで搬
送して浴面に吹付ける生石灰粉が、微粒であるほど、脱
りん効果、および滓化の促進の両面でより好ましいと考
え次子側の下に、粒径０ 、 ／ ｒｌＬｎＬ以下が９
０チ以上で、０．０００ ｍｓ以下が？０慢以下のもの
、つまり、Ａ８ＴＭ 呼びｌ参〇メツシュの錦上ｉｏ優
以内、同篩下？Ｏチ以上でかつ同じ＜３２！メツシュ鋳
上１０慢以上、篩下？Ｏ憾以内の粒度分布に整粒して用
いたが、さらにとの粒寂が、吹込み作業性およびスロッ
ピングの発生に及ぼす影響を、ふるい目が異なる種々の
篩につき、何れもりＯチ通過するもの、次トエｔｄ １
００メツ−７ユｍのりｏｔｓ：ａｌＬｉｉを、Ｑ、ｉｍ
ｍ粒習とあられしてＭｊ図の横軸にとり、たて軸にスロ
ッピング発生状況をその発生のし易ざの段階であられし
である◎ ＠！図に従いスロッピング発生の関係については０．１
ｍｎｔ以上の粒度になるとスロッピング発生が増し、こ
れは滓イ（不良に由来し、一方Ｑ、７ｍｍ以上の粗粒は
、ディスペンサからの切出しが不安 定で、これは粗い
ものが多くなると搬送圧力が高くなって吹込みが脈動す
ることによる。
従って０．７ ｍｍ以下２０４以上の粒度とすることが
必要である。
必要である。
これに対して微粒の多い程、スロッピングの発生には有
利であるが、ディスペンサ内に棚吊シ状態が発生し易く
なり、粒径□、ＯＵ＃票ｍ以下が９゜チ以上の極微粉で
は、棚吊９による吹込み不安定が顕著になる。
利であるが、ディスペンサ内に棚吊シ状態が発生し易く
なり、粒径□、ＯＵ＃票ｍ以下が９゜チ以上の極微粉で
は、棚吊９による吹込み不安定が顕著になる。
従って０．０弘≠鵬以下？ｏチ以下の粒度とすることが
必要である０ ４３図に示すようＶ（、粒径０，１ｍｍ以下り。憾以上
でかつ０．９４Ａｐ ｍｍ以下りｏｅｓ以下とすること
にょル、スロッピング発生が、殆ど皆無となるわけであ
る〇 次に試験例について述べる＠ 上、底吹き複合軟線転炉（炉容／！ｏトン）に下記溶銑
ｉ６ｏトンと、スクラップコクトンを装入シた。
必要である０ ４３図に示すようＶ（、粒径０，１ｍｍ以下り。憾以上
でかつ０．９４Ａｐ ｍｍ以下りｏｅｓ以下とすること
にょル、スロッピング発生が、殆ど皆無となるわけであ
る〇 次に試験例について述べる＠ 上、底吹き複合軟線転炉（炉容／！ｏトン）に下記溶銑
ｉ６ｏトンと、スクラップコクトンを装入シた。
口径ｔｍｍφの細管よりなる底吹き羽口−４ｉ″を通し
て攪拌ガスを装入物トン当り毎分３ＯＮ／の流量で炉中
に吹込む一方、上吹きランスから装入物トン当り毎分コ
、ｊＮｍ の酸素とともに生石灰粉を、吹錬初期約３分
間にわたる脱けい素反応期には装入物トン当り毎分的ｚ
、ｚ ｙの割合いで、残量の装入物トン当りｌＩ神につ
いては脱けい素反応後から吹鍾未期ｌ！〜コＱ分に至る
間にわたり継続して浴面に吹付けた。吹錬成績は次表に
まとめて示し、なお比較のためＬＤ −ＡＣ法および単
純、上、底吹き複合軟線転炉（ＬＤ−ＫＧ法）の結果と
対比した０実施例 １ （普通鋼） 吹込条件 転炉装入量 ／１０ Ｔｏｎ 上吹ランス μ孔 上吹酸素流ＩＩＪｊＯ−４４００Ｎｍ ／ｍｉｓ生石灰
吹込速ＩｆＪｊＯ−４４００＄／ｍｌｎ吹込生石灰量
４ Ｔｏｎ／ｃｈ底吹き ガス Ａｒ
ガス 底吹きガス流量 ３０ Ｎｌ／ ｍｌｎ上記の吹込
速度で、生石灰粉を吹錬開始からｉｔ分間４Ｔｏｎ／ｃ
ｈ吹き込んだところ、下記の様な結果が得られた。
て攪拌ガスを装入物トン当り毎分３ＯＮ／の流量で炉中
に吹込む一方、上吹きランスから装入物トン当り毎分コ
、ｊＮｍ の酸素とともに生石灰粉を、吹錬初期約３分
間にわたる脱けい素反応期には装入物トン当り毎分的ｚ
、ｚ ｙの割合いで、残量の装入物トン当りｌＩ神につ
いては脱けい素反応後から吹鍾未期ｌ！〜コＱ分に至る
間にわたり継続して浴面に吹付けた。吹錬成績は次表に
まとめて示し、なお比較のためＬＤ −ＡＣ法および単
純、上、底吹き複合軟線転炉（ＬＤ−ＫＧ法）の結果と
対比した０実施例 １ （普通鋼） 吹込条件 転炉装入量 ／１０ Ｔｏｎ 上吹ランス μ孔 上吹酸素流ＩＩＪｊＯ−４４００Ｎｍ ／ｍｉｓ生石灰
吹込速ＩｆＪｊＯ−４４００＄／ｍｌｎ吹込生石灰量
４ Ｔｏｎ／ｃｈ底吹き ガス Ａｒ
ガス 底吹きガス流量 ３０ Ｎｌ／ ｍｌｎ上記の吹込
速度で、生石灰粉を吹錬開始からｉｔ分間４Ｔｏｎ／ｃ
ｈ吹き込んだところ、下記の様な結果が得られた。
０ ８１ Ｍｎ Ｐ Ｔｅｍｐ溶銑成分
４．５ ｗｉｎ Ｏ，４００，４５０，１２０１
１１０°ｂスロツピングの発生はなかった。
４．５ ｗｉｎ Ｏ，４００，４５０，１２０１
１１０°ｂスロツピングの発生はなかった。
又従来の上吹転炉より生石灰≠、ｊ ｋｇ／ ｓｔ＠ｗ
／ −ｔの削減及び製出鋼歩止１．１４の向上を生じた
。
／ −ｔの削減及び製出鋼歩止１．１４の向上を生じた
。
実施例 ２
（低Ｐ剣）
吹込条件
転炉装入ｉｌｌ ／１０ Ｔａｎ上吹ランス
参孔 上吹酸素流量 ３００−１００Ｎ％ ／ｍｉｎ生石
灰吹込速ｆ ｊ００ｋｇ／叫ｎ生石灰吹込流量
ＦＴｏｎ／ｃｈ底吹合ガス Ａｒガ
ス 底吹きガス流量 ３０ Ｎｌ／ ｍ１ｎ上記の吹
込み速度で、生石灰粉を吹砿初期ｌコ分、末期参分吹込
んだ結果、次の結果を得た。
参孔 上吹酸素流量 ３００−１００Ｎ％ ／ｍｉｎ生石
灰吹込速ｆ ｊ００ｋｇ／叫ｎ生石灰吹込流量
ＦＴｏｎ／ｃｈ底吹合ガス Ａｒガ
ス 底吹きガス流量 ３０ Ｎｌ／ ｍ１ｎ上記の吹
込み速度で、生石灰粉を吹砿初期ｌコ分、末期参分吹込
んだ結果、次の結果を得た。
吹止成分 ０．Ｏ５−０，１００，００７１４４０
スロツピングの発生なし。
スロツピングの発生なし。
父、従来の上吹転炉に比べ、生石灰使用ｔｕ！ 、ｊ
ｋｇ／ｓ ｔｅａ／ −を削（ＭＩＥでき製出鋼歩止／
、０１４向上した０ これら実施例を含めた試験操業を行って得られた生石灰
原単位および製出鋼歩留りの改善を、ＬＤ転炉の実績と
比較して第６図、第７図に示し、さらにスロッピングの
発生状況およびＰ分配比の比較についても同様に、第１
図、第９図に掲げであるＯ 以上の試験例、実施例では、造滓用フラックスとして生
石灰粉を用いた例について、その脱抄ん機能ならびに吹
錬反応に伴う引０２の生成に依存したスラグ塩基贋に関
連したスロッピング抑制作用の検討結果を主体に説明し
たが、造滓用フラックスとしては、ＣａＯ系のほか、
ＣｍＣＯ５系、ドロマイト系や、さらにはこれらに鉄鉱
石や、ＣａＦ２およびＮ１□ＣＯ５などと混用しても、
上記したところと同等以上の効果を得ることができる。
ｋｇ／ｓ ｔｅａ／ −を削（ＭＩＥでき製出鋼歩止／
、０１４向上した０ これら実施例を含めた試験操業を行って得られた生石灰
原単位および製出鋼歩留りの改善を、ＬＤ転炉の実績と
比較して第６図、第７図に示し、さらにスロッピングの
発生状況およびＰ分配比の比較についても同様に、第１
図、第９図に掲げであるＯ 以上の試験例、実施例では、造滓用フラックスとして生
石灰粉を用いた例について、その脱抄ん機能ならびに吹
錬反応に伴う引０２の生成に依存したスラグ塩基贋に関
連したスロッピング抑制作用の検討結果を主体に説明し
たが、造滓用フラックスとしては、ＣａＯ系のほか、
ＣｍＣＯ５系、ドロマイト系や、さらにはこれらに鉄鉱
石や、ＣａＦ２およびＮ１□ＣＯ５などと混用しても、
上記したところと同等以上の効果を得ることができる。
また同様に底吹きガスには、主としてＡｒガスを用いる
場合について説明をしたが、これに匹敵する炉内溶湯の
攪拌増強作用をもたらす限りにおいて、溶銑に対し事実
上不活性な、Ｎ２ガスや、ときにはｃｏ、ｃｏ２の如き
酸素系活性ガスを用いても同等の機能を期待することが
できる。
場合について説明をしたが、これに匹敵する炉内溶湯の
攪拌増強作用をもたらす限りにおいて、溶銑に対し事実
上不活性な、Ｎ２ガスや、ときにはｃｏ、ｃｏ２の如き
酸素系活性ガスを用いても同等の機能を期待することが
できる。
この発明による脱Ｐ反応の促進により、以下に示す効果
を得ることができたり （１）生石灰原単位の削減がｊ 、０１ｅｔ／ｌ ’
ｌ ｔｅｅ／に及ぶ。
を得ることができたり （１）生石灰原単位の削減がｊ 、０１ｅｔ／ｌ ’
ｌ ｔｅｅ／に及ぶ。
（２）鉱石＋スケール投入ｔ／、１ｕｌｌ／ｌ・５ｔｅ
ｓ／程度増加させ得る。
ｓ／程度増加させ得る。
（５） 製出鋼歩留の向上が実現される。
細工は軟線終了後の測温、サンプリングを省略する直接
の即時出鋼比率の向上を介して吹止温度の低下とそれに
よる歩留向上と炉寿命の向上に寄与し得る。
の即時出鋼比率の向上を介して吹止温度の低下とそれに
よる歩留向上と炉寿命の向上に寄与し得る。
第１図はＬＤ −ＡＣ法による吹錬要領説明図、第２図
はこの発明による吹錬ｌＩ！領説明図であり、第３図は
脱８１期塩基度がスロッピングに及ぼす影響を示す線図
、Ｍ参図は底吹きガス流量と均一混合時間との関係に及
ぼす底吹き別口配列の影響を比較したグラフｓｊ図は、
造陣用粉状ブラックスの粒度がスロッピングに及ぼす影
響を示す線図、第６図は溶銑［８ｉ ）濃度と生石灰原
単位との関係に及ぼす吹錬方法の影響を示す効果グラフ
、第７図は吹止め（Ｃ）と製出鋼歩留りに及ぼす同様な
関係の比較グラフであり、第を図はスロッピング指数と
スロッピング発生率の関係を比較したヒストグラム、第
り図はスラグ塩基度とＰ分配率との関係に及ばず、この
発明の効果を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第６図 第７図 第８図 スロッピング指獣 第９図
はこの発明による吹錬ｌＩ！領説明図であり、第３図は
脱８１期塩基度がスロッピングに及ぼす影響を示す線図
、Ｍ参図は底吹きガス流量と均一混合時間との関係に及
ぼす底吹き別口配列の影響を比較したグラフｓｊ図は、
造陣用粉状ブラックスの粒度がスロッピングに及ぼす影
響を示す線図、第６図は溶銑［８ｉ ）濃度と生石灰原
単位との関係に及ぼす吹錬方法の影響を示す効果グラフ
、第７図は吹止め（Ｃ）と製出鋼歩留りに及ぼす同様な
関係の比較グラフであり、第を図はスロッピング指数と
スロッピング発生率の関係を比較したヒストグラム、第
り図はスラグ塩基度とＰ分配率との関係に及ばず、この
発明の効果を示すグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 第２図 第６図 第７図 第８図 スロッピング指獣 第９図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、上、底吹き複合吹錬転炉で、この転炉内に納めた溶
融金桐の浴面に吹付ける精錬ガス気流に造滓用粉状フラ
ックスを帯同随伴させてＷＩｆｌＩを行うに際し、粉状
フラックスとして粒径０．ｌ溝部以下がｆ０慢以上でか
つ０．０ｍ−ｍｔｎ以下デＯ憾以下の粒度分布のものを
用いることと、精−初期、就中脱けい素反応時には、造
滓用粉状フラックスの吹込み鎗を、その吹込みで生成す
るスラグの塩基度０ａＯ／５ｊ０２が１．０〜１．０の
範囲に制御することとを結合してスロツ・ピング回避と
有効な脱シんの促進を行うことを特徴とする上、底吹き
複合吹錬転炉における精錬方法。 ２、精錬ガスが酸素である特許請求の範囲１記載の方法
。 ３、 造滓用粉状フラックスが、ＣａＯ系、ｃｏｃｏ。 系ドロマイト系、鉄鉱石系、ＣａＰａ系ないしはＮｓ、
Ｃｏ、系のうち１種才たはＪ種以上である特許請求の範
囲１又は２記載の方法・ ４、底吹きガスが、アルゴンその他不活性ガスである特
許請求の範ｉ！１１．２ｔたは５記載の方法◎ ５、底吹きガスが、窒素など溶銑に対し事実上不活性な
ガスである特許請求の範囲１，２ｔたは６記載の方法。 ６、底吹きガスが、ｃｏ、 ｃｏ２など、酸素系活性ガ
スである特許請求の範囲１，２またけ３記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11752081A JPS5819423A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 上、底吹き複合吹錬転炉における精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11752081A JPS5819423A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 上、底吹き複合吹錬転炉における精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819423A true JPS5819423A (ja) | 1983-02-04 |
Family
ID=14713799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11752081A Pending JPS5819423A (ja) | 1981-07-27 | 1981-07-27 | 上、底吹き複合吹錬転炉における精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819423A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151413A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-09-08 | アルベツト・ソシエテ・アノニム | 酸素吹込み製鋼時の冷材添加量を増加する方法 |
| JPS63134614A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-07 | Nkk Corp | 転炉吹錬法 |
| EP1533388A1 (en) * | 2002-08-27 | 2005-05-25 | JFE Steel Corporation | Method of manufacturing low phosphorous hot metal |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569311A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining of steel |
-
1981
- 1981-07-27 JP JP11752081A patent/JPS5819423A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS569311A (en) * | 1979-07-03 | 1981-01-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Refining of steel |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58151413A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-09-08 | アルベツト・ソシエテ・アノニム | 酸素吹込み製鋼時の冷材添加量を増加する方法 |
| JPS63134614A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-07 | Nkk Corp | 転炉吹錬法 |
| EP1533388A1 (en) * | 2002-08-27 | 2005-05-25 | JFE Steel Corporation | Method of manufacturing low phosphorous hot metal |
| EP1533388A4 (en) * | 2002-08-27 | 2011-02-02 | Jfe Steel Corp | PROCESS FOR PREPARING PHOSPHORARMIC HOT METAL |
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