JPS58193302A - 粉末冶金用原料粉の前処理方法 - Google Patents
粉末冶金用原料粉の前処理方法Info
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- JPS58193302A JPS58193302A JP57077151A JP7715182A JPS58193302A JP S58193302 A JPS58193302 A JP S58193302A JP 57077151 A JP57077151 A JP 57077151A JP 7715182 A JP7715182 A JP 7715182A JP S58193302 A JPS58193302 A JP S58193302A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/14—Treatment of metallic powder
- B22F1/148—Agglomerating
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、各権焼結機械部品類ン製造する際に用いる
原料粉の流動性ン改善する方法に関するものである。粉
末冶金における圧粉体の成形に際しては、粉末の圧縮成
形に先立って粉末を押型のキャビティ内に均等に充填し
なければならない。
原料粉の流動性ン改善する方法に関するものである。粉
末冶金における圧粉体の成形に際しては、粉末の圧縮成
形に先立って粉末を押型のキャビティ内に均等に充填し
なければならない。
充填量はそのまま圧粉体の重量となり、圧粉密室に影響
するので、その管理は極めて重要である。
するので、その管理は極めて重要である。
そして粉末充填量は一般に粉末のかさで定めるので、粉
本の見掛は密寝と流動性が大きな因子になる。流動性の
悪い粉末は成形能率ン低下させるうえに、キャビティが
狭く深い場合はブリッジ乞生じて充填不足ケ招来する。
本の見掛は密寝と流動性が大きな因子になる。流動性の
悪い粉末は成形能率ン低下させるうえに、キャビティが
狭く深い場合はブリッジ乞生じて充填不足ケ招来する。
また、見掛は密度が小さい場合には押型の長さやストロ
ークが太き（なり、高密室の部品や寸法の長い部品Ｙ成
形する際は極めて不利である。
ークが太き（なり、高密室の部品や寸法の長い部品Ｙ成
形する際は極めて不利である。
然るに、押型内で粉末ケ圧縮する場合、押型壁と粉末粒
子間、および粉末粒子相互の間に摩擦馨生じ、その結果
キャビティ内各部の粉末に加わる圧力が不均一になる。
子間、および粉末粒子相互の間に摩擦馨生じ、その結果
キャビティ内各部の粉末に加わる圧力が不均一になる。
そこで摩擦？減するために金属石けん、ワックスなどの
粉末潤滑剤が０．６〜１゜５％［１’添加されているが
、これはその副作用として、粉末の流動性や見掛は密ｌ
Ｙ低下させるという欠点を持っている。
粉末潤滑剤が０．６〜１゜５％［１’添加されているが
、これはその副作用として、粉末の流動性や見掛は密ｌ
Ｙ低下させるという欠点を持っている。
この発明は上述の事情に鑑み、原料粉末の粉末特性を劣
化させずに粉末潤滑剤ケ添加する方法ケ見出したもので
、原料粉末に所定蓄の粉末潤滑剤を配合したのち、その
粉本潤滑剤の融点以上、熱分解点以下の湿度範＠に加熱
した状態で攪拌し、次いで融点以下（なるべく８０℃以
下、望ましくは４０〜５０℃）まで攪拌しつつ冷却する
こと馨骨子とするものである。
化させずに粉末潤滑剤ケ添加する方法ケ見出したもので
、原料粉末に所定蓄の粉末潤滑剤を配合したのち、その
粉本潤滑剤の融点以上、熱分解点以下の湿度範＠に加熱
した状態で攪拌し、次いで融点以下（なるべく８０℃以
下、望ましくは４０〜５０℃）まで攪拌しつつ冷却する
こと馨骨子とするものである。
実施例１ 先ず鉄系焼結機械部品における最も一般的な
組成である鉄鋼系を選び、鉄粉に重量比で１．５％の銅
粉および１％の黒鉛粉、さらＫｌｌ滑剤としてステアリ
ン酸亜鉛粉末？！’ ０．８％添加した配合粉Ｙ数ロッ
ト用意し、その内１０ットは従来通り常温で攪拌・混合
し、他のロットは各所定の温室まで攪拌しつつ加熱およ
び冷却ン行なった。
組成である鉄鋼系を選び、鉄粉に重量比で１．５％の銅
粉および１％の黒鉛粉、さらＫｌｌ滑剤としてステアリ
ン酸亜鉛粉末？！’ ０．８％添加した配合粉Ｙ数ロッ
ト用意し、その内１０ットは従来通り常温で攪拌・混合
し、他のロットは各所定の温室まで攪拌しつつ加熱およ
び冷却ン行なった。
次に、これらの混合粉それぞれについて流動室および見
掛は密度Ｙ測定し、その結果ン第１図に示した。なお本
明＠ｄｓにおいては、粉末？加熱しつつ混合する操作ゲ
「前処理」と、またその際の最高加熱温度を［前処理溢
ＩＩと称する。
掛は密度Ｙ測定し、その結果ン第１図に示した。なお本
明＠ｄｓにおいては、粉末？加熱しつつ混合する操作ゲ
「前処理」と、またその際の最高加熱温度を［前処理溢
ＩＩと称する。
第１図によれば、前処理の有無およびそのｍ変が混合粉
の見掛は密室に及ぼす影響は僅かであるのに対し工、流
動室の方は、前処理温室１２０℃（ステアリン＃亜鉛の
融点）？境に著しい向上？示している。そこで、１３０
℃で前処理した混合粉と未処理即ち常温で混合した粉末
との流動室。
の見掛は密室に及ぼす影響は僅かであるのに対し工、流
動室の方は、前処理温室１２０℃（ステアリン＃亜鉛の
融点）？境に著しい向上？示している。そこで、１３０
℃で前処理した混合粉と未処理即ち常温で混合した粉末
との流動室。
見掛は密室、圧粉体密室および圧縮比を測定した結果ｔ
、第１表に対比して示す。
、第１表に対比して示す。
〔第 １ 表〕
項 目 未処理 処理後流 動 変
秒１５０９ ５７４ ２３．２見掛は密１ １／
ｄｉ ３．２４ ３．４０圧粉体密度 １／ｄ
ｉ （成形圧５ｔ／ｃｄ） ６．５４ ６．５９（＃
５ １ ） ＆８２ ６．８５（＃ ７
１ ） ７０５ ７０７圧縮比 （成形圧５ｔ／ｃｄ） １９６ １．８８（＃
５ ＃ ） ２．１０ ２．０１（＃ ７ ＃ ）
２．１８ ２．０８これから明らかなように、本発明
の第１の利点は粉末の流動室が著しく改善されることで
あり、Ｍ２に、圧粉体の密室は殆ど変化しないので、粉
末の混合ン従来法から本発明法に切り替えても、それに
よる製品品質の変動が無いことである。
秒１５０９ ５７４ ２３．２見掛は密１ １／
ｄｉ ３．２４ ３．４０圧粉体密度 １／ｄ
ｉ （成形圧５ｔ／ｃｄ） ６．５４ ６．５９（＃
５ １ ） ＆８２ ６．８５（＃ ７
１ ） ７０５ ７０７圧縮比 （成形圧５ｔ／ｃｄ） １９６ １．８８（＃
５ ＃ ） ２．１０ ２．０１（＃ ７ ＃ ）
２．１８ ２．０８これから明らかなように、本発明
の第１の利点は粉末の流動室が著しく改善されることで
あり、Ｍ２に、圧粉体の密室は殆ど変化しないので、粉
末の混合ン従来法から本発明法に切り替えても、それに
よる製品品質の変動が無いことである。
なお、圧縮比が幾分小さくなるので、それだけ粉末充填
時の充填深さや押型のストロークが小さくて済むが、こ
れも利点の一つに数えられる。
時の充填深さや押型のストロークが小さくて済むが、こ
れも利点の一つに数えられる。
実施例２ 次に単一組成粉末への適用例としてアトマイ
ズ鉄粉単味にステアリン酸亜鉛ｔＯ％を添加して第１表
の場合と同様の試験ケ行ない、その結果ケ第２表に示し
た。
ズ鉄粉単味にステアリン酸亜鉛ｔＯ％を添加して第１表
の場合と同様の試験ケ行ない、その結果ケ第２表に示し
た。
この鉄粉はもともと流動性がよい粉末なので、本発明に
よる改善効果の現われ方が、前項の場合はど顕著ではな
い。然し全体として、全く同様の傾向が認められる。
よる改善効果の現われ方が、前項の場合はど顕著ではな
い。然し全体として、全く同様の傾向が認められる。
流動変秒１５０９２７６ ２５．６
見掛は密室 １／ｃｄ 五〇７ ３．２１圧粉
体密度 １１／ｃｒｌ （成形圧３ｔ／ｄ！＞ ６．’５２ ６５５（＃
５ １ ） ６．８４ ６．８２（＃７＃
） ＺＯＯ６，９９ 圧縮比 （成形圧５ｔ／Ｃｄ） ２．０６ １９７（１５１
） ２．２５ ２．１２ 実施例３ 次に、流動性が悪い混合粉の一例として下記
の組成Ｙ選択して前２例と同様の試験を行ない、その結
果Ｖ第３表に示した。この粉末は従来の混合法ではＪＩ
Ｓ規定のオリアイスを流れないが１本発明により流動可
能になった。
体密度 １１／ｃｒｌ （成形圧３ｔ／ｄ！＞ ６．’５２ ６５５（＃
５ １ ） ６．８４ ６．８２（＃７＃
） ＺＯＯ６，９９ 圧縮比 （成形圧５ｔ／Ｃｄ） ２．０６ １９７（１５１
） ２．２５ ２．１２ 実施例３ 次に、流動性が悪い混合粉の一例として下記
の組成Ｙ選択して前２例と同様の試験を行ない、その結
果Ｖ第３表に示した。この粉末は従来の混合法ではＪＩ
Ｓ規定のオリアイスを流れないが１本発明により流動可
能になった。
鉄−シノ合金粉・・・１％、 青銅粉・・・５％。
黒鉛粉・−２％、 鉄 粉−・・残 部。および潤滑剤
（ステアリン酸亜鉛）・・・０．５％〔第 ６ 表〕 流 ！ＩＪｒＩｌ 秒１５０ｇ 流れず ６４．２
見掛は密１１１／ａｔｌ ３．２８ ３．４５
圧粉体密ｆ ｌ／ｃｒ／１ （成形圧Ｓｔ／ｃｄ） −− （＃５ｙ） −− （＃ ７ ＃ ） ６．９８ ７０７圧縮
比 （成形圧５ｔ／ｃＩ！ｔ） −−（＃５＃）
−− 以上に述べた効果は、添加された粉末潤滑剤が従来の方
法ではほぼそのままの形で混在するのに対して、本発明
によれば溶融した状態で粉末粒子と攪拌されるために、
より薄く、より均一に分散し工潤滑効果を高めるためと
考えられる。
（ステアリン酸亜鉛）・・・０．５％〔第 ６ 表〕 流 ！ＩＪｒＩｌ 秒１５０ｇ 流れず ６４．２
見掛は密１１１／ａｔｌ ３．２８ ３．４５
圧粉体密ｆ ｌ／ｃｒ／１ （成形圧Ｓｔ／ｃｄ） −− （＃５ｙ） −− （＃ ７ ＃ ） ６．９８ ７０７圧縮
比 （成形圧５ｔ／ｃＩ！ｔ） −−（＃５＃）
−− 以上に述べた効果は、添加された粉末潤滑剤が従来の方
法ではほぼそのままの形で混在するのに対して、本発明
によれば溶融した状態で粉末粒子と攪拌されるために、
より薄く、より均一に分散し工潤滑効果を高めるためと
考えられる。
なお、ステアリ／ｌｓ亜鉛は加熱により炭酸亜鉛と脂肪
酸無水物に先ず分解し、次いで炭酸ガスと酸化亜鉛に分
解する。この分解は約２６０℃から始まるが、それ以前
に、１５０℃あたりから蒸発が激しくなる。従って、実
用上はこの程変が加熱の上限となる。他の粉末１１？＃
剤につい又も同様である。
酸無水物に先ず分解し、次いで炭酸ガスと酸化亜鉛に分
解する。この分解は約２６０℃から始まるが、それ以前
に、１５０℃あたりから蒸発が激しくなる。従って、実
用上はこの程変が加熱の上限となる。他の粉末１１？＃
剤につい又も同様である。
第１図は前処理混炭が流動度および見掛は密室に及ぼす
影響を示すグラフである。 代理人 増渕邦彦
影響を示すグラフである。 代理人 増渕邦彦
Claims (1)
- １ 金属粉末に粉末潤滑剤を配合するにあたり、金属粉
末と粉末Ｉｆｉｌｌ滑剤の混合粉ケその粉末ｍ１１＃剤
の融点以上、熱分解点以下の潟変範囲に加熱した状紗で
攪拌しつつ融点以下に冷却することン特徴とする、粉末
冶金用原料粉の流動性改善方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57077151A JPS58193302A (ja) | 1982-05-08 | 1982-05-08 | 粉末冶金用原料粉の前処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57077151A JPS58193302A (ja) | 1982-05-08 | 1982-05-08 | 粉末冶金用原料粉の前処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58193302A true JPS58193302A (ja) | 1983-11-11 |
| JPS6316441B2 JPS6316441B2 (ja) | 1988-04-08 |
Family
ID=13625785
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57077151A Granted JPS58193302A (ja) | 1982-05-08 | 1982-05-08 | 粉末冶金用原料粉の前処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58193302A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01165701A (ja) * | 1987-09-30 | 1989-06-29 | Kawasaki Steel Corp | 粉末治金用鉄基粉末混合物とその製造方法 |
| US6436166B2 (en) | 1999-09-09 | 2002-08-20 | Höganäs Ab | Powder composition |
| JP2008106305A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 圧粉成形用粉末、および圧粉成形用粉末の製造方法 |
| KR101365350B1 (ko) * | 2012-07-27 | 2014-02-25 | 안병운 | 혼합 분말의 균일화를 높이기 위한 전처리 과정 및 이에 의해 제조된 분말 |
| CN107321973A (zh) * | 2017-07-05 | 2017-11-07 | 北京科技大学 | 一种粉末冶金用润滑剂的制备及粘结混合粉末制造方法 |
-
1982
- 1982-05-08 JP JP57077151A patent/JPS58193302A/ja active Granted
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01165701A (ja) * | 1987-09-30 | 1989-06-29 | Kawasaki Steel Corp | 粉末治金用鉄基粉末混合物とその製造方法 |
| JPH0694563B2 (ja) * | 1987-09-30 | 1994-11-24 | 川崎製鉄株式会社 | 粉末治金用鉄基粉末混合物とその製造方法 |
| US6436166B2 (en) | 1999-09-09 | 2002-08-20 | Höganäs Ab | Powder composition |
| CN100360264C (zh) * | 1999-09-09 | 2008-01-09 | 赫加奈斯公司 | 包含铁粉、添加剂和流动剂的聚集体的粉末组合物及其制备方法 |
| JP2008106305A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 圧粉成形用粉末、および圧粉成形用粉末の製造方法 |
| KR101365350B1 (ko) * | 2012-07-27 | 2014-02-25 | 안병운 | 혼합 분말의 균일화를 높이기 위한 전처리 과정 및 이에 의해 제조된 분말 |
| CN107321973A (zh) * | 2017-07-05 | 2017-11-07 | 北京科技大学 | 一种粉末冶金用润滑剂的制备及粘结混合粉末制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6316441B2 (ja) | 1988-04-08 |
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