JPS58192667A - 連続鋳造鋳片の表面改質鋳造法 - Google Patents
連続鋳造鋳片の表面改質鋳造法Info
- Publication number
- JPS58192667A JPS58192667A JP7343182A JP7343182A JPS58192667A JP S58192667 A JPS58192667 A JP S58192667A JP 7343182 A JP7343182 A JP 7343182A JP 7343182 A JP7343182 A JP 7343182A JP S58192667 A JPS58192667 A JP S58192667A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stirring
- slow cooling
- cooling zone
- continuous casting
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
- B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は連続鋳造鋳片の表面改質鋳造法に関し、とく
に溶質成分が負偏析し、これＫよってアルミナクラスタ
ーなどの介在物が少なく、また微細な表面割れがなく、
すぐれた表面性状を有する連続鋳造鋳片の製造を町ｉ！
！にシようとするものである。
に溶質成分が負偏析し、これＫよってアルミナクラスタ
ーなどの介在物が少なく、また微細な表面割れがなく、
すぐれた表面性状を有する連続鋳造鋳片の製造を町ｉ！
！にシようとするものである。
連続鋳造技術の進歩は著しく、最近では介在物集積や中
心偏析の少ない連続鋳造当片の大量生産が祈なわれてい
る。
心偏析の少ない連続鋳造当片の大量生産が祈なわれてい
る。
しかしながら、自動車用外飯な−に供される冷延鋼板で
は鋼板表面の疵がとぐにしないことが要求されるのに対
し、しげしげアルミナクラスタによる多量の格落品が連
続鋳造鋳片【り製造された冷延鋼板に現出する。
は鋼板表面の疵がとぐにしないことが要求されるのに対
し、しげしげアルミナクラスタによる多量の格落品が連
続鋳造鋳片【り製造された冷延鋼板に現出する。
またとくに炭素含有ｆｉ ０．０８〜０１４重Ｉチの厚
鋼板や熱延鋼板では、微細な表向（１１れのため連続鋳
造後に鋳片段階でのスカーフイ／グを余儀なくされるこ
とが多い〇 すなわち、連続鋳造技術の蓄積をもってしても、鋳片表
面品質にはなおかなりの改輯の余地があるとい見よう。
鋼板や熱延鋼板では、微細な表向（１１れのため連続鋳
造後に鋳片段階でのスカーフイ／グを余儀なくされるこ
とが多い〇 すなわち、連続鋳造技術の蓄積をもってしても、鋳片表
面品質にはなおかなりの改輯の余地があるとい見よう。
この発明は、このような連続鋳造鋳片の表面品質問題１
抜本的に解消することを目指し急開発成゛釆１開示する
ものである。
抜本的に解消することを目指し急開発成゛釆１開示する
ものである。
ここに鋳片凝固時に溶鋼を攪拌すると溶ｆＩ／４流速の
増加にともない溶質成分の負偏析が生じることはすでに
公知であり、次とえげ連続鋳造機のスブレイ・クーリン
グゾーンで電磁攪拌を行なうと、攪拌時に凝固が進行し
つつある個所では溶質成分が負偏析を起す０この負偏析
の程Ｆは、攪拌流速に比例し、凝固速ＫＫ反比例するこ
とがわかっている。
増加にともない溶質成分の負偏析が生じることはすでに
公知であり、次とえげ連続鋳造機のスブレイ・クーリン
グゾーンで電磁攪拌を行なうと、攪拌時に凝固が進行し
つつある個所では溶質成分が負偏析を起す０この負偏析
の程Ｆは、攪拌流速に比例し、凝固速ＫＫ反比例するこ
とがわかっている。
しかしながら、このような事実をもってしても、とくに
鋳片表層における負偏析に拡張しようとする場合は、多
くの難点があり、一般に不可能である０ 式 ％式％） の微分形で与えられ、 ａｖａｔ ＝−１２，５／ ＪＣ −１ｐ Ｂ ａＶａｔ＝ ８１２．６／ａで示される
０ ところで鋳片表層部のたとえば２、ｚおよび１０ｍｍ深
さの各位置で凝固速ｆはそれぞれ１Ｉｓ６．６８およ。
鋳片表層における負偏析に拡張しようとする場合は、多
くの難点があり、一般に不可能である０ 式 ％式％） の微分形で与えられ、 ａｖａｔ ＝−１２，５／ ＪＣ −１ｐ Ｂ ａＶａｔ＝ ８１２．６／ａで示される
０ ところで鋳片表層部のたとえば２、ｚおよび１０ｍｍ深
さの各位置で凝固速ｆはそれぞれ１Ｉｓ６．６８およ。
８□ａｌｌ ／ｍｉｎ’ （７）よ、１カ１．よいえや
、この発明の意図する目的には沿わないわけである０な
お以上の計算は、連続鋳造に際して一般に用いられる銅
製水冷鋳型による場合についてのものである。
、この発明の意図する目的には沿わないわけである０な
お以上の計算は、連続鋳造に際して一般に用いられる銅
製水冷鋳型による場合についてのものである。
発明者らは、このような銅製水冷鋳型による限りこの発
明の目的に適合され得ない難点を解消すべく多数の実験
を重ね、鋳造方向の鋳型長さを通常のｂθ〜１２０％増
とし、その上部を鋳造方向長さで全長の２０〜４０チに
相当する部分を、凝固シェル側に厚み０．５〜８０龍の
耐火物層とし、残りは従来どおり銅の層からなるものと
い１複１ とを究明した。
明の目的に適合され得ない難点を解消すべく多数の実験
を重ね、鋳造方向の鋳型長さを通常のｂθ〜１２０％増
とし、その上部を鋳造方向長さで全長の２０〜４０チに
相当する部分を、凝固シェル側に厚み０．５〜８０龍の
耐火物層とし、残りは従来どおり銅の層からなるものと
い１複１ とを究明した。
この知見に基いてこの発明は、水冷鋳型の上部にその長
さを延長して緩冷却帯を形成し、ここに注入した溶鋼に
電磁攪拌を加え、緩冷却帯におけす る凝固係数ｋ ： １ ％１ ｖｎａ／ ｗｉｎ 、
攪拌流速Ｕ：１２０００〜１ ｇ ＯＯＯ０ｔｌｌ
／Ｗｉｎでかツに／Ｕ ：、。、８〜８．。）８、。−
・１、。Ｉｏや件、、、７、□□い、表層に２〜１０ｏ
＋厚みの負偏析層を形成させることを、連続鋳造鋳片の
表面改ｇｔＫ関する諌題解決手段とするものである。
さを延長して緩冷却帯を形成し、ここに注入した溶鋼に
電磁攪拌を加え、緩冷却帯におけす る凝固係数ｋ ： １ ％１ ｖｎａ／ ｗｉｎ 、
攪拌流速Ｕ：１２０００〜１ ｇ ＯＯＯ０ｔｌｌ
／Ｗｉｎでかツに／Ｕ ：、。、８〜８．。）８、。−
・１、。Ｉｏや件、、、７、□□い、表層に２〜１０ｏ
＋厚みの負偏析層を形成させることを、連続鋳造鋳片の
表面改ｇｔＫ関する諌題解決手段とするものである。
ここに連続鋳造鋳型の長さを通常よりも長くしたのは、
鋳型内部における鋳片の初期凝固を遅もせようとすると
、通常の長さの鋳型では、鋳型直下の凝固シェルの厚さ
が薄くなって、ブレークアウトの危険を生じること、ま
たこれを避けようとすると鋳造速度、すなわち連続鋳造
機の生産性の低下が余儀なくされることに１対処する方
策であるＯ さて、緩冷却帯における攪拌流速ＵＫついては、Ｕ ＜
１２ ＯＯＯｍｍｌ ＋ｎｉｎ テｔ’ｉ実質的に負
傷’ＦＯｔ１５１生ぜず、ｔたＵ ＞ １１０００ ｏ
ｌｍ、／ｌ１ｉｎ”（はメニスカスでの湯面の乱れを防
止することが技術的に不可能であるため、Ｕｔ−１ｇ０
００〜１２００００ｗｘ ／ ｍ１ｎ Ｋ特定するもの
である。
鋳型内部における鋳片の初期凝固を遅もせようとすると
、通常の長さの鋳型では、鋳型直下の凝固シェルの厚さ
が薄くなって、ブレークアウトの危険を生じること、ま
たこれを避けようとすると鋳造速度、すなわち連続鋳造
機の生産性の低下が余儀なくされることに１対処する方
策であるＯ さて、緩冷却帯における攪拌流速ＵＫついては、Ｕ ＜
１２ ＯＯＯｍｍｌ ＋ｎｉｎ テｔ’ｉ実質的に負
傷’ＦＯｔ１５１生ぜず、ｔたＵ ＞ １１０００ ｏ
ｌｍ、／ｌ１ｉｎ”（はメニスカスでの湯面の乱れを防
止することが技術的に不可能であるため、Ｕｔ−１ｇ０
００〜１２００００ｗｘ ／ ｍ１ｎ Ｋ特定するもの
である。
ｔた凝固係数に＃′ｉ、通常凝ｍの場合２６〜８０１．
７□□ｎ１−ｃあつア、。、、）ａｏ□。。０．よ□は
、攪拌流速Ｕを最大としてもせいぜい０．９０程ｌｊマ
でに低下させうるに過ぎないため、上述のようＫこの発
明の目的に適合せずここに効果的に負偏析層を形成させ
るべくこの発明では凝固係数ｋｔ ！ 〜１０ ｍｙ
／ ｍ１ｎｋ。＠ｉＦＪ！に％？ｔ６４゜アあるＯ ｋとＵの比に／ｌＪは、この発明かに、Ｕを単独に調整
するだけでは成立せずして、そこに好適な範囲をあｔた
実験を経て、（０，δ〜８．０ ） Ｘ １０−’１１
＋ｉｎ に足めたものである。
７□□ｎ１−ｃあつア、。、、）ａｏ□。。０．よ□は
、攪拌流速Ｕを最大としてもせいぜい０．９０程ｌｊマ
でに低下させうるに過ぎないため、上述のようＫこの発
明の目的に適合せずここに効果的に負偏析層を形成させ
るべくこの発明では凝固係数ｋｔ ！ 〜１０ ｍｙ
／ ｍ１ｎｋ。＠ｉＦＪ！に％？ｔ６４゜アあるＯ ｋとＵの比に／ｌＪは、この発明かに、Ｕを単独に調整
するだけでは成立せずして、そこに好適な範囲をあｔた
実験を経て、（０，δ〜８．０ ） Ｘ １０−’１１
＋ｉｎ に足めたものである。
なお４、負偏析層の厚みＦｉ２ ａｍ以下では実質的に
効果がない一方ｌＯ關以上とするＫＦｉ緩冷却部長さを
いたずらに長くすることになるため、２〜１０ｍｍの範
囲に特定するものである。
効果がない一方ｌＯ關以上とするＫＦｉ緩冷却部長さを
いたずらに長くすることになるため、２〜１０ｍｍの範
囲に特定するものである。
以下笑ｔＩＩＡ例について説明する。
１トン溶解炉を付属設備として有する研電用連続鋳造機
により、ｌ ＯＯ＋ｕ厚ｘ ４００１４Ｍ幅の小型スラ
ブを連続鋳造する釦際し、従来の水冷鋳型長さ７００＊
＊、モールド全厚み４０鰭の上部にその鋳込キャビティ
をｇｏｏｔｍ延長して、水冷鋳型全長ｆ ９００ ｍｍ
とし、その上部内１！ｌ＃固シェル間に５龍厚、１，０
０龍長さの安定化ジルコニアによる耐火物層を接合して
、緩冷却帯を形成する一方、その鋳型内に設けたリニア
モーター型攪拌コイルに５ Ｈｚ％５〜６Ｑ ＫＶＡの
電力を投入し、メニスカス付近の溶鋼に電磁攪拌を加え
、実＃を行った。
により、ｌ ＯＯ＋ｕ厚ｘ ４００１４Ｍ幅の小型スラ
ブを連続鋳造する釦際し、従来の水冷鋳型長さ７００＊
＊、モールド全厚み４０鰭の上部にその鋳込キャビティ
をｇｏｏｔｍ延長して、水冷鋳型全長ｆ ９００ ｍｍ
とし、その上部内１！ｌ＃固シェル間に５龍厚、１，０
０龍長さの安定化ジルコニアによる耐火物層を接合して
、緩冷却帯を形成する一方、その鋳型内に設けたリニア
モーター型攪拌コイルに５ Ｈｚ％５〜６Ｑ ＫＶＡの
電力を投入し、メニスカス付近の溶鋼に電磁攪拌を加え
、実＃を行った。
鋳造条件は、タンディツシュ内における厚板用４０−５
０キ０級鋼用溶鋼（ＣＯ，Ｉｇ ％、ＭｎＯ，８〜１．
２％、ｓｉ ｏ、ｍｍ優、Ａｔ０．００５〜０．０２５
ｑ６その細小可避的な不純物を含む）の過熱度を８０
〜６０℃とし、通常用いられる２孔の浸漬型ノズルによ
り水冷鋳型内に注入し、引抜速Ｋを１．０〜２．２ ｍ
／ Ｗｉｎ Ｋ設定した。
０キ０級鋼用溶鋼（ＣＯ，Ｉｇ ％、ＭｎＯ，８〜１．
２％、ｓｉ ｏ、ｍｍ優、Ａｔ０．００５〜０．０２５
ｑ６その細小可避的な不純物を含む）の過熱度を８０
〜６０℃とし、通常用いられる２孔の浸漬型ノズルによ
り水冷鋳型内に注入し、引抜速Ｋを１．０〜２．２ ｍ
／ Ｗｉｎ Ｋ設定した。
鋳片表層部の炭素ｌｌＩ度は、この発明の実施態様によ
り異なるが、負偏析層内では実質的に愛らないので、表
面より５１深さの点の負偏析率にて表わし、緩冷却帯に
おける凝固係数に１攪拌流速Ｕとその比に／Ｕの実施争
件との関係を表ＩＫ示す。
り異なるが、負偏析層内では実質的に愛らないので、表
面より５１深さの点の負偏析率にて表わし、緩冷却帯に
おける凝固係数に１攪拌流速Ｕとその比に／Ｕの実施争
件との関係を表ＩＫ示す。
−１表に示すとおり負偏析率は０．２７〜０．８６で溶
質成分が負偏析し、表面微細割れなどがなく表面手入不
要で良好な表面層を有する連続鋳造鋳片が得られた。
質成分が負偏析し、表面微細割れなどがなく表面手入不
要で良好な表面層を有する連続鋳造鋳片が得られた。
以上のとおり、この発明は、連続鋳造の生産性に何らの
阻害を伴なうことなく、疵のない良好な表面品質を有す
る連続鋳造鋳片の製造を可能としそれ故炭素含有量０．
０８〜０．１４重量％の厚鋼叛や熱延−板向けの連続鋳
造鋳片につき鋳片段階でのスカーフィングを不要となら
しめ、また自勉車用外板など薄板製品におけるアルイナ
クラスタなどの欠陥を有利に排除し得る０
阻害を伴なうことなく、疵のない良好な表面品質を有す
る連続鋳造鋳片の製造を可能としそれ故炭素含有量０．
０８〜０．１４重量％の厚鋼叛や熱延−板向けの連続鋳
造鋳片につき鋳片段階でのスカーフィングを不要となら
しめ、また自勉車用外板など薄板製品におけるアルイナ
クラスタなどの欠陥を有利に排除し得る０
Claims (1)
- Ｌ 水冷鋳型の上部にその長さを延長して緩冷却帯を形
成し、ここに注入した溶鋼に電磁攪表層に２〜１０ｍ＋
１１厚みの負側析＊１−形成させることを特徴とする連
続鋳造鋳片の表面改質鋳造法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7343182A JPS58192667A (ja) | 1982-05-04 | 1982-05-04 | 連続鋳造鋳片の表面改質鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7343182A JPS58192667A (ja) | 1982-05-04 | 1982-05-04 | 連続鋳造鋳片の表面改質鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58192667A true JPS58192667A (ja) | 1983-11-10 |
Family
ID=13518045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7343182A Pending JPS58192667A (ja) | 1982-05-04 | 1982-05-04 | 連続鋳造鋳片の表面改質鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58192667A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07308738A (ja) * | 1994-05-19 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corp | 複層鋼鋳片の連続鋳造方法 |
| CN111363968A (zh) * | 2020-04-03 | 2020-07-03 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种hpb300钢材及改善hpb300钢材表面结疤的生产方法 |
-
1982
- 1982-05-04 JP JP7343182A patent/JPS58192667A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07308738A (ja) * | 1994-05-19 | 1995-11-28 | Nippon Steel Corp | 複層鋼鋳片の連続鋳造方法 |
| CN111363968A (zh) * | 2020-04-03 | 2020-07-03 | 阳春新钢铁有限责任公司 | 一种hpb300钢材及改善hpb300钢材表面结疤的生产方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2590311A (en) | Process of and apparatus for continuously casting metals | |
| JPH08505811A (ja) | 鋼ストリップ鋳造 | |
| CN112743053B (zh) | 一种用于解决包晶钢连铸板坯表面裂纹的结晶器及控制方法 | |
| JP3657217B2 (ja) | 熱間圧延用マグネシウム合金スラブの製造方法及びマグネシウム合金の熱間圧延方法 | |
| JPS58192667A (ja) | 連続鋳造鋳片の表面改質鋳造法 | |
| US4678719A (en) | Method and apparatus for continuous casting of crystalline strip | |
| US3865643A (en) | Deep drawing sheet steel | |
| US4298050A (en) | Process for continuous casting of a slightly deoxidized steel slab | |
| US3754591A (en) | Method of making rim-stabilized steel ingots | |
| JP2004237291A (ja) | 連続鋳造鋳片の製造方法及びその鋳片を加工した鋼材 | |
| JPH0399757A (ja) | 双ロール式薄板連続鋳造方法 | |
| JPS6174758A (ja) | 放射冷却による結晶質ストリツプの直接鋳造方法および装置 | |
| JP3374761B2 (ja) | 連続鋳造鋳片、その連続鋳造方法および厚鋼板の製造方法 | |
| JPS59159934A (ja) | 方向性けい素鋼板製造用素材の連続鋳造法 | |
| JP3394730B2 (ja) | 鋼鋳片の連続鋳造方法 | |
| CN1188233C (zh) | 连铸结晶器 | |
| JP3283746B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JPS6167543A (ja) | 鋼の鋳造方法 | |
| JPH0390263A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JP2024004032A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0390259A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPS6083745A (ja) | 連続鋳造法による薄板製造方法 | |
| JPS5852456B2 (ja) | 未脱酸鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2024040078A (ja) | インゴットの鋳造方法 | |
| JPS59223151A (ja) | 連続鋳造方法 |