JPS59159934A - 方向性けい素鋼板製造用素材の連続鋳造法 - Google Patents
方向性けい素鋼板製造用素材の連続鋳造法Info
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- JPS59159934A JPS59159934A JP3291983A JP3291983A JPS59159934A JP S59159934 A JPS59159934 A JP S59159934A JP 3291983 A JP3291983 A JP 3291983A JP 3291983 A JP3291983 A JP 3291983A JP S59159934 A JPS59159934 A JP S59159934A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、方向性けい素鋼板製造用素材の連続鋳造法に
関し、とくに連鋳鋳片の中心偏析を阻止してインヒビタ
ーの均一分散を達成し、もって電磁特性に優れる方向性
けい素鋼製造用素材を得るのに好適な連続鋳造技術につ
いて提案する。
関し、とくに連鋳鋳片の中心偏析を阻止してインヒビタ
ーの均一分散を達成し、もって電磁特性に優れる方向性
けい素鋼製造用素材を得るのに好適な連続鋳造技術につ
いて提案する。
一般に、インヒビターを使って電磁特性のすぐれた方向
性けい素鋼板を製造するには、Ｍｎ Ｓ。
性けい素鋼板を製造するには、Ｍｎ Ｓ。
ＭｎＳｅ等のインヒビターをスラブ加熱時に均一に固溶
せしめ、その後の熱間圧延過程でインヒビターの均一分
散、微細析出を得ることが重要な条件となる。そのため
には、加熱前スラブにおいてインヒビターが均一に分散
して。いることが必要であり、こうした条件が達成され
てこそ電磁特性のすぐれた製品を得ること、および以後
の苛酷なスラブ加熱処理の負荷軽減につながるのである
。
せしめ、その後の熱間圧延過程でインヒビターの均一分
散、微細析出を得ることが重要な条件となる。そのため
には、加熱前スラブにおいてインヒビターが均一に分散
して。いることが必要であり、こうした条件が達成され
てこそ電磁特性のすぐれた製品を得ること、および以後
の苛酷なスラブ加熱処理の負荷軽減につながるのである
。
さて、方向性けい素鋼板製造用鋳片を連続鋳造する場合
、添加するインヒビター形成元素が中心偏析を起すよう
なことは避けなければならない。
、添加するインヒビター形成元素が中心偏析を起すよう
なことは避けなければならない。
鋳片中のかかる中心偏析の存在は、スラブ加熱工程にお
いてインヒビターの固溶を阻害し、製品の電磁特性を劣
化させることに一つながる。
いてインヒビターの固溶を阻害し、製品の電磁特性を劣
化させることに一つながる。
従来の中心偏析軽減法としては、低温鋳括等が知られて
いるが、例えば低温鋳造法では、温度コントロールが容
易でないこと、モールドフラックスの溶融不良に起因す
るブレークアウト、低温に起因する浸漬ノズル閉塞等の
トラブルが発生しゃすい欠点が指摘されていた。
いるが、例えば低温鋳造法では、温度コントロールが容
易でないこと、モールドフラックスの溶融不良に起因す
るブレークアウト、低温に起因する浸漬ノズル閉塞等の
トラブルが発生しゃすい欠点が指摘されていた。
本発明の目的は、上述したような操業上のトラブルがな
い方法で中心偏析を縮小軽減し、電磁特性の良好な方向
性けい素鋼板の製造を可能にする新しい連続鋳造法を提
案するところにある。
い方法で中心偏析を縮小軽減し、電磁特性の良好な方向
性けい素鋼板の製造を可能にする新しい連続鋳造法を提
案するところにある。
本発明は、こうした従来技術の課題に対しそれを有利に
克服する方法として、重量％でＣを０．０１〜０．０７
％、３ｉを２．０〜４．０％含有する溶鋼を連続鋳造す
るに当り、鋳片内の未凝固溶鋼が厚み比で１０％以上残
留している位置でまず電磁力を印加して残留溶鋼を攪拌
し、かつ最終凝固位置近傍から鋳片引抜き方向へ漸次に
絞り込み３〜２５％の圧下をかけることを特徴とする方
向性けい素鋼製造用素材の連続鋳造法を提案する。以下
にその方法の具体的構成を説明する。
克服する方法として、重量％でＣを０．０１〜０．０７
％、３ｉを２．０〜４．０％含有する溶鋼を連続鋳造す
るに当り、鋳片内の未凝固溶鋼が厚み比で１０％以上残
留している位置でまず電磁力を印加して残留溶鋼を攪拌
し、かつ最終凝固位置近傍から鋳片引抜き方向へ漸次に
絞り込み３〜２５％の圧下をかけることを特徴とする方
向性けい素鋼製造用素材の連続鋳造法を提案する。以下
にその方法の具体的構成を説明する。
本発明者らは、方向性けい素鋼板製造に際して有効に用
いられているインヒビター含有溶鋼についての連続鋳造
に当り、最終凝固位置く以下クレータ−エンドという）
近傍において以下に説明するような処理を付加すること
が、中心偏析軽減に有効であることを知見した。
いられているインヒビター含有溶鋼についての連続鋳造
に当り、最終凝固位置く以下クレータ−エンドという）
近傍において以下に説明するような処理を付加すること
が、中心偏析軽減に有効であることを知見した。
その有効な処理法として、まず第１にクレータ−エンド
Ｅ近傍のとりわけ６部が未だ完全には凝固していない位
置を上限として、この位置からサポートロール１，１′
・・・により、鋳片２がその引抜き方向に漸次に絞り込
まれるように、最終的圧下量で３〜２５％の圧下をかけ
ること、第２に上記クレータ−エンド近傍での鋳片絞り
込み位置上方における鋳片内の未凝固溶鋼が少なくとも
１０％以上（厚み比ｔ／Ｔ）残留する領域で電磁力を印
加して残留溶１３の攪拌を施すこと、という２つの操作
をあわせて採用することにより、従来のように鋳込温度
について厳しい管理を受けることなく適正なインヒビタ
ーの分散効果が得られるようにしたのである。
Ｅ近傍のとりわけ６部が未だ完全には凝固していない位
置を上限として、この位置からサポートロール１，１′
・・・により、鋳片２がその引抜き方向に漸次に絞り込
まれるように、最終的圧下量で３〜２５％の圧下をかけ
ること、第２に上記クレータ−エンド近傍での鋳片絞り
込み位置上方における鋳片内の未凝固溶鋼が少なくとも
１０％以上（厚み比ｔ／Ｔ）残留する領域で電磁力を印
加して残留溶１３の攪拌を施すこと、という２つの操作
をあわせて採用することにより、従来のように鋳込温度
について厳しい管理を受けることなく適正なインヒビタ
ーの分散効果が得られるようにしたのである。
第１のクレータ−エンドＥ近傍から連続鋳造機のサポー
トロール１，１′を漸次絞り込んでいく方法の場合、ま
ずスラブの断面を低減させるという観点からスラブ加熱
時のインヒビター固溶促進に効果を発揮する。のみなら
ず、このクレータ−エンドＥ近傍のとりわけ完全凝固に
至る少し手前からの鋳片絞り込みは、インヒビターが濃
化したクレータ−エンド近傍の残留溶ｖＡ３を押しもど
すという効果がおり、これが中心偏析による影響を軽減
するのに有効に作用するのである。
トロール１，１′を漸次絞り込んでいく方法の場合、ま
ずスラブの断面を低減させるという観点からスラブ加熱
時のインヒビター固溶促進に効果を発揮する。のみなら
ず、このクレータ−エンドＥ近傍のとりわけ完全凝固に
至る少し手前からの鋳片絞り込みは、インヒビターが濃
化したクレータ−エンド近傍の残留溶ｖＡ３を押しもど
すという効果がおり、これが中心偏析による影響を軽減
するのに有効に作用するのである。
ざらにこの発明の場合、鋳片絞り込みを適用しただけで
は十分ではないので、第２に上記クレータ−エンドＥ近
傍の残留溶鋼３に対し電磁攪拌を施すことにより、残留
溶ｔｌＡ３中の成分の均一化を計り、上記鋳片絞り込み
の技術と組み合わせることにより、鋳込み温度の厳しい
規制を受けずにすぐれた電磁特性を有する方向性けい素
鋼製造用の鋳片が得られたのである。
は十分ではないので、第２に上記クレータ−エンドＥ近
傍の残留溶鋼３に対し電磁攪拌を施すことにより、残留
溶ｔｌＡ３中の成分の均一化を計り、上記鋳片絞り込み
の技術と組み合わせることにより、鋳込み温度の厳しい
規制を受けずにすぐれた電磁特性を有する方向性けい素
鋼製造用の鋳片が得られたのである。
次に、本発明において所期の効果を達成するための条件
と、数値限定の理由について述べる。
と、数値限定の理由について述べる。
まず、本発明の実施を許容する溶鋼の成分は、０％がｏ
、ｏｉ〜０．０７％に限定される。０％が上限の０．０
７％を超えると、以後の工程で脱Ｃが困難となり経済的
に不利となる。一方下限の０．０１％未満になると、均
一な二次再結晶が得られなくなり、製品の電磁特性が劣
化する。溶鋼含有中のＳｉ重量％は、製品の鉄損低減に
有効な元素であるが、４％以上となると、冷間圧延が困
難となり、２％以下では添加の意味がなくなる。
、ｏｉ〜０．０７％に限定される。０％が上限の０．０
７％を超えると、以後の工程で脱Ｃが困難となり経済的
に不利となる。一方下限の０．０１％未満になると、均
一な二次再結晶が得られなくなり、製品の電磁特性が劣
化する。溶鋼含有中のＳｉ重量％は、製品の鉄損低減に
有効な元素であるが、４％以上となると、冷間圧延が困
難となり、２％以下では添加の意味がなくなる。
またこれらの元素の他にｓ、ｓｅ 、ｓｂ等がインヒビ
ター形成元素として、単独もしくは組み合わせで添加さ
れるが、本発、明はインヒビターの種類には拘束される
ものではない。
ター形成元素として、単独もしくは組み合わせで添加さ
れるが、本発、明はインヒビターの種類には拘束される
ものではない。
一方、クレータ−エンド近傍位置からのサポートロール
によるスラブ絞り込みの方法であるが、けい素鋼は一般
的な鋼に比較して熱間強度が弱く容易に絞り込める。し
かしながら、漸次絞り込み法をとらないと断面割れ等が
発生する。また絞り込み開始位置は前述のようにクレー
タ−エンドＥ近傍のとくに今だ未凝固の溶鋼が若干残留
とし、この近傍の残留溶鋼３を上方に押し戻さなければ
ならない。本発明者らの研究によれば、その絞り込み量
（圧下率）を３〜２５％として実施したが、下限につい
てはけい素鋼の場合意識的に絞り込まなくても３％程度
は断面が減ることから規制され、また上限の２５％以上
の絞り込みを行なうと、鋳片コーナー割れ、鋳片形状異
常となるため絞り込み最大量を２５％に押える必要のあ
ることが判った。
によるスラブ絞り込みの方法であるが、けい素鋼は一般
的な鋼に比較して熱間強度が弱く容易に絞り込める。し
かしながら、漸次絞り込み法をとらないと断面割れ等が
発生する。また絞り込み開始位置は前述のようにクレー
タ−エンドＥ近傍のとくに今だ未凝固の溶鋼が若干残留
とし、この近傍の残留溶鋼３を上方に押し戻さなければ
ならない。本発明者らの研究によれば、その絞り込み量
（圧下率）を３〜２５％として実施したが、下限につい
てはけい素鋼の場合意識的に絞り込まなくても３％程度
は断面が減ることから規制され、また上限の２５％以上
の絞り込みを行なうと、鋳片コーナー割れ、鋳片形状異
常となるため絞り込み最大量を２５％に押える必要のあ
ることが判った。
スターク−４，４′によって電磁攪拌を施す位置は、鋳
片２内に未凝固溶鋼が少なくとも凝固シェルとの厚み比
ｔ／Ｔで１０％以上ある領域で行なうことが必要である
。これはこの値が１０％未満になると未凝固部が少なす
ぎるために溶鋼流動がおこりにくくなり、残留溶鋼中の
成分の均一化が達成されないからである。
片２内に未凝固溶鋼が少なくとも凝固シェルとの厚み比
ｔ／Ｔで１０％以上ある領域で行なうことが必要である
。これはこの値が１０％未満になると未凝固部が少なす
ぎるために溶鋼流動がおこりにくくなり、残留溶鋼中の
成分の均一化が達成されないからである。
実施例
Ｃ１０，０３％、Ｓｉ／３％、 Ｍｌｌ １０．０７％
、Ｐｌｏ、０１％、Ｓ１０．００７％。
、Ｐｌｏ、０１％、Ｓ１０．００７％。
５ｅ１０．０２％、Ｓｂ １０．０３％に調整された溶
鋼を、２３０ ＴＡｍ厚および２００匪厚モールドを使
って連続鋳造した。２３０ ｍｍｍ上モールド鋳込の方
は、スラブ厚１９０龍を目標にサポー］−ロールおよび
ピンチロールを使って鋳片絞り込みを実施した。また、
一部の鋳片には、電磁攪拌条件を行った。鋳片別鋳込み
条件を表−１に示す。これらの条件で得られｌ〔鋳片を
スラブ加熱炉に挿入し、１３５０℃に加熱後２．４ｍｍ
の熱延板とした後、熱延板の連続焼鈍、中間焼鈍をはさ
んだ２回の冷延、脱炭焼鈍、二次再結晶を行なって、０
．３０ｕｎ＋厚の方向性けい素鋼板を得た。その電磁特
性を表−２に示す。一 本発明の実施により、鉄損、磁束密度ともに改善されて
いることが明らかである。
鋼を、２３０ ＴＡｍ厚および２００匪厚モールドを使
って連続鋳造した。２３０ ｍｍｍ上モールド鋳込の方
は、スラブ厚１９０龍を目標にサポー］−ロールおよび
ピンチロールを使って鋳片絞り込みを実施した。また、
一部の鋳片には、電磁攪拌条件を行った。鋳片別鋳込み
条件を表−１に示す。これらの条件で得られｌ〔鋳片を
スラブ加熱炉に挿入し、１３５０℃に加熱後２．４ｍｍ
の熱延板とした後、熱延板の連続焼鈍、中間焼鈍をはさ
んだ２回の冷延、脱炭焼鈍、二次再結晶を行なって、０
．３０ｕｎ＋厚の方向性けい素鋼板を得た。その電磁特
性を表−２に示す。一 本発明の実施により、鉄損、磁束密度ともに改善されて
いることが明らかである。
表−１＠込条件
（注１）電磁攪拌条件
攪拌位置 ： （未凝固溶鋼：３０％）印加条件 二
周波数 ２．０ ）！Ｚ電流１０００ Ａ （注２）スラブ絞り込み条件 パターンＡ： 完全凝固後絞り込み開始パターンＢ：
クレータ−エンド近傍の若干量の残溶鋼が認められる位
置より絞り込み開始 衣−２電磁特性
周波数 ２．０ ）！Ｚ電流１０００ Ａ （注２）スラブ絞り込み条件 パターンＡ： 完全凝固後絞り込み開始パターンＢ：
クレータ−エンド近傍の若干量の残溶鋼が認められる位
置より絞り込み開始 衣−２電磁特性
第１図は、鋳片のクレータ−エンド部の断面図である。
１．１′ ・・・サポートロール
２・・・鋳片 ３・・・未凝固溶鋼４．４′
・・・スターラー 特許出願人 川崎製鉄株式会社
・・・スターラー 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- １、重量％でＣを０．０１〜０．０７％、３ｉを２．０
〜４．０％含有する溶鋼を連続鋳造するに当り、鋳片内
の未凝固溶鋼が厚み比で１０％以上残留している位置で
まず電磁力を印加して残留溶鋼を攪拌し、かつ最終凝固
位置近傍から鋳片引抜き方向へ漸次に絞り込み３〜２５
％の圧下をかけることを特徴とする方向性けい素鋼板製
造用素材の連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3291983A JPS59159934A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | 方向性けい素鋼板製造用素材の連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3291983A JPS59159934A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | 方向性けい素鋼板製造用素材の連続鋳造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59159934A true JPS59159934A (ja) | 1984-09-10 |
Family
ID=12372303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3291983A Pending JPS59159934A (ja) | 1983-03-02 | 1983-03-02 | 方向性けい素鋼板製造用素材の連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59159934A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4924585A (en) * | 1986-09-04 | 1990-05-15 | Kawasaki Steel Corp. | Method and apparatus for continuous compression forging of continuously cast steel |
| FR2645461A1 (fr) * | 1989-04-06 | 1990-10-12 | Techmetal Promotion | Procede et dispositif de coulee continue de produits metalliques minces |
| FR2645462A1 (fr) * | 1989-04-06 | 1990-10-12 | Techmetal Promotion | Procede et dispositif d'obtention de produits metalliques minces par coulee continue |
| WO1998046801A1 (en) * | 1997-04-16 | 1998-10-22 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | New process for the production at low temperature of grain oriented electrical steel |
| KR100426855B1 (ko) * | 1996-12-09 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 강의연속주조시응고말기전자교반방법 |
| CN113134585A (zh) * | 2021-04-20 | 2021-07-20 | 东北大学 | 一种外场协同控制作用下的均质化方坯连铸生产方法 |
-
1983
- 1983-03-02 JP JP3291983A patent/JPS59159934A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4924585A (en) * | 1986-09-04 | 1990-05-15 | Kawasaki Steel Corp. | Method and apparatus for continuous compression forging of continuously cast steel |
| FR2645461A1 (fr) * | 1989-04-06 | 1990-10-12 | Techmetal Promotion | Procede et dispositif de coulee continue de produits metalliques minces |
| FR2645462A1 (fr) * | 1989-04-06 | 1990-10-12 | Techmetal Promotion | Procede et dispositif d'obtention de produits metalliques minces par coulee continue |
| KR100426855B1 (ko) * | 1996-12-09 | 2004-05-20 | 주식회사 포스코 | 강의연속주조시응고말기전자교반방법 |
| WO1998046801A1 (en) * | 1997-04-16 | 1998-10-22 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | New process for the production at low temperature of grain oriented electrical steel |
| CN113134585A (zh) * | 2021-04-20 | 2021-07-20 | 东北大学 | 一种外场协同控制作用下的均质化方坯连铸生产方法 |
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