JPS58189368A - 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 - Google Patents
高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法Info
- Publication number
- JPS58189368A JPS58189368A JP7176082A JP7176082A JPS58189368A JP S58189368 A JPS58189368 A JP S58189368A JP 7176082 A JP7176082 A JP 7176082A JP 7176082 A JP7176082 A JP 7176082A JP S58189368 A JPS58189368 A JP S58189368A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pinion gear
- steering
- strength
- carburizing
- tempering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/80—After-treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、強度を向上せしめたステアリング用ピニオン
ギヤおよびその製造法に関する。
ギヤおよびその製造法に関する。
従来、ステアリング用ピニオンギヤの殆んどは、素材と
して８０Ｍ１５−２５の肌焼鋼を使用し、これを浸炭焼
入処理して表面かたさＨｖ７００〜８５０．有効浸炭焼
入深さくＨＶ５１ｔ）０．５〜α８Ｈの品質を付与した
ものである。
して８０Ｍ１５−２５の肌焼鋼を使用し、これを浸炭焼
入処理して表面かたさＨｖ７００〜８５０．有効浸炭焼
入深さくＨＶ５１ｔ）０．５〜α８Ｈの品質を付与した
ものである。
しかしながら、新たな車種を考瀘した場合、従来のステ
アリング用ピニオンギヤでは正入力強度が目標基準値よ
り約１０−強不足して使用に耐えないという拳態に直面
した。従って１強度がより向上されたステアリング用ピ
ニオンギヤの製造が要求されていた。
アリング用ピニオンギヤでは正入力強度が目標基準値よ
り約１０−強不足して使用に耐えないという拳態に直面
した。従って１強度がより向上されたステアリング用ピ
ニオンギヤの製造が要求されていた。
本発明の目的１ま、従来のものよりもより強度が向上さ
れた高強度ステアリング用ピニオンギヤを提供すること
にある。
れた高強度ステアリング用ピニオンギヤを提供すること
にある。
本発明の別の目的は、ステアリング用ピニオンギヤの強
度を向上せしめる熱処理法を提供することＫある。
度を向上せしめる熱処理法を提供することＫある。
本発明者等は、ステアリング用ピニオンギヤの素材とし
て特定範囲の焼入性を有する８０Ｍ鋼材を採択し、かか
る素材からなるピニオンギヤを特定条件下の熱処理に付
して特定範囲の表面かたさおよび有効浸炭焼入深さを付
与した場合、芯部かたさと焼入深さとが調和して１強度
が著しく向上されることを見出し、本発明を完成するに
至った。
て特定範囲の焼入性を有する８０Ｍ鋼材を採択し、かか
る素材からなるピニオンギヤを特定条件下の熱処理に付
して特定範囲の表面かたさおよび有効浸炭焼入深さを付
与した場合、芯部かたさと焼入深さとが調和して１強度
が著しく向上されることを見出し、本発明を完成するに
至った。
本発明のステアリング用ピニオンギヤは、Ｊ３／２（Ｈ
ＲＣ）＝２７〜３０のジョミニー値を廟するクロムモリ
ブデン（Ｏｒ Ｍｏ）肌焼鋼を素材とし、これを熱処理
に付して表面かたさＨｖ：６５０ないし７２０．好まし
くは６５０ないし６９ｏ、ピッチサークル部の有効浸炭
焼入深さくＨｖ ５１３ ）：０７ないしｔ２ｉｕ、好
ましくＦｉｔ ｏないしｔ２關、の品質を付与したこと
を特徴とする。
ＲＣ）＝２７〜３０のジョミニー値を廟するクロムモリ
ブデン（Ｏｒ Ｍｏ）肌焼鋼を素材とし、これを熱処理
に付して表面かたさＨｖ：６５０ないし７２０．好まし
くは６５０ないし６９ｏ、ピッチサークル部の有効浸炭
焼入深さくＨｖ ５１３ ）：０７ないしｔ２ｉｕ、好
ましくＦｉｔ ｏないしｔ２關、の品質を付与したこと
を特徴とする。
焼戻し後の内部かたさｉｊ Ｈｖ ３９０〜４２０であ
るのがより好ましい。
るのがより好ましい。
Ｊ）６（）−〇）＝２７〜３０のジョミニー値を有する
Ｏｒ−Ｍｏ肌焼鋼素材としては５０Ｍ２０鋼材、および
一部の８０Ｍ１５鋼材が使用し得るが、特ＫＳＣＩＭ２
０がそのジョミニー値から好ましい。
Ｏｒ−Ｍｏ肌焼鋼素材としては５０Ｍ２０鋼材、および
一部の８０Ｍ１５鋼材が使用し得るが、特ＫＳＣＩＭ２
０がそのジョミニー値から好ましい。
本発明の高強度ステアリング用ピニオンギヤは、Ｊ３Ａ
（Ｉ（ＲＣ） ＝ ２７〜３０のＯｒ→Ｉｏ肌焼鋼から
なるピニオンギヤ素材を、９３０°ないし９７０℃、好
ましくは９６０°ないし９５０℃、の温度で２．５ない
し５時間、好ましくは４ないし５時間浸炭処理し、次い
で８５０°ないし８８０℃、好ましくは約８７０°Ｃの
焼入温度に３０分ないシフ６０分間保持した彼、通常９
０℃ないし１３０℃、好まし、くは約１６０℃、に保持
されたホットオイル中に焼入れし、次いで２００°ない
し２５０℃の温度に１ないし２時間保持して焼戻すこと
を特徴とする。
（Ｉ（ＲＣ） ＝ ２７〜３０のＯｒ→Ｉｏ肌焼鋼から
なるピニオンギヤ素材を、９３０°ないし９７０℃、好
ましくは９６０°ないし９５０℃、の温度で２．５ない
し５時間、好ましくは４ないし５時間浸炭処理し、次い
で８５０°ないし８８０℃、好ましくは約８７０°Ｃの
焼入温度に３０分ないシフ６０分間保持した彼、通常９
０℃ないし１３０℃、好まし、くは約１６０℃、に保持
されたホットオイル中に焼入れし、次いで２００°ない
し２５０℃の温度に１ないし２時間保持して焼戻すこと
を特徴とする。
浸炭並びに焼戻し温度およびそｔｌらの時間が上記範囲
内にないと、Ｈｖ ６５０ないし７２０の表面かたさの
製品が得られない。特に焼戻し温度を上記範囲より高く
すると、表面かたさの低下、内部−一ださの漸減および
有効浸炭焼入深さが激減し、ピニオンギヤに菌内の変形
が起きやすくなる。一方焼戻し温度が低すぎると、製品
に十分カ靭性が得られない。また、上記の焼戻し温度お
よび時間範囲内で、焼戻し温度が高いほど焼戻し時間を
短く、そして焼戻し温度が低いはとその時間を長くする
のが好ましい。
内にないと、Ｈｖ ６５０ないし７２０の表面かたさの
製品が得られない。特に焼戻し温度を上記範囲より高く
すると、表面かたさの低下、内部−一ださの漸減および
有効浸炭焼入深さが激減し、ピニオンギヤに菌内の変形
が起きやすくなる。一方焼戻し温度が低すぎると、製品
に十分カ靭性が得られない。また、上記の焼戻し温度お
よび時間範囲内で、焼戻し温度が高いほど焼戻し時間を
短く、そして焼戻し温度が低いはとその時間を長くする
のが好ましい。
次に本発明を、添付図・面および例をもって更に詳しく
説明する。
説明する。
第１図は１種々の焼入性（即ち、ジョミニー値）を有す
る０ｒ−Ｊｏ肌焼鋼の燐入深さと最高荷重点に至る壕で
の線図力積上の関係を示すグラフである。この試験にお
いては、テストピースとして５Ｒノツチシヤルピ一衝撃
試験片（ＪＩ８３号）を用い、曲げ型ロードセルに牛導
体歪ゲージ（シリコン）を使用し、そして線図力積をオ
シロスコープに写し出された波形を写真撮影し解析して
得た。
る０ｒ−Ｊｏ肌焼鋼の燐入深さと最高荷重点に至る壕で
の線図力積上の関係を示すグラフである。この試験にお
いては、テストピースとして５Ｒノツチシヤルピ一衝撃
試験片（ＪＩ８３号）を用い、曲げ型ロードセルに牛導
体歪ゲージ（シリコン）を使用し、そして線図力積をオ
シロスコープに写し出された波形を写真撮影し解析して
得た。
本発明は第１図に示された試験結果を利Ｗしたものであ
る。即ち、線図力積を単純に仕事量に置き換えてみ−た
場合％最高荷重が高く且つこの点に至るまでの線図力積
が大きいはと、靭性の優れた材料であると云い得る。
る。即ち、線図力積を単純に仕事量に置き換えてみ−た
場合％最高荷重が高く且つこの点に至るまでの線図力積
が大きいはと、靭性の優れた材料であると云い得る。
第１図から、最高荷重点および線図力積を最大にさせる
には、Ｊ３Ａが２９前後の材質のものを使用するとよい
ことがわかる。なお、最高荷重点は初期クラック発注点
とｔ’ｔは一致することが実験で既に見出されている。
には、Ｊ３Ａが２９前後の材質のものを使用するとよい
ことがわかる。なお、最高荷重点は初期クラック発注点
とｔ’ｔは一致することが実験で既に見出されている。
例１：ビニオンギャ試作品の創造
マツフル式のジュニアオールケース浸炭実験炉と焼戻し
用の電気炉とを使用し、Ｓ（’３Ｍ１５゜Ｓ（”！Ｍ２
０，５０Ｍ２５および５ＣＲ３ｏ鋼材がら、乗用車に使
用さｔする実際のピニオンギヤ（第２ａ図′）に似せた
ピニオンギヤ（歯数５．圧力角２０°、モジユール２．
１８）（第２ｂ図）を試作し、これらを下記表に示す熱
処理に付して、下記表に示す品質のピニオンギヤ試作品
Ａ−８゜Ａ１−１．Ａ２−１および２．Ｂ１−１および
２、Ｂ２−１〜３． Ｂ３． ＯおよびＤを得た：第２
ａ図は、乗用車系に一般に用いられるラック＆ピニオン
ステアリングのアセンブリー状態の概略図、そして第２
ｂ図は上記ピニオンギヤ試作品の概略断面図（×身２）
である。第２ａおよび第２ｂ図において、１はラック、
２はピニオン、３はラックハウジング、４はラックガイ
ド、５ｔｉラツクエンド、そして６はギヤ部を示す。
用の電気炉とを使用し、Ｓ（’３Ｍ１５゜Ｓ（”！Ｍ２
０，５０Ｍ２５および５ＣＲ３ｏ鋼材がら、乗用車に使
用さｔする実際のピニオンギヤ（第２ａ図′）に似せた
ピニオンギヤ（歯数５．圧力角２０°、モジユール２．
１８）（第２ｂ図）を試作し、これらを下記表に示す熱
処理に付して、下記表に示す品質のピニオンギヤ試作品
Ａ−８゜Ａ１−１．Ａ２−１および２．Ｂ１−１および
２、Ｂ２−１〜３． Ｂ３． ＯおよびＤを得た：第２
ａ図は、乗用車系に一般に用いられるラック＆ピニオン
ステアリングのアセンブリー状態の概略図、そして第２
ｂ図は上記ピニオンギヤ試作品の概略断面図（×身２）
である。第２ａおよび第２ｂ図において、１はラック、
２はピニオン、３はラックハウジング、４はラックガイ
ド、５ｔｉラツクエンド、そして６はギヤ部を示す。
第３ａｓＭ５ｂ、および第３ｃ図に、本発明Ｆ＜ｍよる
ピニオンギヤ試作品Ｂ１−１のヒートパターン、該試作
品の歯直角断面図、ｋよび第３ｂｙに示されたピニオン
ギヤの部位Ｐ、（、！（ピッチサークル部）およびＲに
直角方向のかたさ勾配をそわぞれ示す。ｍ３ｂ図中、斜
線部分はＨｖ（０４）５１３のマイクロビッカースかた
さを有する部分を示す。
ピニオンギヤ試作品Ｂ１−１のヒートパターン、該試作
品の歯直角断面図、ｋよび第３ｂｙに示されたピニオン
ギヤの部位Ｐ、（、！（ピッチサークル部）およびＲに
直角方向のかたさ勾配をそわぞれ示す。ｍ３ｂ図中、斜
線部分はＨｖ（０４）５１３のマイクロビッカースかた
さを有する部分を示す。
例２ 台上アセンブリー強度試験
ハンドルに見立てた円板にワイヤロープを巻き、こＪｌ
をチェインブロックで徐々に引張って、例１で製造した
ピニオンギヤ試作品に次詑にトルクを負荷し、該試作品
の歯面、歯底の微小亀裂発生時のトルク（正入力静的強
度ストッパー当り）を敏感に検出した。微小亀裂の発生
は、実験後肢部品を分解し、カラーチェックによりクラ
ックの有無を観察して再確認した。
をチェインブロックで徐々に引張って、例１で製造した
ピニオンギヤ試作品に次詑にトルクを負荷し、該試作品
の歯面、歯底の微小亀裂発生時のトルク（正入力静的強
度ストッパー当り）を敏感に検出した。微小亀裂の発生
は、実験後肢部品を分解し、カラーチェックによりクラ
ックの有無を観察して再確認した。
得られた結果を第４図に示す。
第４図は、各ピニオンギヤ試作品の表面かたさと亀裂発
生トルクとの関係を示すグラフである。縦軸の亀裂発生
トルク値は、従来の代表的品質を有する試作品Ａ−８を
基準品とし、この基準品の亀裂発生トルク値を１００と
した相対値で表わされている。点！１ＹＶｉ、亀裂発生
トルク目標値を表わし、この値は実車手離しによる縁石
衝突時の発生トルクに相当し、オた基準品の強度の約Ｉ
Ｑ％強の上昇に相当する、 第４図のグラフから、本発明に従うピニオンギヤ試作品
Ａｌ−１，Ａ２−２．Ｂ１−１およびＢ １ ２ Ｆｉ
、基準品Ａ−８よりも強度が上昇していることがわかる
。４ＩＫ本発明の好ましい範囲にある試作品Ａｌ−１，
Ａ２−２およびＢ１−１１１目標値を大きく上回る強度
を有する。
生トルクとの関係を示すグラフである。縦軸の亀裂発生
トルク値は、従来の代表的品質を有する試作品Ａ−８を
基準品とし、この基準品の亀裂発生トルク値を１００と
した相対値で表わされている。点！１ＹＶｉ、亀裂発生
トルク目標値を表わし、この値は実車手離しによる縁石
衝突時の発生トルクに相当し、オた基準品の強度の約Ｉ
Ｑ％強の上昇に相当する、 第４図のグラフから、本発明に従うピニオンギヤ試作品
Ａｌ−１，Ａ２−２．Ｂ１−１およびＢ １ ２ Ｆｉ
、基準品Ａ−８よりも強度が上昇していることがわかる
。４ＩＫ本発明の好ましい範囲にある試作品Ａｌ−１，
Ａ２−２およびＢ１−１１１目標値を大きく上回る強度
を有する。
また第４図のグラフから、亀裂発生トルクは焼入深さを
増大させ１表面かたさを下げるｔ１！ど顕著に増大する
ことがわがる。％に試作品Ｂ１−１Ｆｉ亀裂発生トルク
が、基準品と比べて約１８慢以上、また目標値と比べて
一７％以上も上昇している。
増大させ１表面かたさを下げるｔ１！ど顕著に増大する
ことがわがる。％に試作品Ｂ１−１Ｆｉ亀裂発生トルク
が、基準品と比べて約１８慢以上、また目標値と比べて
一７％以上も上昇している。
なお、表面かたさを下げる場合、耐摩耗性も考慮しなけ
ればならないが％Ｈｖ ６５０１！度であれば問題がな
いことが、耐久疲労試験で確認されている。しかし、８
０Ｍ１５材からなる試作品で表面かたさが６００以下の
もの（Ａ２−１）は、歯面の変形陥没が大きく、実際の
使用に適さない。これは、表面かたさを低減すべく焼戻
し温度を例えば３００℃以上に上げると、内部かたさも
同時に漸減し、従って有効浸炭焼入深さが激減するため
に、歯面の変形が起るものと考λられる。
ればならないが％Ｈｖ ６５０１！度であれば問題がな
いことが、耐久疲労試験で確認されている。しかし、８
０Ｍ１５材からなる試作品で表面かたさが６００以下の
もの（Ａ２−１）は、歯面の変形陥没が大きく、実際の
使用に適さない。これは、表面かたさを低減すべく焼戻
し温度を例えば３００℃以上に上げると、内部かたさも
同時に漸減し、従って有効浸炭焼入深さが激減するため
に、歯面の変形が起るものと考λられる。
８０Ｍ２５材（Ｊ５４＝５６）からなる試作品りについ
ては、軸部の研磨仕上前の歪ＮＲシ工程において試作品
の大半が折損した。従って、し材料からなるピニオンギ
ヤは、あまシ内部かたさく焼入性）を増大させると工程
上危険であることが判明した。
ては、軸部の研磨仕上前の歪ＮＲシ工程において試作品
の大半が折損した。従って、し材料からなるピニオンギ
ヤは、あまシ内部かたさく焼入性）を増大させると工程
上危険であることが判明した。
以上の通シ１本発明に従って所定のジ■ミニー値を有す
るクロムモリブデン鋼材を材質とし、表面かたさおよび
有効浸炭焼入深さを所定の範囲にしたピニオンギヤは、
強度が従来品と比べて大きく向上していることがわかる
。
るクロムモリブデン鋼材を材質とし、表面かたさおよび
有効浸炭焼入深さを所定の範囲にしたピニオンギヤは、
強度が従来品と比べて大きく向上していることがわかる
。
本発明の方法は、耐摩耗性と靭性強度とが要求されるバ
ルブローチーター構成部品への応用も可能である。Ｃｖ
Ｊ関係部品、例えばインナーレースのように内＠にドラ
イブシャフトが嵌合するスプラインと、外＠に軸受鋼ボ
ールによる高面圧を受けるレース面とを有する部品は、
高い内部かたさと深目の焼入深さが要求されるが、スプ
ライン両端部のボール溝部の肉厚は非常に薄く応力的に
も厳しいので、この部分から割損する場合もある。この
ような部品に対しても、本発明に従った材料および浸炭
処理条件を用いれば、スプライン部の靭性はかなり向上
する。しかし、浸炭焼入後の焼戻しは、高周波その他に
よる局部焼戻しＫより、レース面の表面かたさを低下さ
せないような手段を講じる必要がある。
ルブローチーター構成部品への応用も可能である。Ｃｖ
Ｊ関係部品、例えばインナーレースのように内＠にドラ
イブシャフトが嵌合するスプラインと、外＠に軸受鋼ボ
ールによる高面圧を受けるレース面とを有する部品は、
高い内部かたさと深目の焼入深さが要求されるが、スプ
ライン両端部のボール溝部の肉厚は非常に薄く応力的に
も厳しいので、この部分から割損する場合もある。この
ような部品に対しても、本発明に従った材料および浸炭
処理条件を用いれば、スプライン部の靭性はかなり向上
する。しかし、浸炭焼入後の焼戻しは、高周波その他に
よる局部焼戻しＫより、レース面の表面かたさを低下さ
せないような手段を講じる必要がある。
第１図は、クロムモリブデン鋼の焼入深さと線図力積と
の関係を表わすグラフであり、第２ａｆ５！Ｊは、ラッ
ク＆ピニオンステアリングのアセンブリー状態の概略図
であり、 第２ｂ図は、ピニオンギヤ試作品の％倍概略正面図であ
シ、 第５ａ図は、本発明の一例を示すヒートパターン図であ
り、 第３ｂ図は、本発明によるピニオンギヤ試作品のギヤ歯
直角断面図であり、 第３Ｃ図は、本発明によるピニオンギヤ試作品のかたさ
勾配を示すグラフであり、 第４図は、ピニオンギヤ試作品の表面かたさと亀裂発生
トルク相対値との関係を示すグラフである。
の関係を表わすグラフであり、第２ａｆ５！Ｊは、ラッ
ク＆ピニオンステアリングのアセンブリー状態の概略図
であり、 第２ｂ図は、ピニオンギヤ試作品の％倍概略正面図であ
シ、 第５ａ図は、本発明の一例を示すヒートパターン図であ
り、 第３ｂ図は、本発明によるピニオンギヤ試作品のギヤ歯
直角断面図であり、 第３Ｃ図は、本発明によるピニオンギヤ試作品のかたさ
勾配を示すグラフであり、 第４図は、ピニオンギヤ試作品の表面かたさと亀裂発生
トルク相対値との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （ｓｌ Ｊ５４（Ｈ，Ｏ） ＝ ２ ｙ〜３０のジ■
ミニー値を有するクロムモリブデン肌焼鋼から成り、表
面かたさがＨｖ ６５０ないし７５０、そしてピッチサ
ークル部における有効浸炭焼入深さくＨｖ５１３）がα
７ないしｔ２ＱＩＬ１であることを特徴とする高強度ス
テアリング用ピニオンギヤ。 （２＋ Ｊ３４ （ＨＲＯ） ＝ ２ ｙ〜３０のジ
冒ミニー値を有するクロムモリブデン肌焼鋼からなるス
テアリング用ピニオンギヤ素材を９３０°ないし９７０
℃の温度で２５ないし５時間浸炭処理し、次いで８５０
℃ないし８８０℃の焼入れ温度に３０分ないし６０分間
保持した後、ホットオイル中に焼入れし、その後２００
°ないし２５０℃のｉａ＊で１ないし２時間焼戻し処理
することを特徴とする高強腋ステアリング用ピニオンギ
ヤの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7176082A JPS58189368A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7176082A JPS58189368A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58189368A true JPS58189368A (ja) | 1983-11-05 |
| JPH0248619B2 JPH0248619B2 (ja) | 1990-10-25 |
Family
ID=13469813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7176082A Granted JPS58189368A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58189368A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55125227A (en) * | 1979-03-20 | 1980-09-26 | Fujitsu Ltd | Toughening method of small steel member for case hardening |
-
1982
- 1982-04-28 JP JP7176082A patent/JPS58189368A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55125227A (en) * | 1979-03-20 | 1980-09-26 | Fujitsu Ltd | Toughening method of small steel member for case hardening |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0248619B2 (ja) | 1990-10-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3308377B2 (ja) | 歯面強度の優れた歯車およびその製造方法 | |
| US4173501A (en) | Steel torsional element and method for making | |
| JPH0841533A (ja) | コイルばねの製造方法 | |
| KR102484456B1 (ko) | 등속 조인트용 케이지 | |
| JP2007246941A (ja) | 高面圧用部品とその製造方法 | |
| JP3709758B2 (ja) | 鉄道車両用車軸とその製造方法 | |
| JPS58189368A (ja) | 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 | |
| JP7462781B2 (ja) | クランクシャフト | |
| KR100727196B1 (ko) | 차량용 씨. 브이. 조인트 케이지 및 그의 제조방법 | |
| KR20150074645A (ko) | 고탄소침탄강 소재 및 이를 이용한 기어 제조방법 | |
| JP3623313B2 (ja) | 浸炭歯車部品 | |
| JP4198268B2 (ja) | 鉄合金部品 | |
| JP4526616B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄材からなる歯車およびその製造方法 | |
| JP2000176586A (ja) | 耐高面圧駆動部品の製造方法および耐高面圧駆動部品 | |
| JP2020100861A (ja) | 静捩り強度ならびに捩り疲労強度に優れた高周波焼入れ用鋼材による自動車用機械部品 | |
| JP2000283201A (ja) | コイルスプリング及びその製造方法 | |
| JP4114901B2 (ja) | 内燃機関用一体型コンロッド、及び内燃機関用一体型コンロッドの製造方法 | |
| JP2002327237A (ja) | 歯元寿命及び接触疲労寿命強度に優れた歯車とその製造方法 | |
| JP2007224353A (ja) | ラックアンドピニオン式電動パワーステアリング装置 | |
| JP3721522B2 (ja) | 車両車軸アセンブリに使用する歯車及びこの歯車を製造する方法 | |
| JPS62139812A (ja) | 高強度高靭性鋳鋼の製造法 | |
| JPS6227515A (ja) | 表面強化方法 | |
| WO2023182333A1 (ja) | 歯車部品 | |
| JP7009938B2 (ja) | アクスルシャフト | |
| JPH06100942A (ja) | ピストンピンの製造方法 |