JPH0248619B2 - - Google Patents
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- JPH0248619B2 JPH0248619B2 JP57071760A JP7176082A JPH0248619B2 JP H0248619 B2 JPH0248619 B2 JP H0248619B2 JP 57071760 A JP57071760 A JP 57071760A JP 7176082 A JP7176082 A JP 7176082A JP H0248619 B2 JPH0248619 B2 JP H0248619B2
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- pinion gear
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/80—After-treatment
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- Organic Chemistry (AREA)
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
本発明は、強度を向上せしめた自動車ステアリ
ング用ピニオンギヤおよびその製造法に関する。 従来、自動車ステアリング用ピニオンギヤの殆
んどは、素材としてSCM15〜25の肌焼鋼を使用
し、これを浸炭焼入処理して表面かたさHv700〜
850、有効浸炭焼入深さ（Hv513）0.5〜0.8mmの品
質を付与したものである。 しかしながら、新たな車種を考慮した場合、従
来の自動車ステアリング用ピニオンギヤでは正入
力強度が目標基準値より約10％強不足して使用に
耐えないという事態に直面した。従つて、強度が
より向上された自動車ステアリング用ピニオンギ
ヤの製造が要求されていた。 本発明の目的は、従来のものよりもより強度が
向上された自動車ステアリング用ピニオンギヤを
提供することにある。 本発明の別の目的は、自動車ステアリング用ピ
ニオンギヤの強度を向上せしめる熱処理法を提供
することにある。 本発明者等は、自動車ステアリング用ピニオン
ギヤの素材として特定範囲の焼入性を有する
SCM鋼材を採択し、かかる素材からなるピニオ
ンギヤを特定条件下の熱処理に付して特定範囲の
表面かたさおよび有効浸炭焼入深さを付与した場
合、芯部かたさと焼入深さとが調和して、強度が
著しく向上されることを見出し、本発明を完成す
るに至つた。 本発明の自動車ステアリング用ピニオンギヤ
は、Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のジヨミニー値を
有するクロムモリブデン肌焼鋼から成り、表面か
たさがHv650ないし690、ピツチサークル部にお
ける有効浸炭焼入深さ（Hv513）が0.7ないし1.20
mm、内部かたさがHv390〜420、そして正入力亀
裂発生トルクが26.5Kgf.ｍ以上であることを特徴
とする。ピツチサークル部における有効浸炭焼入
深さ（Hv513）は1.0ないし1.2mmであるのがより
好ましい。 Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のジヨミニー値を有
するCr−Mo肌焼鋼素材としてはSCM20鋼材、お
よび一部のSCM15鋼材が使用し得るが、特に
SCM20がそのジヨミニー値から好ましい。 本発明の自動車ステアリング用ピニオンギヤ
は、Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のCr−Mo肌焼鋼
からなるピニオンギヤ素材を、930゜ないし970℃、
好ましくは930゜ないし950℃、の温度で2.5ないし
５時間、好ましくは４ないし５時間浸炭処理し、
次いで850゜ないし880℃、好ましくは約870℃の焼
入温度に30分ないし60分間保持した後、通常90゜
ないし130℃、好ましくは約130℃、に保持された
ホツトオイル中に焼入れし、次いで200゜ないし
250℃の温度に１ないし２時間保持して焼戻すこ
とを特徴とする。 浸炭並びに焼戻し温度およびそれらの時間が上
記範囲内にないと、Hv650ないし690の表面かた
さの製品が得られない。特に焼戻し温度を上記範
囲より高くすると、表面かたさの低下、内部かた
さの漸減および有効浸炭焼入深さが激減し、ピニ
オンギヤに歯面の変形が起きやすくなる。一方焼
戻し温度が低すぎると、製品に十分な靭性が得ら
れない。第５図ないし第８図に切欠テストピース
の静的抗折試験の結果を示す。第５図はテストピ
ースの正面図であり、図中矢印は荷重の掛る方向
を示し、Ｐは荷重を示す。第６図は第５図のテス
トピースにおけるタワミと荷重との関係を示す。
ここで、 P1：亀裂発生または変形開始荷重（Kg） P2：最高破断荷重（Kg） とすると、抗折エネルギーU1およびU2は各々次
の式で表わされる。 U1＝P1×δ1×１／２（Kg・cm） U2＝P2×δ2×１／２（Kg・cm） 浸炭焼入後の焼戻し条件を下記第１表のように
変えて実験を行つた。
ング用ピニオンギヤおよびその製造法に関する。 従来、自動車ステアリング用ピニオンギヤの殆
んどは、素材としてSCM15〜25の肌焼鋼を使用
し、これを浸炭焼入処理して表面かたさHv700〜
850、有効浸炭焼入深さ（Hv513）0.5〜0.8mmの品
質を付与したものである。 しかしながら、新たな車種を考慮した場合、従
来の自動車ステアリング用ピニオンギヤでは正入
力強度が目標基準値より約10％強不足して使用に
耐えないという事態に直面した。従つて、強度が
より向上された自動車ステアリング用ピニオンギ
ヤの製造が要求されていた。 本発明の目的は、従来のものよりもより強度が
向上された自動車ステアリング用ピニオンギヤを
提供することにある。 本発明の別の目的は、自動車ステアリング用ピ
ニオンギヤの強度を向上せしめる熱処理法を提供
することにある。 本発明者等は、自動車ステアリング用ピニオン
ギヤの素材として特定範囲の焼入性を有する
SCM鋼材を採択し、かかる素材からなるピニオ
ンギヤを特定条件下の熱処理に付して特定範囲の
表面かたさおよび有効浸炭焼入深さを付与した場
合、芯部かたさと焼入深さとが調和して、強度が
著しく向上されることを見出し、本発明を完成す
るに至つた。 本発明の自動車ステアリング用ピニオンギヤ
は、Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のジヨミニー値を
有するクロムモリブデン肌焼鋼から成り、表面か
たさがHv650ないし690、ピツチサークル部にお
ける有効浸炭焼入深さ（Hv513）が0.7ないし1.20
mm、内部かたさがHv390〜420、そして正入力亀
裂発生トルクが26.5Kgf.ｍ以上であることを特徴
とする。ピツチサークル部における有効浸炭焼入
深さ（Hv513）は1.0ないし1.2mmであるのがより
好ましい。 Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のジヨミニー値を有
するCr−Mo肌焼鋼素材としてはSCM20鋼材、お
よび一部のSCM15鋼材が使用し得るが、特に
SCM20がそのジヨミニー値から好ましい。 本発明の自動車ステアリング用ピニオンギヤ
は、Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のCr−Mo肌焼鋼
からなるピニオンギヤ素材を、930゜ないし970℃、
好ましくは930゜ないし950℃、の温度で2.5ないし
５時間、好ましくは４ないし５時間浸炭処理し、
次いで850゜ないし880℃、好ましくは約870℃の焼
入温度に30分ないし60分間保持した後、通常90゜
ないし130℃、好ましくは約130℃、に保持された
ホツトオイル中に焼入れし、次いで200゜ないし
250℃の温度に１ないし２時間保持して焼戻すこ
とを特徴とする。 浸炭並びに焼戻し温度およびそれらの時間が上
記範囲内にないと、Hv650ないし690の表面かた
さの製品が得られない。特に焼戻し温度を上記範
囲より高くすると、表面かたさの低下、内部かた
さの漸減および有効浸炭焼入深さが激減し、ピニ
オンギヤに歯面の変形が起きやすくなる。一方焼
戻し温度が低すぎると、製品に十分な靭性が得ら
れない。第５図ないし第８図に切欠テストピース
の静的抗折試験の結果を示す。第５図はテストピ
ースの正面図であり、図中矢印は荷重の掛る方向
を示し、Ｐは荷重を示す。第６図は第５図のテス
トピースにおけるタワミと荷重との関係を示す。
ここで、 P1：亀裂発生または変形開始荷重（Kg） P2：最高破断荷重（Kg） とすると、抗折エネルギーU1およびU2は各々次
の式で表わされる。 U1＝P1×δ1×１／２（Kg・cm） U2＝P2×δ2×１／２（Kg・cm） 浸炭焼入後の焼戻し条件を下記第１表のように
変えて実験を行つた。
【表】
第７図に上記表１の〜の場合におけるP1
とP2の値を、また第８図に抗折エネルギーU1と
U2の値を示す。これらの結果より、従来より一
般的に行われている焼戻し条件域では、亀裂発生
荷重や抗折エネルギーには殆んど変化は認められ
ないが、本発明の方法における焼戻し条件域では
大幅に向上していることが分る。また、上記の焼
戻し温度および時間範囲内で、焼戻し温度が高い
ほど焼戻し時間を短く、そして焼戻し温度が低い
ほどその時間を長くするのが好ましい。 次に本発明を、添付図面第１図〜第４図および
例をもつて更に詳しく説明する。 第１図は、種々の焼入性（即ち、ジヨミニー
値）を有するCr−Mo肌焼鋼の焼入深さと最高荷
重点に至るまでの線図力積との関係を示すグラフ
である。この試験においては、テストピースとし
て5Rノツチシヤルピー衝撃試験片（JIS3号）を
用い、曲げ型ロードセルに半導体歪ゲージ（シリ
コン）を使用し、そして線図力積をオシロスコー
プに写し出された波形を写真撮影し解析して得
た。 本発明は第１図に示された試験結果を利用した
ものである。即ち、線図力積を単純に仕事量に置
き換えてみた場合、最高荷重が高く且つこの点に
至るまでの線図力積が大きいほど、靭性の優れた
材料であると云い得る。 第１図から、最高荷重点および線図力積を最大
にさせるには、Ｊ1/2″が29前後の材質のものを使
用するとよいことがわかる。なお、最高荷重点は
初期クラツク発生点とほぼ一致することが実験で
既に見出されている。 例 １ ピニオンギヤ試作品の製造 マツフル式のジユニアオールケース浸炭実験炉
と焼戻し用の電気炉とを使用し、SCM15、
SCM20、SCM25およびSCR30鋼材から、乗用車
に使用される実際のピニオンギヤ（第２ａ図）に
似せたピニオンギヤ（歯数５、圧力角20゜、モジ
ユール2.18）（第２ｂ図）を試作し、これらを下
記第２表に示す熱処理に付して、下記第２表に示
す品質のピニオンギヤ試作品Ａ−Ｓ、A1−１、
A2−１および２、B1−１および２、B2−１〜
３、B3、ＣおよびＤを得た：
とP2の値を、また第８図に抗折エネルギーU1と
U2の値を示す。これらの結果より、従来より一
般的に行われている焼戻し条件域では、亀裂発生
荷重や抗折エネルギーには殆んど変化は認められ
ないが、本発明の方法における焼戻し条件域では
大幅に向上していることが分る。また、上記の焼
戻し温度および時間範囲内で、焼戻し温度が高い
ほど焼戻し時間を短く、そして焼戻し温度が低い
ほどその時間を長くするのが好ましい。 次に本発明を、添付図面第１図〜第４図および
例をもつて更に詳しく説明する。 第１図は、種々の焼入性（即ち、ジヨミニー
値）を有するCr−Mo肌焼鋼の焼入深さと最高荷
重点に至るまでの線図力積との関係を示すグラフ
である。この試験においては、テストピースとし
て5Rノツチシヤルピー衝撃試験片（JIS3号）を
用い、曲げ型ロードセルに半導体歪ゲージ（シリ
コン）を使用し、そして線図力積をオシロスコー
プに写し出された波形を写真撮影し解析して得
た。 本発明は第１図に示された試験結果を利用した
ものである。即ち、線図力積を単純に仕事量に置
き換えてみた場合、最高荷重が高く且つこの点に
至るまでの線図力積が大きいほど、靭性の優れた
材料であると云い得る。 第１図から、最高荷重点および線図力積を最大
にさせるには、Ｊ1/2″が29前後の材質のものを使
用するとよいことがわかる。なお、最高荷重点は
初期クラツク発生点とほぼ一致することが実験で
既に見出されている。 例 １ ピニオンギヤ試作品の製造 マツフル式のジユニアオールケース浸炭実験炉
と焼戻し用の電気炉とを使用し、SCM15、
SCM20、SCM25およびSCR30鋼材から、乗用車
に使用される実際のピニオンギヤ（第２ａ図）に
似せたピニオンギヤ（歯数５、圧力角20゜、モジ
ユール2.18）（第２ｂ図）を試作し、これらを下
記第２表に示す熱処理に付して、下記第２表に示
す品質のピニオンギヤ試作品Ａ−Ｓ、A1−１、
A2−１および２、B1−１および２、B2−１〜
３、B3、ＣおよびＤを得た：
【表】
【表】
第２ａ図は、乗用車系に一般に用いられるラツ
ク＆ピニオンステアリングのアセンブリー状態の
概略図、そして第２ｂ図は上記ピニオンギヤ試作
品の概略断面図（×1/2）である。第２ａおよび
第２ｂ図において、１はラツク、２はピニオン、
３はラツクハウジング、４はラツクガイド、５は
ラツクエンド、そして６はギヤ部を示す。 第３ａ、第３ｂ、および第３ｃ図に、本発明に
よるピニオンギヤ試作品B1−１のヒートパター
ン、該試作品の歯直角断面図、および第３ｂ図に
示されたピニオンギヤの部位Ｐ、Ｑ（ピツチサー
クル部）およびＲに直角方向のかたさ勾配をそれ
ぞれ示す。第３ｂ図中、斜線部分はHv（0.3）513
のマイクロビツカースかたさを有する部分を示
す。 例 ２ 台上アセンブリー強度試験 ハンドルに見立てた円板にワイヤロープを巻
き、これをチエインブロツクで徐々に引張つて、
例１で製造したピニオンギヤ試作品に次第にトル
クを負荷し、該試作品の歯面、歯底の微小亀裂発
生時のトルク（正入力静的強度ストツパー当り）
を敏感に検出した。微小亀裂の発生は、実験後該
部品を分解し、カラーチエツクによりクラツクの
有無を観察して再確認した。 得られた結果を第４図に示す。 第４図は、各ピニオンギヤ試作品の表面かたさ
と正入力亀裂発生トルクとの関係を示すグラフで
ある。左側縦軸の正入力亀裂発生トルク値は、従
来の代表的品質を有する試作品Ａ−Ｓを基準品と
し、この基準品の正入力亀裂発生トルク値を100
（24Kgf.ｍ）とした相対値で表わされている。点
線Ｙは、正入力亀裂発生トルク（26.5Kgf.ｍ）目
標値を表わし、この値は実車手離しによる縁石衝
突時の発生トルクに相当し、また基準品の強度の
約10％強（2.4Kgf.ｍ強）の上昇に相当する。 第４図のグラフから、本発明のピニオンギヤ試
作品A1−１、A2−２およびB1−１は基準品Ａ−
Ｓよりも強度が向上しており、また目標値を大き
く上回る強度を有する。 また第４図のグラフから、正入力亀裂発生トル
クは焼入深さを増大させ、表面かたさを下げるほ
ど顕著に増大することがわかる。特に試作品B1
−１は正入力亀裂発生トルクが、基準品と比べて
約18％以上、また目標値と比べて約７％以上も上
昇している。 なお、表面かたさを下げる場合、耐摩耗性も考
慮しなければならないが、Hv650程度であれば問
題がないことが、耐久疲労試験で確認されてい
る。しかし、SCM15材からなる試作品で表面か
たさが600以下のもの（A2−１）は、歯面の変形
陥没が大きく、実際の使用に適さない。これは、
表面かたさを低減すべく焼戻し温度を例えば300
℃以上に上げると、内部かたさも同時に漸減し、
従つて有効浸炭焼入深さが激減するために、歯面
の変形が起るものと考えられる。 SCM25材（Ｊ1/2″＝36）からなる試作品Ｄに
ついては、軸部の研磨仕上前の歪取り工程におい
て試作品の大半が折損した。従つて、該材料から
なるピニオンギヤは、あまり内部かたさ（焼入
性）を増大させると工程上危険であることが判明
した。 以上の通り、本発明に従つて所定のジヨミニー
値を有するクロムモリブデン鋼材を材質とし、表
面かたさおよび有効浸炭焼入深さを所定の範囲に
したピニオンギヤは、強度が従来品と比べて大き
く向上していることがわかる。 本発明の方法は、耐摩耗性と靭性強度とが要求
されるバルブローテーター構成部品への応用も可
能である。CVJ関係部品、例えばインナーレース
のように内側にドライブシヤフトが嵌合するスプ
ラインと、外側に軸受鋼ボールによる高面圧を受
けるレース面とを有する部品は、高い内部かたさ
と深目の焼入深さが要求されるが、スプライン両
端部のボール溝部の肉厚は非常に薄く応力的にも
厳しいので、この部分から割損する場合もある。
このような部品に対しても、本発明に従つた材料
および浸炭処理条件を用いれば、スプライン部の
靭性はかなり向上する。しかし、浸炭焼入後の焼
戻しは、高周波その他による局部焼戻しにより、
レース面の表面かたさを低下させないような手段
を講じる必要がある。
ク＆ピニオンステアリングのアセンブリー状態の
概略図、そして第２ｂ図は上記ピニオンギヤ試作
品の概略断面図（×1/2）である。第２ａおよび
第２ｂ図において、１はラツク、２はピニオン、
３はラツクハウジング、４はラツクガイド、５は
ラツクエンド、そして６はギヤ部を示す。 第３ａ、第３ｂ、および第３ｃ図に、本発明に
よるピニオンギヤ試作品B1−１のヒートパター
ン、該試作品の歯直角断面図、および第３ｂ図に
示されたピニオンギヤの部位Ｐ、Ｑ（ピツチサー
クル部）およびＲに直角方向のかたさ勾配をそれ
ぞれ示す。第３ｂ図中、斜線部分はHv（0.3）513
のマイクロビツカースかたさを有する部分を示
す。 例 ２ 台上アセンブリー強度試験 ハンドルに見立てた円板にワイヤロープを巻
き、これをチエインブロツクで徐々に引張つて、
例１で製造したピニオンギヤ試作品に次第にトル
クを負荷し、該試作品の歯面、歯底の微小亀裂発
生時のトルク（正入力静的強度ストツパー当り）
を敏感に検出した。微小亀裂の発生は、実験後該
部品を分解し、カラーチエツクによりクラツクの
有無を観察して再確認した。 得られた結果を第４図に示す。 第４図は、各ピニオンギヤ試作品の表面かたさ
と正入力亀裂発生トルクとの関係を示すグラフで
ある。左側縦軸の正入力亀裂発生トルク値は、従
来の代表的品質を有する試作品Ａ−Ｓを基準品と
し、この基準品の正入力亀裂発生トルク値を100
（24Kgf.ｍ）とした相対値で表わされている。点
線Ｙは、正入力亀裂発生トルク（26.5Kgf.ｍ）目
標値を表わし、この値は実車手離しによる縁石衝
突時の発生トルクに相当し、また基準品の強度の
約10％強（2.4Kgf.ｍ強）の上昇に相当する。 第４図のグラフから、本発明のピニオンギヤ試
作品A1−１、A2−２およびB1−１は基準品Ａ−
Ｓよりも強度が向上しており、また目標値を大き
く上回る強度を有する。 また第４図のグラフから、正入力亀裂発生トル
クは焼入深さを増大させ、表面かたさを下げるほ
ど顕著に増大することがわかる。特に試作品B1
−１は正入力亀裂発生トルクが、基準品と比べて
約18％以上、また目標値と比べて約７％以上も上
昇している。 なお、表面かたさを下げる場合、耐摩耗性も考
慮しなければならないが、Hv650程度であれば問
題がないことが、耐久疲労試験で確認されてい
る。しかし、SCM15材からなる試作品で表面か
たさが600以下のもの（A2−１）は、歯面の変形
陥没が大きく、実際の使用に適さない。これは、
表面かたさを低減すべく焼戻し温度を例えば300
℃以上に上げると、内部かたさも同時に漸減し、
従つて有効浸炭焼入深さが激減するために、歯面
の変形が起るものと考えられる。 SCM25材（Ｊ1/2″＝36）からなる試作品Ｄに
ついては、軸部の研磨仕上前の歪取り工程におい
て試作品の大半が折損した。従つて、該材料から
なるピニオンギヤは、あまり内部かたさ（焼入
性）を増大させると工程上危険であることが判明
した。 以上の通り、本発明に従つて所定のジヨミニー
値を有するクロムモリブデン鋼材を材質とし、表
面かたさおよび有効浸炭焼入深さを所定の範囲に
したピニオンギヤは、強度が従来品と比べて大き
く向上していることがわかる。 本発明の方法は、耐摩耗性と靭性強度とが要求
されるバルブローテーター構成部品への応用も可
能である。CVJ関係部品、例えばインナーレース
のように内側にドライブシヤフトが嵌合するスプ
ラインと、外側に軸受鋼ボールによる高面圧を受
けるレース面とを有する部品は、高い内部かたさ
と深目の焼入深さが要求されるが、スプライン両
端部のボール溝部の肉厚は非常に薄く応力的にも
厳しいので、この部分から割損する場合もある。
このような部品に対しても、本発明に従つた材料
および浸炭処理条件を用いれば、スプライン部の
靭性はかなり向上する。しかし、浸炭焼入後の焼
戻しは、高周波その他による局部焼戻しにより、
レース面の表面かたさを低下させないような手段
を講じる必要がある。
第１図は、クロムモリブデン鋼の焼入深さと線
図力積との関係を表わすグラフであり、第２ａ図
は、ラツク＆ピニオンステアリングのアセンブリ
ー状態の概略図であり、第２ｂ図は、ピニオンギ
ヤ試作品の1/2倍概略正面図であり、第３ａ図は、
本発明の一例を示すヒートパターン図であり、第
３ｂ図は、本発明によるピニオンギヤ試作品のギ
ヤ歯直角断面図であり、第３ｃ図は、本発明によ
るピニオンギヤ試作品のかたさ勾配を示すグラフ
であり、第４図は、ピニオンギヤ試作品の表面か
たさと正入力亀裂発生トルク相対値との関係を示
すグラフ、第５図は静的抗折試験に用いる切欠テ
ストピースの正面図、第６図は第５図のテストピ
ースにおけるタワミと荷重との関係を示すグラ
フ、第７図は各焼戻し条件と曲げ荷重との関係を
示すグラフ、第８図は各焼戻し条件と抗折エネル
ギーとの関係を示すグラフである。
図力積との関係を表わすグラフであり、第２ａ図
は、ラツク＆ピニオンステアリングのアセンブリ
ー状態の概略図であり、第２ｂ図は、ピニオンギ
ヤ試作品の1/2倍概略正面図であり、第３ａ図は、
本発明の一例を示すヒートパターン図であり、第
３ｂ図は、本発明によるピニオンギヤ試作品のギ
ヤ歯直角断面図であり、第３ｃ図は、本発明によ
るピニオンギヤ試作品のかたさ勾配を示すグラフ
であり、第４図は、ピニオンギヤ試作品の表面か
たさと正入力亀裂発生トルク相対値との関係を示
すグラフ、第５図は静的抗折試験に用いる切欠テ
ストピースの正面図、第６図は第５図のテストピ
ースにおけるタワミと荷重との関係を示すグラ
フ、第７図は各焼戻し条件と曲げ荷重との関係を
示すグラフ、第８図は各焼戻し条件と抗折エネル
ギーとの関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のジヨミニー値を
有するクロムモリブデン肌焼鋼から成り、表面か
たさがHv650ないし690、ピツチサークル部にお
ける有効浸炭焼入深さ（Hv513）が0.7ないし1.20
mm、内部かたさがHv390〜420、そして正入力亀
裂発生トルクが26.5Kgf.ｍ以上であることを特徴
とする自動車ステアリング用ピニオンギヤ。 ２ Ｊ1/2″（HR Ｃ）＝27〜30のジヨミニー値を
有するクロムモリブデン肌焼鋼からなるステアリ
ング用ピニオンギヤ素材を930゜ないし970℃の温
度で2.5ないし５時間浸炭処理し、次いで850゜な
いし880℃の焼入れ温度に30分ないし60分間保持
した後、90゜ないし130℃のホツトオイル中に焼入
れし、その後200゜ないし250℃の温度で１ないし
２時間焼戻し処理することを特徴とする自動車ス
テアリング用ピニオンギヤの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7176082A JPS58189368A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7176082A JPS58189368A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58189368A JPS58189368A (ja) | 1983-11-05 |
| JPH0248619B2 true JPH0248619B2 (ja) | 1990-10-25 |
Family
ID=13469813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7176082A Granted JPS58189368A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 高強度ステアリング用ピニオンギヤおよびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58189368A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55125227A (en) * | 1979-03-20 | 1980-09-26 | Fujitsu Ltd | Toughening method of small steel member for case hardening |
-
1982
- 1982-04-28 JP JP7176082A patent/JPS58189368A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55125227A (en) * | 1979-03-20 | 1980-09-26 | Fujitsu Ltd | Toughening method of small steel member for case hardening |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58189368A (ja) | 1983-11-05 |
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