JPS58172003A - 半同軸共振器 - Google Patents
半同軸共振器Info
- Publication number
- JPS58172003A JPS58172003A JP5592182A JP5592182A JPS58172003A JP S58172003 A JPS58172003 A JP S58172003A JP 5592182 A JP5592182 A JP 5592182A JP 5592182 A JP5592182 A JP 5592182A JP S58172003 A JPS58172003 A JP S58172003A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resonator
- conductor
- length
- internal conductor
- shortened
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P7/00—Resonators of the waveguide type
- H01P7/04—Coaxial resonators
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は半同軸共振器の一変形である８ＩＲ（５ｔｅｐ
ｐｅｄ Ｉｍｐｅｄａｎｃｅ ｈｅｓｏｎａｔｏｒ）の
改良に関する。
ｐｅｄ Ｉｍｐｅｄａｎｃｅ ｈｅｓｏｎａｔｏｒ）の
改良に関する。
本形式の共振器は一般に第１図に示す如く円筒形管ｌ内
に短絡端一が小断面積、開放端儒がより大断面積の段状
内導体２ｊ−配置することにより終端容量として前記内
導体２の大断面積部分の開放端縁部分と前記外導体内壁
間の側壁問答量Ｃｆｓ ｋ主として利用するものであっ
た。
に短絡端一が小断面積、開放端儒がより大断面積の段状
内導体２ｊ−配置することにより終端容量として前記内
導体２の大断面積部分の開放端縁部分と前記外導体内壁
間の側壁問答量Ｃｆｓ ｋ主として利用するものであっ
た。
上述の如き従来のＳＩＲ型共伽器では終端容量に対する
Ｑ％性の定量的解明が行われていないこともあって従来
からの類推で終端容量はできる限り使用しない傾向があ
った。そのため共伽器長の知縮はほとんど段状内導体２
によっていた。又、外導体を円筒形としているため容積
効率が悪く、特に小型化ｔ−要求される最近のＵＨＰ帯
移動無線器等において使用する場合には無駄なスペース
が生じるという欠点があった。
Ｑ％性の定量的解明が行われていないこともあって従来
からの類推で終端容量はできる限り使用しない傾向があ
った。そのため共伽器長の知縮はほとんど段状内導体２
によっていた。又、外導体を円筒形としているため容積
効率が悪く、特に小型化ｔ−要求される最近のＵＨＰ帯
移動無線器等において使用する場合には無駄なスペース
が生じるという欠点があった。
本発明は以上説明した如き従来の８ Ｉ Ｒ１１ｌ共振
器を改良するためになされたものであって、外導体を従
来の円筒形から矩形に置換することによって容積効率の
向上を計ると共に内導体の開放端々面とこれに対向する
前記外導体内１１面との間の平板容量Ｃｐ及び終端縁関
容量砒【も併用することによって共振器長！〒ｅ＊縮し
てもＱの良好な共振器を提供することｔ＠的とする。
器を改良するためになされたものであって、外導体を従
来の円筒形から矩形に置換することによって容積効率の
向上を計ると共に内導体の開放端々面とこれに対向する
前記外導体内１１面との間の平板容量Ｃｐ及び終端縁関
容量砒【も併用することによって共振器長！〒ｅ＊縮し
てもＱの良好な共振器を提供することｔ＠的とする。
以下本発明管、実施例を示す図面、理論計算及び実験結
果に基づいて詳細に説明する。
果に基づいて詳細に説明する。
先づ、外導体會矩形状としたＳＩＲ型半型輪同軸共振器
定し終端容量をも併用した場合（Ｃｐ及びＣｆｅ）の共
振器長の短縮率に対する共振器のＱの変化について解析
した結果、以下の如き鮎ａｔ得た。
定し終端容量をも併用した場合（Ｃｐ及びＣｆｅ）の共
振器長の短縮率に対する共振器のＱの変化について解析
した結果、以下の如き鮎ａｔ得た。
先づ共振器のパラメータとして＠２図に示す如く内導体
２の小Ｖ＃面積部及び大断面積部の直径を夫々２ａｌ及
び２ａ！、当該部分の長さを夫々！１及び！２（但しｌ
鵞＋ｌ ｚ−１ｔ ） ＋外導体ｌの内壁断面寸法とし
て輻及び高さ會夫々２ｂ１及び２ｂｚとし前記内導体開
放端々面と外導体後壁との間のギャップ１ｉ−ｄとする
。
２の小Ｖ＃面積部及び大断面積部の直径を夫々２ａｌ及
び２ａ！、当該部分の長さを夫々！１及び！２（但しｌ
鵞＋ｌ ｚ−１ｔ ） ＋外導体ｌの内壁断面寸法とし
て輻及び高さ會夫々２ｂ１及び２ｂｚとし前記内導体開
放端々面と外導体後壁との間のギャップ１ｉ−ｄとする
。
斯る場合共振器の共振条件は、開放端から見た入力アド
ミタンスを求めることにより、２２ 一β１１・−βｌｘ−／＝Ｋ（１） １ （但しβは空気管媒質とした場合の位相定数、Ｚｌ、Ｚ
２は夫々線路！！及び１２ の特性インピーダンス）で
あって、インピーダンス比Ｋが与えられた場合の最小共
振条件は、 １１＝ ｌ ｘ ’ ＝ Ｉ漠＋Δノｇ２）（但しΔ）
は終端容量による等測的な線路長の増分）となる。
ミタンスを求めることにより、２２ 一β１１・−βｌｘ−／＝Ｋ（１） １ （但しβは空気管媒質とした場合の位相定数、Ｚｌ、Ｚ
２は夫々線路！！及び１２ の特性インピーダンス）で
あって、インピーダンス比Ｋが与えられた場合の最小共
振条件は、 １１＝ ｌ ｘ ’ ＝ Ｉ漠＋Δノｇ２）（但しΔ）
は終端容量による等測的な線路長の増分）となる。
壕九共振器のＱに次式で定義される。
ここでωは共振角周波数、Ｕｓは共振器に蓄積されるエ
ネルキ、ＷＬは共振器における損失電力である。図２の
共振器の場合の無負ｉＲＱは（２）式より次のように表
わされる。即ち 但し Ｕ８１ ：線路１１ における蓄積エネルギＵｓ
ｘ！線路！！Ｉ Ｕ、３：終端Ｇａｐの空１１部分くおける蓄積エネルギ ＷＬ、：線路４１ における損失電力 ＮＶＬ雪；線路ｌ冨 Ｗ、：短絡端々面での損失電力 Ｗｄ：内導体不連続面での損失電力 Ｗ８：終端々面での損失電力 以上の考察に基づいて、（２）式の最小共振条件下でΔ
ｊ１増大せしめて実質的Ｋｊｓｔ４１１縮する場合の夫
々のＱがどのように変化するかにつき理論計算並びに実
験の結果について以下に述べる。岡、理論計算の過１は
記述の＊ｍｔ避けるため省略する。
ネルキ、ＷＬは共振器における損失電力である。図２の
共振器の場合の無負ｉＲＱは（２）式より次のように表
わされる。即ち 但し Ｕ８１ ：線路１１ における蓄積エネルギＵｓ
ｘ！線路！！Ｉ Ｕ、３：終端Ｇａｐの空１１部分くおける蓄積エネルギ ＷＬ、：線路４１ における損失電力 ＮＶＬ雪；線路ｌ冨 Ｗ、：短絡端々面での損失電力 Ｗｄ：内導体不連続面での損失電力 Ｗ８：終端々面での損失電力 以上の考察に基づいて、（２）式の最小共振条件下でΔ
ｊ１増大せしめて実質的Ｋｊｓｔ４１１縮する場合の夫
々のＱがどのように変化するかにつき理論計算並びに実
験の結果について以下に述べる。岡、理論計算の過１は
記述の＊ｍｔ避けるため省略する。
先づ、図２の共振器で終端が開放しているとみなせる（
Δ１＝０）場合のＱＦｉ、（４）式でＵ３３−Ｏ、Ｗｅ
＝Ｏとなり円筒ＳＩＲ型共振器の場合と一散する。即ち
共振器の外導体を円筒形より矩形に置き換えたことによ
るＱの変化は無い。
Δ１＝０）場合のＱＦｉ、（４）式でＵ３３−Ｏ、Ｗｅ
＝Ｏとなり円筒ＳＩＲ型共振器の場合と一散する。即ち
共振器の外導体を円筒形より矩形に置き換えたことによ
るＱの変化は無い。
次にΔ！を増大させて実質的に１２’を短縮さを併用す
ることを考える。この場合の共振器のＱは、損失電力の
観点から定性的に考察するに、−路！鵞の損失電力が支
配的でろって、共振器長短縮により終端での電流値が増
大するのて前記軸）式のＷｅが増える傾向にある。又、
線路！！自体が短縮されるためＷＬ２は減少する。
ることを考える。この場合の共振器のＱは、損失電力の
観点から定性的に考察するに、−路！鵞の損失電力が支
配的でろって、共振器長短縮により終端での電流値が増
大するのて前記軸）式のＷｅが増える傾向にある。又、
線路！！自体が短縮されるためＷＬ２は減少する。
従って共振器長の短縮は、Ｗｅの増加とＷＬ、の減少と
が互に相殺してＱは低下しないことになる。例えば実験
に於いて、ｆ＝９０Ｏｆ’１４Ｈｚ 、ｃｈ＝ ２ ｂ
ｓ ＋ ２ ｂ鵞＝３３菖、共振器材′Ｊｊｔ鋼とし
た例では、最小共４４件で共振器長ＩＴを短縮しないと
き（ΔＪ＝０の場合）に比べて井参参≠ｆ貴１ｍコｌｔ
ｔ約１／１０に短縮してもＱの低下はインピーダンス比
Ｋに無関係Ｋ ２０ Ｉｉ度であつｆＣ−。
が互に相殺してＱは低下しないことになる。例えば実験
に於いて、ｆ＝９０Ｏｆ’１４Ｈｚ 、ｃｈ＝ ２ ｂ
ｓ ＋ ２ ｂ鵞＝３３菖、共振器材′Ｊｊｔ鋼とし
た例では、最小共４４件で共振器長ＩＴを短縮しないと
き（ΔＪ＝０の場合）に比べて井参参≠ｆ貴１ｍコｌｔ
ｔ約１／１０に短縮してもＱの低下はインピーダンス比
Ｋに無関係Ｋ ２０ Ｉｉ度であつｆＣ−。
上述の如き共振器長短縮量と共振器のＱとの関係管理論
計算及び実験によって求めた一例を第４図に示す。
計算及び実験によって求めた一例を第４図に示す。
これｒｉ第５゜図に示す如く終端容量がほとんど無イ１
ｌＡｒｌｔＫ （Ｃｆ ｓ成分のみ）終端間１１ｄｔ大
とした共振器の１ＩＩＷｒｌ意部分の空−に比誘電率が
１より大きな誘電体を装荷したものであってこれによっ
て一路！！の特性インピーダンスの低い値’ｉｓ現し共
振器長を短縮すると共に内導体のサイズ會も小さくする
ととを意図した共振器のセラミックス材料を用い、共振
周波数Ｉｆ・＝８６７．５ＭＨＩ 、 Ｃｈ＝２ ｂ
１ ＋２ ｂ冨＝３０箇として共振器材料は銅、内面に
は銀メッキ會施し、インピーダンス比に＝０．１での最
小共揚俵件１％；４．３鶴、１２’＝ｌ＊＋Δｌ＝＆２
ｍとした共振器を用いた。横軸は終端間１１ｄｔ−狭間
隔としてΔｌｔ−増大させたときの現実の１２の値を目
盛り、縦軸は共振器のＱをとった。
ｌＡｒｌｔＫ （Ｃｆ ｓ成分のみ）終端間１１ｄｔ大
とした共振器の１ＩＩＷｒｌ意部分の空−に比誘電率が
１より大きな誘電体を装荷したものであってこれによっ
て一路！！の特性インピーダンスの低い値’ｉｓ現し共
振器長を短縮すると共に内導体のサイズ會も小さくする
ととを意図した共振器のセラミックス材料を用い、共振
周波数Ｉｆ・＝８６７．５ＭＨＩ 、 Ｃｈ＝２ ｂ
１ ＋２ ｂ冨＝３０箇として共振器材料は銅、内面に
は銀メッキ會施し、インピーダンス比に＝０．１での最
小共揚俵件１％；４．３鶴、１２’＝ｌ＊＋Δｌ＝＆２
ｍとした共振器を用いた。横軸は終端間１１ｄｔ−狭間
隔としてΔｌｔ−増大させたときの現実の１２の値を目
盛り、縦軸は共振器のＱをとった。
本図に於いて共振器長の短縮に伴い１２が４■付近でＱ
のピーク値が埃われてくる。この値は共振器長短縮なし
く△１＝０）のとき、即ち１、＝８．２簡の時に比べて
Ｑが約１００程１［高いことが判り共振器長管相当に短
縮した場合で４ＱＦｉそれ程低下しないことが明らかと
なった。
のピーク値が埃われてくる。この値は共振器長短縮なし
く△１＝０）のとき、即ち１、＝８．２簡の時に比べて
Ｑが約１００程１［高いことが判り共振器長管相当に短
縮した場合で４ＱＦｉそれ程低下しないことが明らかと
なった。
岡、第５図に示す共振器の外導体の内導体開放端と対面
する壁ｉｉ］Ｋ設けたネジ４ｔ１周波数微調用のもので
ある。
する壁ｉｉ］Ｋ設けたネジ４ｔ１周波数微調用のもので
ある。
又、誘電体３の部分装荷によって内導体直径２ａ２
を小さくしても当該路線インピーダンスＺ舅は低くなり
前述のインピーダンス比にも小さくなるので共振器長！
〒＝１１＋１２金小さくする上で効果的である。
を小さくしても当該路線インピーダンスＺ舅は低くなり
前述のインピーダンス比にも小さくなるので共振器長！
〒＝１１＋１２金小さくする上で効果的である。
ところで内導体開放端面と外導体内壁との間ｓｄは本型
式の共振器全体のサイズ金決定する上で１１１１１な要
素であるがこの値は前述の如くＩｔ＋△／ ＝ ｌ ’
ｔ 會満足するよう決定される。例えば第５図に於い
て１２が４■、Ｚｚ＝８００の場合ｄに０．３腿程度と
なり実験装置としてはとも角現実の製品としては組立困
−である上周波数微−ネジ４を設けて４これ管移動する
余地が事実上存在しないことになる。
式の共振器全体のサイズ金決定する上で１１１１１な要
素であるがこの値は前述の如くＩｔ＋△／ ＝ ｌ ’
ｔ 會満足するよう決定される。例えば第５図に於い
て１２が４■、Ｚｚ＝８００の場合ｄに０．３腿程度と
なり実験装置としてはとも角現実の製品としては組立困
−である上周波数微−ネジ４を設けて４これ管移動する
余地が事実上存在しないことになる。
そこで＄６図に示す如く終端ギャップの９一部分にも誘
電体装荷を行う事によって、設計上ギャップ間隔ｄの自
由度を増加して製造及び周ｔＩＬ数ｐ４勢の困難會除去
することが会費である。
電体装荷を行う事によって、設計上ギャップ間隔ｄの自
由度を増加して製造及び周ｔＩＬ数ｐ４勢の困難會除去
することが会費である。
斯くすることによってΔｌを大金〈とっても終端ギャッ
プの空隙に余裕があるから、共振器全体の小型化には最
も効果的でＦｉある。しかし纏的大きいので、図４と同
一の設定条件で共振器長を短縮しない場合と比較すると
、１ｓｔ約１７１０に短縮した場合Ｑｔｉ約１００程直
低下する。伺、先程と同様にＺ １＝８０ΩでＩｘ＝４
■を実埃するｄは・約２簡程震の値となる。一方、誘電
体３の形状にや＼複雑となるが、現在のセラミック成形
焼成技術金もってすれば格別の困難性はないのみならず
、周波数徹調の為突出の極めて小さいトリマ５を用いる
ことができる。
プの空隙に余裕があるから、共振器全体の小型化には最
も効果的でＦｉある。しかし纏的大きいので、図４と同
一の設定条件で共振器長を短縮しない場合と比較すると
、１ｓｔ約１７１０に短縮した場合Ｑｔｉ約１００程直
低下する。伺、先程と同様にＺ １＝８０ΩでＩｘ＝４
■を実埃するｄは・約２簡程震の値となる。一方、誘電
体３の形状にや＼複雑となるが、現在のセラミック成形
焼成技術金もってすれば格別の困難性はないのみならず
、周波数徹調の為突出の極めて小さいトリマ５を用いる
ことができる。
このトリマ５は例えばセラミックスの如き絶縁体円板表
面に半円状に導体メッキを施し該面を外導体１の外壁に
設けた孔から望む誘電体３の外導体１内壁との当接面で
あってやは９導体メッキを施しかつその一部を半円状に
剥離し誘電体を篇出せしめた面に抑圧し、前記円板管回
転することによって内導体２の開放端面との間の容量’
を変化するようにしたものであり詳細は％顧昭５６−５
３７２９に記載した如き装置である。
面に半円状に導体メッキを施し該面を外導体１の外壁に
設けた孔から望む誘電体３の外導体１内壁との当接面で
あってやは９導体メッキを施しかつその一部を半円状に
剥離し誘電体を篇出せしめた面に抑圧し、前記円板管回
転することによって内導体２の開放端面との間の容量’
を変化するようにしたものであり詳細は％顧昭５６−５
３７２９に記載した如き装置である。
岡、図５及び図６の条件によっては内導体径がステップ
しないケースも、１）得るか′、その効イ４ 米については内導体がステップした場合と掬あ俊わるこ
とはなく、むしろ内導体の製造上は有利である。
しないケースも、１）得るか′、その効イ４ 米については内導体がステップした場合と掬あ俊わるこ
とはなく、むしろ内導体の製造上は有利である。
また、第７図のように終端９１部にのみ誘電体管装荷し
てもよいが、この場合は装荷した誘短縮時のＱの針下は
比較的大きいものとなる。
てもよいが、この場合は装荷した誘短縮時のＱの針下は
比較的大きいものとなる。
同、装葡すべき誘電体として扛温ｆ％性を重視するなら
ば酸化チタン糸セラミックス、絶縁耐圧を充分大とした
場合にはアルｉす系が望ましい。
ば酸化チタン糸セラミックス、絶縁耐圧を充分大とした
場合にはアルｉす系が望ましい。
又、実施例に於いては円形断面の内導体のみを示し良が
、本発明は必ずしもこれに限足されない。例えば内導体
、外導体と４矩形の場合でも、円筒形８ＩＲと同−特性
會もっことが理論的に証明しうる。
、本発明は必ずしもこれに限足されない。例えば内導体
、外導体と４矩形の場合でも、円筒形８ＩＲと同−特性
會もっことが理論的に証明しうる。
本発明は以上説明した如く構成するので共振器長を短縮
してもＱの折丁が少なくしかも誘電体装荷によって共振
器全体の一層の小型化が可能となると共に周波数の一層
も容易となる。その上外導体が１諭であることにより容
積効率が良くこれｔ数段従属接続してフィルタを構成す
る上でも外導体の一部に結合窓會設けるのみでよい等幾
多の特ｇＩＩを有するので小型軽量にして容積効率の高
いことを要求される移動無線様等に使用する上で極めて
有効なものである。
してもＱの折丁が少なくしかも誘電体装荷によって共振
器全体の一層の小型化が可能となると共に周波数の一層
も容易となる。その上外導体が１諭であることにより容
積効率が良くこれｔ数段従属接続してフィルタを構成す
る上でも外導体の一部に結合窓會設けるのみでよい等幾
多の特ｇＩＩを有するので小型軽量にして容積効率の高
いことを要求される移動無線様等に使用する上で極めて
有効なものである。
第１図はＳＩＲ型共振器の構成を綾明する説明図、Ｉｐ
！２図は夫々本発明の共振器の理論計算及び実験に用い
たパラメータを示す駅、明図、第３図は本発明に係吻る
共振器で終端容量により共振器長を短縮した実施例、第
一４！？Ｊｔ；を本発明に係る共振器の理論計算及び実
験結果を示す図、ｗ、５図乃至第７図は本発明に係る共
振器に対する誘電体の部分的装萄法及び周波＃調整手段
を示す実施例の図である。 ｌ・・・・・・外導体 ′ ２・・・・・・段付内導体
３・・・・・・誘電体 ４・・・・・・周波数調整
用ネジ５・・・・・・胸波数調整用トリマー 特許出願人 東洋通伯機株式会社 茅−ｐｓ 矛 γｌガ
！２図は夫々本発明の共振器の理論計算及び実験に用い
たパラメータを示す駅、明図、第３図は本発明に係吻る
共振器で終端容量により共振器長を短縮した実施例、第
一４！？Ｊｔ；を本発明に係る共振器の理論計算及び実
験結果を示す図、ｗ、５図乃至第７図は本発明に係る共
振器に対する誘電体の部分的装萄法及び周波＃調整手段
を示す実施例の図である。 ｌ・・・・・・外導体 ′ ２・・・・・・段付内導体
３・・・・・・誘電体 ４・・・・・・周波数調整
用ネジ５・・・・・・胸波数調整用トリマー 特許出願人 東洋通伯機株式会社 茅−ｐｓ 矛 γｌガ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）内導体をその断面積が短絡端側で小さく開放端側
て大きくなるよう段状とした牛同軸共を劣化させること
なく共振器長を短縮すると共に容積効率を向上した仁と
會脣像とする半同軸共振器。 ρ） 前記断面積大なる内導体の外周と前記外導体内面
との間に比誘電率が１よりも大き′＆鉤電体１＊荷する
ことにより当該部線路の特性インピーダンスを低下せし
める仁とによって共振−長の短縮及び内導体の小断面積
化を図９以って共振器會小ｍ験量としたことを特徴とす
る特許ｌ１１１求の範ｉｌｌ記載の半同軸共振器。 （３） 前記内導体開放端々面とこれに対面する外導
体内壁向との間に比−電率が１よりも大きな誘電体を装
荷することによってＩ！に共振器長上短縮したことを特
徴とする特許請求の範囲１又は２記載の半導軸共振器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5592182A JPS58172003A (ja) | 1982-04-02 | 1982-04-02 | 半同軸共振器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5592182A JPS58172003A (ja) | 1982-04-02 | 1982-04-02 | 半同軸共振器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58172003A true JPS58172003A (ja) | 1983-10-08 |
Family
ID=13012566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5592182A Pending JPS58172003A (ja) | 1982-04-02 | 1982-04-02 | 半同軸共振器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58172003A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6129201A (ja) * | 1984-07-19 | 1986-02-10 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 同軸共振器 |
| US4985690A (en) * | 1988-07-07 | 1991-01-15 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dielectric stepped impedance resonator |
| WO2015120964A1 (de) * | 2014-02-13 | 2015-08-20 | Kathrein-Werke Kg | Hochfrequenzfilter in koaxialer bauweise |
| US9595746B2 (en) | 2012-09-26 | 2017-03-14 | Nokia Solutions And Networks Oy | Semi-coaxial resonator comprised of columnar shaped resonant elements with square shaped plates, where vertical screw holes are disposed in the square shaped plates |
| EP3104451B1 (en) * | 2015-06-08 | 2021-08-18 | Alcatel Lucent | Resonator assembly and filter |
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| JPS5217749A (en) * | 1975-07-31 | 1977-02-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Resonator equipped with dielectric substance |
-
1982
- 1982-04-02 JP JP5592182A patent/JPS58172003A/ja active Pending
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