JPS5817141Y2

JPS5817141Y2 - シヨツクアプソ−バ

Info

Publication number: JPS5817141Y2
Application number: JP16957976U
Authority: JP
Inventors: 澄夫広井; 建水向
Original assignee: カヤバ工業株式会社
Priority date: 1976-12-17
Filing date: 1976-12-17
Publication date: 1983-04-07
Also published as: JPS5385490U

Description

【考案の詳細な説明】本考案は車輌用のショックアブソーバ（緩衝装置）に係
り、とくにピストン部の伸側減衰力発生バルブ機構の改
良に関する。

第１図、第２図に示す従来装置最伸オイルロック機構を
備えたガス封入タイプのショックアブソーバであり、１
は外筒、２は内筒、３は内筒２内に摺動自由に挿入され
油室Ａと油室Ｂとを画成するピストン、４はベースバル
ブに代るオリフィスで伸縮作動時に油室Ｂと油室Ｃとの
間で油を流通させる。

５はピストンロッドで、外筒１とピストンロッド５の端
部にそれぞれブラケット６．７が取付けられる。

８は軸受部、９はオイルシール、１０は伸側作動時に油
室Ａから軸受部８のピストンロッド５との間隙を経てオ
イルシール９側へ洩れた油を油室Ｃに回収するための還
流通路である。

そして、ピストンロッド５には油室Ａとロッド軸端を連
通ずる連通路１１が形成され、この伸側作動時に連通路
１１を介して油室Ａの油を油室Ｂに逃がし、このとき連
通路１１の端部に設けた伸側減衰弁としてのメインバル
ブ１２の絞りにより伸側減衰力を発揮させると共に、連
通路１１の開口端１１ａが軸受部８に達したときに油
室Ａの油の逃げ道を塞いで、いわゆる伸び切り防止のた
めのオイルロックを行う。

また、第２図に明らかなように、圧側減衰弁として減衰
力を生じるためのリーフバルブ１３は、ピストンロッド
５の端部の段付部１４とピストン３とによって挾み付け
られ、ピストン３はピストンロッド５の端部に螺合する
ピストンナツト１５によって締付は固定される。

リーフバルブ１３は圧側作動時にのみ矢印で示すように
、ピストン３に設けた透孔１６を介して油室Ｂからの油
を油室Ａへと流量を規制しつつ流して圧側減衰力を発揮
させる。

ところで、前記メインバルブ１２は中空状に形成された
ピストンナツト１５内に収められ、ピストンナツト１５
に固定したガイドロッド１７に案内されると共に、閉弁
方向に附勢するスプリング１８に圧接している。

１９．１９は連通孔、２０はバルブ室をあられす。

したがって、圧側作動時に油室Ｂが高圧となるため、テ
゛イスク状のメインバルブ１２はピストンロッド５の端
部の弁座部２１に圧接して、油室Ｂの油が連通路１１を
介して油室Ａ側に流れるのを防ぎ、逆に伸側作動時は油
室Ａの高圧が連通路１１を介してメインバルブ１２に作
用するので、スプリング１８とのバランスに応じて弁座
２１から離れ、バルブ室２０、連通孔１９を介して油室
Ｂ側に油を逃がし、所定の減衰力を生じさせる。

しかるにこのようなメインバルブ１２の構造では、バル
ブ受圧面積を連通路１１の内径に対応して小さく採らざ
るを得す、したがってスプリング１８のセット荷重も相
対的に小さくなり、またバルブ開口面積の関係から所定
の減衰流量を確保するにはバルブストロークが大きくな
ってしまう。

この結果、ある圧力に達するど（これはスプリングのセ
ット荷重やバネ定数によって変わるのだが）バルブが異
常な運動をして、第３図に示すように一定のストローク
の範囲で種々にピストン速度を変えて振動させた場合の
発生減衰力波形に乱れを生じ（図中のピストン速度Ｖｐ
：１．０ｍ／Ｓのときのａ部分や圧縮行程から伸長行程
に転するときのｂ部分）、またバルブのチャタリングな
どによる異音発生の原因にもなっている。

さらに、スプリング１８のセット荷重はピストンナツト
１５の内面とピストンロッド５の先端面との間隔によっ
て決まり、この場合、ピストンナツト１５はピストン３
の締付は具合、換言するとリーフバルブ１３の厚さによ
りピストンロッド５との相対位置が変わるので、単独に
スプリング１８のセット荷重を決められない。

このため、スプリング１８のセット荷重を適正値にセッ
トするには、リーフバルブ１３の厚みに応じてスプリン
グ１８とガイドロッド１７の基部面１７ａとの間に介在
させる間座の枚数、厚みを調整するか、また適宜バネ定
数、バネ長の異るスプリングを選択して介装せねばなら
ない。

リーフバルブ１３の厚みにより圧側の減衰力は変化する
ので、使用条件に対応してリーフバルブ１３の厚みを変
えることはよくあり、このようなときは、上記の通りメ
インバルブ１２側も複雑な調整を行う必要がある。

本考案は、このような問題を解決するために提案された
もので、ピストン部に設ける伸側減衰力を発揮させるバ
ルブを、圧側減資力を発揮させるバルブから独立させ、
かつ十分に大きな受圧面積をとれるようにしたショック
アブソーバを提供するものである。

以下実施例を図面にもとづいて説明する。

基本的な構成は第１図に示すものと同一なので、第４図
に示す本考案の要部のみを説明する。

図中、３はピストン、５はピストンロッド、１１は連通
路、１３は圧側減衰弁としてのリーフバルブであって、
これら従来のものと変らない。

しかして、ノーフバルブ１３と共にピストン３を締結す
るためのピストンナツト３０は中空筒状に形成され、か
つ中空部３１は段階的に内径が増大し、その最小径部に
ネジ３２が刻設してあってピストンロッド５にネジ込ま
れる。

そして中空部３１のすくなくとも連通路１１の内径より
も大径とした段付膨径部３３に、テ゛イスクプレート３
４が摺動自在に挿入されると共に、その下面にリーフバ
ルブ３５ａ、３５ｂがバルブシート３６を介して保持さ
れて伸側減衰弁３５を構威し、バルブシート３６はピス
トンナツト３０の開口縁３０ａのカシメ等の係合手段
を介してピストンナツト３０に固定される。

圧側から伸側に移るときの閉じ遅れを防ぐように、スプ
リング３７がディスクプレート３４をバルブシート３６
側に附勢している。

テ゛イスクプレート３４にはそのフランジ部３４ａに
通孔３８が配設してあり、かつ通孔３８の下面とノーフ
バルブ３５ａとの間に所定の間隙を得るようにディス
クプレート３４の中央下面には円座部３９が突設される
。

また、リーフバルブ３５ａ、３５ｂは必要に応じ
てその枚数を変えることができ、枚数を増すほど減衰力
は強まる。

リーフバルブ３５ａ、３５ｂの中央には通孔４０が形成
してあり、連通路１１側が高圧となる伸側作動時は、点
線で示すようにリーフバルブ３５ａ、３５ｂがた
わんで伸側減衰弁３５が開弁し、油室Ｂ側に油を流す。

以上のように構威しであるので、ピストンロッド５が伸
長する伸側作動時は、リーフバルブ１３が閉じるので油
室Ａの油はピストンナツト３０内のノーフバルブ３５
ａ、３５ｂを介して流量を規制されつつ油室Ｂ側に
流入し、このとき所定の伸側減衰力を発揮する。

つまり、連通路１１を介してテ゛イスクプレート３４の
通孔３８からリーフバルブ３５ａ、３５ｂに高圧
が作用すると、リーフバルブ３５ａ、３５ｂは点
線で示すようにわん曲してディスクプレート３４の下面
との間にできた環状間隙から油を油室Ｂ側に流すのであ
り、この環状間隙の断面積に応じて減衰圧力が決定され
る。

この場合、リーフバルブ３５ａ、３５ｂの直径は
連通路１１の内径に比して十分に大径とする・二とがで
き、したがってバルブ受圧面積も第２図に示した従来の
メインバルブ１２に比べて大きく採れ、このためリーフ
バルブ３５ａ、３５ｂのバネ定数もピストンの高
速作動時に異常振動を誘発しない程度に大きく設定でき
る。

圧側作動時では、伸側減衰用のリーフバルブ３５ａ、３
５ｂ及びディスクプレート３４は、油室Ｂ側の圧油に押
されてスプリング３７を縮めながら段付膨径部３３の眉
に圧接し、フランジ部の通孔３８は閉塞される。

このとき、リーフバルブ３５ａ、３５ｂの外周と
ピストンナラ）３０の内周面との間隙から若干の作動
油が連通路１１側に流出すことも考えられるが、間隙が
小さいため流量は微量でありほぼ完全に油を遮断すると
言ってもよい。

一方、ピストン３に設けた圧側減衰用のリーフバルブ１
３は透孔１６を介して油室Ｂからの高圧が作用すること
によりその外周が撓んで押開かれ、この開度に応じた圧
側の減衰力を生じつつ油室Ａ側に油を流す。

なお、伸側減衰弁３５にリーフバルブ３５ａ、３５
ｂデイスクプレート３４を押圧するスプリング３７を介
在させるのは、段付膨径部３３の軸方向長さが予め決め
られているのに対し、リーフバルブ３５ａ、３５ｂの枚
数を必要に応じて変化させることがあってディスクプレ
ート３４を含めた厚みが可変的なのを吸収するためでも
ある。

。次に他の実施例を説明すると、第５図の例は、
圧側減衰用のリーフバルブ１３の代りにオリフィス４５
を設けたもので、図示するように、リーフバルブ３５
ａ、３５ｂと段付膨径部３３との間に軸方向に延び
るオリフィス溝４５を形成し、かつ段付膨径部３３の肩
部４６にこのオリフィス溝４５と連通する通油溝４７を
設けて連通路１１側にオリフィス溝４５を連通させであ
る。

このため、伸側減衰力は上記の第４図の場合と同じであ
るが、圧側作動時には油室Ｂの高圧によりリーフバルブ
３５ａ、３５ｂ及びディスクプレート３４がスプ
リング３７に抗して肩部４６に圧接すると、リーフバル
ブ３５ｂとバルブシート３６との間隙がオリフィス溝
４５と連通ずるため、油室Ｂの油はオリフィス溝４５、
通油溝４７を介して連通路１１から油室Ａに流れること
になり、オリフィス溝４５の通過流量の規制にもとづき
所定の圧側減衰力が得られる。

なお、スプリング３７の設定荷重によってリーフバルブ
３５ｂとバルブシート３６との間隙を調整し、これに
よって減衰特性を変えることもできる。

また、第６図の例は、テ゛イスクプレート３４の中央部
に通孔４９を設け、この通孔４９を開閉するるディスク
バルブ５０をスプリング３７を介してディスクプレート
３４に圧着するようにしたもので、伸側作動時は前述例
と同じだが圧側作動時には、通（Ｌ４９を介して油室Ｂ
からの高圧がディスクバルブ５０に作用すると、スプリ
ング３７とのバランスに応じて該バルブ５０が開き、連
通路１１側に高圧油をバルブ開度に応じて流し圧側減資
力を生じる。

減衰力の調整は支プリング３７のセット荷重を変えるこ
とによって行うことができる。

本考案は以上のようであるから、伸側減衰弁としてのリ
ーフバルブの受圧面積及び開口面積を十分に大きくでき
、かつ圧側の減衰弁とは独立してバネ定数などの設定が
できるので圧縮行程から伸側行程に転する時の減衰力の
乱れもなく、また、例えば第７図に示すように、ピスト
ンの高速作動時においてもバルブの運動特性が安定し、
異常振動や異音の発生を未然に防止できる一方、伸側減
衰弁の独立調整により減衰力の設定が極めて容易かつ正
確に行えるようになった。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来装置の断面図、第２図は同じくピストン部
の拡大断面図、第３図は従来装置同一ピストンストロー
クにおいて種々にピストン速度を変化させたときの発生
減衰力をあられすの減衰特性線図、第４図は本考案の第
１の実施例の要部の拡大断面図、第５図、第６図は第２
、第３実施例のそれぞれ断面図、第７図は本考案の同一
ピストンストロークにおいて種々にピストン速度を変化
させたときの発生減衰力をあられす減衰特性線図である
。２・・・・・・内筒、３・・・・・・ピストン、５・・
・・・・ピストンロッド、８・・・・・・軸受部、１１
・・・・・・連通路、１３・・・・・・リーフバルブ、
３０・・・・・・ピストンナツト、３１・・・・・・中
空部、３３・・・・・・段付膨径部、３４・・・・・・
ディスクプレート、３５・・・・・・伸側減衰弁、３５
ａ、３５ｂ・・・・・・リーフバルブ、３６・・
・・・・バルブシート、３７・・・・・・スプリング、
４５・・・・・・オリフィス、４７・・・・・・通油溝
、４９・・・・・・通孔、５０・・・・・・ディスクバ
ルブ。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

１．内筒に摺動自由に収めたピストンを介して油室Ａ、
Ｂを区画形威し、ピストンロッドに形成した連通路を介
して上記油室Ａ、Ｂを連通させると共に、この連通路に
面してピストンナツトに伸側減衰弁を配置してなるショ
ックアブソーバにおいて、ピストンをピストンロッドに
固定する中空状のピストンナツトの内面に、連通路に接
続してすくなくとも連通路の内径よりも大径の段付膨径
部を形成し、この段付膨径部に摺動自在に収めたテ゛イ
スクプレートと、固定的に収めたバルブシートとの間に
リーフバルブを介設して伸側減衰弁を構成してなるショ
ックアブソーバ。２、ディスクプレート及びリーフバルブをバルブシート
に圧接するように作用するスプリングを、ピストンナツ
トとディスクプレー１間に介装した実用新案登録請求の
範囲第１項に記載のショックアブソーバ。３、リーフバルブを並列的にかつ減衰力の大きさに応じ
て重合するようにした実用新案登録請求の範囲第２項に
記載のショックアブソーバ。４、段付膨径部の内周面に軸方向に延びるオリフィスを
形成し、かつその肩部にオリフィスと連通ずる通油溝を
形成し、圧側作動時にリーフバルブの変位に伴い、オリ
フィスを介して油室Ｂを油室Ａに連通して圧側減資力を
生じさせるようにした実用新案登録請求の範囲第２項に
記載のショックアブソーバ。５、ディスクプレートに通孔を設けると共に、該通孔を
開閉するディスクバルブを設け、このディスクバルブを
スプリングで閉弁方′向に附勢し、圧側作動時にスプリ
ングに抗してディスクバルブを開き油室Ｂと油室Ａを連
通して圧側減衰力を生じさせるようにした実用新案登録
請求の範囲第２項に記載のショックアブソーバ。