JPS58166120A - テ−パ−ドランド・スラスト軸受装置 - Google Patents
テ−パ−ドランド・スラスト軸受装置Info
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- JPS58166120A JPS58166120A JP57048112A JP4811282A JPS58166120A JP S58166120 A JPS58166120 A JP S58166120A JP 57048112 A JP57048112 A JP 57048112A JP 4811282 A JP4811282 A JP 4811282A JP S58166120 A JPS58166120 A JP S58166120A
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- land thrust
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1075—Wedges, e.g. ramps or lobes, for generating pressure
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
- F16C17/047—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with fixed wedges to generate hydrodynamic pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
- F16C17/18—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with floating brasses or brushing, rotatable at a reduced speed
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はチーバードランドスラスト軸受装置ｌｉＫ関す
る。平円板状の軸受面罠その周方向（順次テーパ面とフ
ラットランド面を形成するもの或いはテーパ面の一部に
油溝を設けたテーノ５−ドラント。
る。平円板状の軸受面罠その周方向（順次テーパ面とフ
ラットランド面を形成するもの或いはテーパ面の一部に
油溝を設けたテーノ５−ドラント。
スラスト軸受が知られている。−例として、従来のチー
バードランドスラスト軸受では５ｐｃｃ材にＨｖ４５０
〜５５０窒化処理を施している。ところで、一般に例え
ば自動車のトランスミッシ冒ンに用いるような場合に、
チーバードランドスラスト軸受と一緒に用いられる回転
軸等の相手部材の表面粗さが比較的粗いため、チーバー
ドランドスラスト軸受の性能に悪影響を与え、負荷容量
が低下したり、起動時に相当大傘な摩擦力となり、油膜
切れを生じアブレッシプ摩耗を起したり、焼付に至るこ
とがある。これらの異常を防止するにはチーバードラン
ドスラスト軸受の相手部材の表面粗さの精度を高めれば
よいが、実際問題として、このような精度アップは著し
くコストを高め実用的でない。
バードランドスラスト軸受では５ｐｃｃ材にＨｖ４５０
〜５５０窒化処理を施している。ところで、一般に例え
ば自動車のトランスミッシ冒ンに用いるような場合に、
チーバードランドスラスト軸受と一緒に用いられる回転
軸等の相手部材の表面粗さが比較的粗いため、チーバー
ドランドスラスト軸受の性能に悪影響を与え、負荷容量
が低下したり、起動時に相当大傘な摩擦力となり、油膜
切れを生じアブレッシプ摩耗を起したり、焼付に至るこ
とがある。これらの異常を防止するにはチーバードラン
ドスラスト軸受の相手部材の表面粗さの精度を高めれば
よいが、実際問題として、このような精度アップは著し
くコストを高め実用的でない。
本発明の目的はコストを余り高めることなく。
負荷容量が大きく、シかもアブレツシプ摩耗袴の生じな
いチーバードランドスラスト軸受装置を提供することを
目的とする。すなわち１本発明では。
いチーバードランドスラスト軸受装置を提供することを
目的とする。すなわち１本発明では。
チーバードランド・スラスト軸受のテーノ（−ドランド
面と係合する面に相手部材より表面粗さの小さなレース
を組合わせている。
面と係合する面に相手部材より表面粗さの小さなレース
を組合わせている。
以下添付図面を参照して本発明の詳細な説明する。第１
図から＠４図において１本発明に係るチーバードランド
スラスト軸受装前は、容器形状をしたレース部材１と該
レース部材１内に収容されたチーバードランドスラスト
軸受３からなっている。レース部材１は周方向に適宜数
の突起１ａを有しており、チーバードランドスラスト軸
受３の転落を防止するようにしている。レース部材ｌは
ａＵＪ材、８に材などＨｖ１５０以上の硬度としており
、その内面は１例えば表面粗さ′１ｋ１μｍＲ４１＃の
高仕上面としている。またレース部材１の側面には潤滑
油の流れをよくする油通路１ｂが形成されている。また
チーバードランドスラスト軸受部材３０レース部材１と
対向する面には、第３図および第４図に示すように１局
方向にテーノ（面３ａとフラットランド面３ｂと油１１
３ｃとを形成している。チーバードランド面の表面には
１例えばＨｖ ５５０の硬度で厚さが１０μｍ程度の窒
化処理を施している。
図から＠４図において１本発明に係るチーバードランド
スラスト軸受装前は、容器形状をしたレース部材１と該
レース部材１内に収容されたチーバードランドスラスト
軸受３からなっている。レース部材１は周方向に適宜数
の突起１ａを有しており、チーバードランドスラスト軸
受３の転落を防止するようにしている。レース部材ｌは
ａＵＪ材、８に材などＨｖ１５０以上の硬度としており
、その内面は１例えば表面粗さ′１ｋ１μｍＲ４１＃の
高仕上面としている。またレース部材１の側面には潤滑
油の流れをよくする油通路１ｂが形成されている。また
チーバードランドスラスト軸受部材３０レース部材１と
対向する面には、第３図および第４図に示すように１局
方向にテーノ（面３ａとフラットランド面３ｂと油１１
３ｃとを形成している。チーバードランド面の表面には
１例えばＨｖ ５５０の硬度で厚さが１０μｍ程度の窒
化処理を施している。
次に摩擦摩耗試験機を用いてレース厚さと焼付面圧との
関係（第１６図）、相手軸粗さと焼付面圧との関係（第
１７図）、および粗さと摩擦係数との関係（第１８図）
を調べた。これらの実験においては、軸回転数１８５Ｏ
ｒｐｍ、油種ＡＴＦ’、油温１００℃で内側強制給油に
て０ 、１ ｋＶ′ｃ＃！で給油した。
関係（第１６図）、相手軸粗さと焼付面圧との関係（第
１７図）、および粗さと摩擦係数との関係（第１８図）
を調べた。これらの実験においては、軸回転数１８５Ｏ
ｒｐｍ、油種ＡＴＦ’、油温１００℃で内側強制給油に
て０ 、１ ｋＶ′ｃ＃！で給油した。
用いたチーバードランドスラスト軸受は、 ｓ ｐｃｃ
材に１０〜１５μｍの塩浴窒化処理を施した厚さ２ｗｎ
の納受であり、内径が３０．１震、外径が４６．５簡で
あった。一方、レースは８に一５材で内径３０ｍ、外径
４７瓢であった。
材に１０〜１５μｍの塩浴窒化処理を施した厚さ２ｗｎ
の納受であり、内径が３０．１震、外径が４６．５簡で
あった。一方、レースは８に一５材で内径３０ｍ、外径
４７瓢であった。
第１６図に示すように、レース厚さを種々変化させて焼
付面圧に対するレース厚さの影響を調べた。この結果か
ら、レース厚さは使用条件にもよるが１．０哩以下、よ
り好ましくは０．０５〜０．８簡が好ましいことがわか
った。これは、レースの真直度、うねりによる焼付性能
の低下が、レース厚さを薄くすることによりレースの変
形抵抗が低下し軸受とレースとの当り性が、向上するこ
とによるものと考えられる。レースが厚いと、変形抵抗
によって片当りを生じ焼付を生じ易い。なお、レースが
過ｆＫ薄い（Ｏ，ＯＳ■未満）とレース割れのおそれが
生じる。
付面圧に対するレース厚さの影響を調べた。この結果か
ら、レース厚さは使用条件にもよるが１．０哩以下、よ
り好ましくは０．０５〜０．８簡が好ましいことがわか
った。これは、レースの真直度、うねりによる焼付性能
の低下が、レース厚さを薄くすることによりレースの変
形抵抗が低下し軸受とレースとの当り性が、向上するこ
とによるものと考えられる。レースが厚いと、変形抵抗
によって片当りを生じ焼付を生じ易い。なお、レースが
過ｆＫ薄い（Ｏ，ＯＳ■未満）とレース割れのおそれが
生じる。
次に第１７図を参照して、相手軸の粗さによって焼付面
圧は著しく変化する。焼付面圧を高める丸めに相手軸の
粗さの精度を高めようとしても。
圧は著しく変化する。焼付面圧を高める丸めに相手軸の
粗さの精度を高めようとしても。
従来の加工精度は一般に１．５μｍ以上であり、これ以
上に粗さ精度を高めようとすると著しいコストアップを
招くだけで、チーバードランドスラスト軸受の性能が十
分に発揮できない、これに対して１本発明ではチーバー
ドランドスラスト軸受とレースとの組合せているため、
レース粗さ精度を高めることＫよって焼付面圧の高い軸
受が得られる。
上に粗さ精度を高めようとすると著しいコストアップを
招くだけで、チーバードランドスラスト軸受の性能が十
分に発揮できない、これに対して１本発明ではチーバー
ドランドスラスト軸受とレースとの組合せているため、
レース粗さ精度を高めることＫよって焼付面圧の高い軸
受が得られる。
なお第１６図および第１７図では２０分毎に荷重ｔ−１
０＃ずつ漸増させ、クリアした荷重をプロットしている
。
０＃ずつ漸増させ、クリアした荷重をプロットしている
。
次に上述した実験条件で求めた摩擦力（Ｆ）および荷重
（Ｗ）から摩擦係数（μ）ｔμ＝’／ｗとして計算して
第１８図に示した。この図から、相手軸。
（Ｗ）から摩擦係数（μ）ｔμ＝’／ｗとして計算して
第１８図に示した。この図から、相手軸。
寸なわちレース、の粗さが１μｍＲＺ以下になると摩擦
係数が急激に低下することがわかる。これは、チーバー
ドランドスラスト軸受におけるテーパ面およびフラット
ランド面の奏する油膜形成機構効果が十分に発揮される
ことによる。
係数が急激に低下することがわかる。これは、チーバー
ドランドスラスト軸受におけるテーパ面およびフラット
ランド面の奏する油膜形成機構効果が十分に発揮される
ことによる。
他のレース部材の例を示す。第５図および第６図に示す
レース部材では突起１ａ合有する壁ｇｌｃと壁部ＩＣ間
の空隙部１ｄからなっている。
レース部材では突起１ａ合有する壁ｇｌｃと壁部ＩＣ間
の空隙部１ｄからなっている。
第７図および第８図においては、突起１ａに代えて折返
しノツチ１ｅを壁面の上部に多数形成している。
しノツチ１ｅを壁面の上部に多数形成している。
第９図および第１０図に示す実施例は一層簡潔な形態で
あり、レース部材１は容器形状をしている。
あり、レース部材１は容器形状をしている。
第１１図および填１２図に示す実施例では、容器形状を
したレース部材１の先端を一様に折返してチーバードラ
ンドスラスト軸受部材の落下を防止するようにしている
。
したレース部材１の先端を一様に折返してチーバードラ
ンドスラスト軸受部材の落下を防止するようにしている
。
第１３図から第１５図に示す実施例は、正逆両回転用に
適する本発明に係るテーノく一トラントスラスト軸受で
ある。このスラスト軸受５は両面にテーパ面と７ラツト
ランド面と油溝とが形成されており、テーパ面のテーパ
の向きは互いに反対であり、各面が回転方向に応じて軸
受面として作用する。レース部材７は上記スラスト軸受
部材５の両面を挾持するよう二つの部材７ａ、７ｂから
なっている。
適する本発明に係るテーノく一トラントスラスト軸受で
ある。このスラスト軸受５は両面にテーパ面と７ラツト
ランド面と油溝とが形成されており、テーパ面のテーパ
の向きは互いに反対であり、各面が回転方向に応じて軸
受面として作用する。レース部材７は上記スラスト軸受
部材５の両面を挾持するよう二つの部材７ａ、７ｂから
なっている。
以上のように本発明では、テーノく一トラントスラスト
軸受部材とレース部材とを組合せてテーノ（−ドランド
・スラスト軸受管形成しているので。
軸受部材とレース部材とを組合せてテーノ（−ドランド
・スラスト軸受管形成しているので。
レース部材の表面粗さ精度を十分に高めることができ、
負荷容量が大キく、アブレツシプ摩耗焼付等の少なく焼
付にくいテーノく−ドランド・スラスト軸受が得られる
。
負荷容量が大キく、アブレツシプ摩耗焼付等の少なく焼
付にくいテーノく−ドランド・スラスト軸受が得られる
。
第１図から第４図は本発明の第１実施例、第５図および
第６図は第２実施例、第７図から第８図は第３実施例、
第９図および第１０図は第４実施例、第１１図および第
１２図は第５実施例、第１３図から第１５図は第６から
第８実施例を示し、第１図、第５図、第７図、第９図、
第１１図は平面図、第２図、第６図、第８図、第１０図
、第１２図。 第１３図から第１５図は断面側面図、第（Ａ図、第、１
Ａ図は側面図、第３図は底面図、第４図は第３図の拡大
側面図、第１６図はレース厚さ一焼付面圧線図、第１７
図は相手軸粗さ一焼付面圧線図、第１８図は粗さ一拳擦
係数線図である。 １．７・・・レース部材、３．５・・・チーバードラン
ドスラスト軸受部材。 特許出願人 大豊工業株式会社 特許出顧代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 中 山 恭 介 弁理士 山 口 昭 之 第１図 第３図 第４図 −■ 辛・９図 ｊＸ Ｘ 第１１図 ｊｘＩ］ 第１０鼎 第１２図 第１５図
第６図は第２実施例、第７図から第８図は第３実施例、
第９図および第１０図は第４実施例、第１１図および第
１２図は第５実施例、第１３図から第１５図は第６から
第８実施例を示し、第１図、第５図、第７図、第９図、
第１１図は平面図、第２図、第６図、第８図、第１０図
、第１２図。 第１３図から第１５図は断面側面図、第（Ａ図、第、１
Ａ図は側面図、第３図は底面図、第４図は第３図の拡大
側面図、第１６図はレース厚さ一焼付面圧線図、第１７
図は相手軸粗さ一焼付面圧線図、第１８図は粗さ一拳擦
係数線図である。 １．７・・・レース部材、３．５・・・チーバードラン
ドスラスト軸受部材。 特許出願人 大豊工業株式会社 特許出顧代理人 弁理士 青 木 朗 弁理士 西 舘 和 之 弁理士 中 山 恭 介 弁理士 山 口 昭 之 第１図 第３図 第４図 −■ 辛・９図 ｊＸ Ｘ 第１１図 ｊｘＩ］ 第１０鼎 第１２図 第１５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 平円板状軸受面に周方向に順次テーノ（面とフラ
ットランド面を形成するとともに、該テーノく一ドラン
ド面と係合するレース面を組合せたことを特徴とするチ
ーバードランド・スラスト軸受装置。 λ 前記レース面がチーバードランド面を受入れる容器
の中底に形成されており、且つ容器の入口部にチーバー
ドランドスラスト軸受の飛び出し防止具が形成されてい
る特許請求の範囲第１項記載のチーバードランド・スラ
スト軸受装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57048112A JPS58166120A (ja) | 1982-03-27 | 1982-03-27 | テ−パ−ドランド・スラスト軸受装置 |
| US06/479,313 US4522513A (en) | 1982-03-27 | 1983-03-28 | Tapered-land thrust bearing device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57048112A JPS58166120A (ja) | 1982-03-27 | 1982-03-27 | テ−パ−ドランド・スラスト軸受装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58166120A true JPS58166120A (ja) | 1983-10-01 |
| JPS6346287B2 JPS6346287B2 (ja) | 1988-09-14 |
Family
ID=12794225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57048112A Granted JPS58166120A (ja) | 1982-03-27 | 1982-03-27 | テ−パ−ドランド・スラスト軸受装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4522513A (ja) |
| JP (1) | JPS58166120A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6976788B2 (en) | 2001-03-27 | 2005-12-20 | Nok Corporation | Thrust bearing |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9127191D0 (en) * | 1991-12-21 | 1992-02-19 | T & N Technology Ltd | Flanged bearings |
| US6231309B1 (en) * | 1999-06-18 | 2001-05-15 | Ford Global Technologies, Inc. | Shaped and finished metallic torque converter reactor |
| GB2508915A (en) * | 2012-12-14 | 2014-06-18 | Mahle Int Gmbh | A thrust washer for a sliding bearing |
| DE102014222514A1 (de) * | 2014-07-10 | 2016-01-14 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Axiallager |
| DE102014213466A1 (de) * | 2014-07-10 | 2016-01-14 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Axiallager oder kombiniertes Axial-/Radiallager |
| US9717832B2 (en) * | 2015-01-06 | 2017-08-01 | HeartWave, Inc. | Axial flow rotor with downstream bearing wash flow |
| US10113586B2 (en) | 2015-10-16 | 2018-10-30 | Ford Global Technologies, Llc | Hydrodynamic axial plain bearing |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5023542U (ja) * | 1973-06-27 | 1975-03-17 | ||
| JPS55181018U (ja) * | 1979-06-15 | 1980-12-26 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2402377A (en) * | 1943-02-09 | 1946-06-18 | Westinghouse Electric Corp | Turbine apparatus |
| BE795275A (fr) * | 1972-02-11 | 1973-08-09 | Atomic Energy Authority Uk | Perfectionnements aux paliers a air |
| JPS5690119A (en) * | 1979-12-25 | 1981-07-22 | Taiho Kogyo Co Ltd | Tapered-land type thrust bearing |
| DD154633B1 (de) * | 1980-11-28 | 1986-03-12 | Zeiss Jena Veb Carl | Fluidgleitlager |
-
1982
- 1982-03-27 JP JP57048112A patent/JPS58166120A/ja active Granted
-
1983
- 1983-03-28 US US06/479,313 patent/US4522513A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5023542U (ja) * | 1973-06-27 | 1975-03-17 | ||
| JPS55181018U (ja) * | 1979-06-15 | 1980-12-26 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6976788B2 (en) | 2001-03-27 | 2005-12-20 | Nok Corporation | Thrust bearing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4522513A (en) | 1985-06-11 |
| JPS6346287B2 (ja) | 1988-09-14 |
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