JPS58157054A - 鉛蓄電池極板用基板の製造方法 - Google Patents
鉛蓄電池極板用基板の製造方法Info
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- JPS58157054A JPS58157054A JP57038996A JP3899682A JPS58157054A JP S58157054 A JPS58157054 A JP S58157054A JP 57038996 A JP57038996 A JP 57038996A JP 3899682 A JP3899682 A JP 3899682A JP S58157054 A JPS58157054 A JP S58157054A
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- JP
- Japan
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- lead
- substrate
- acid battery
- thin plate
- arsenic
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
- H01M4/64—Carriers or collectors
- H01M4/66—Selection of materials
- H01M4/68—Selection of materials for use in lead-acid accumulators
- H01M4/685—Lead alloys
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鉛合金薄板を機械加工方式により鉛蓄電池極板
用基板を製造する方法の改良に関するものである。
用基板を製造する方法の改良に関するものである。
従来鉛蓄電池用格子基板祉鉛に４〜８重量％程度のアン
チモンを含有せしめた鉛−アンチモン系合金が使用され
ている。この合金は鋳造性に優れ且つ格子基板として十
分な機械的強度を有しているが、電解液中においてアン
チモンが溶出して、これが陰極板の表面に析出し、この
析出により自己放電が促進されて電池容量が低下すると
共に充電に際しては充電完了の附近において又は過充電
状態において電流の流量が大きくなり、そのために電解
液中の水が容易に分解して所謂カッシングをおこし、そ
の結果セル内の電解液液面が規定以下に低下するため、
たえずこの液面を点検して必要に応じて補水を行わねば
ならないという欠点があった。
チモンを含有せしめた鉛−アンチモン系合金が使用され
ている。この合金は鋳造性に優れ且つ格子基板として十
分な機械的強度を有しているが、電解液中においてアン
チモンが溶出して、これが陰極板の表面に析出し、この
析出により自己放電が促進されて電池容量が低下すると
共に充電に際しては充電完了の附近において又は過充電
状態において電流の流量が大きくなり、そのために電解
液中の水が容易に分解して所謂カッシングをおこし、そ
の結果セル内の電解液液面が規定以下に低下するため、
たえずこの液面を点検して必要に応じて補水を行わねば
ならないという欠点があった。
従って近時アンチモン含有量を２〜３質量％程度に減じ
た鉛−アンチモン系合金からなる格子基板を使用したメ
ンテナンスフリー電池が開発されているが、この合金を
使用した基板においても自己放電及び充電完了時の電流
値がそれ程小さくならないものであった。
た鉛−アンチモン系合金からなる格子基板を使用したメ
ンテナンスフリー電池が開発されているが、この合金を
使用した基板においても自己放電及び充電完了時の電流
値がそれ程小さくならないものであった。
又アンチモンを含有しない代表的合金に鉛−カルシウム
系や鉛−ストロンチウム系があるが、この種の合金は連
続鋳造による製条の生産性が低い。このためメンテナン
スフリー電池基板用合金として特公昭５５−３４２１号
公報によれば鉛−すず−ヒ素系合金が提案されているが
、この種の合金は機械的強度の点で問題を生ずるもので
あった。
系や鉛−ストロンチウム系があるが、この種の合金は連
続鋳造による製条の生産性が低い。このためメンテナン
スフリー電池基板用合金として特公昭５５−３４２１号
公報によれば鉛−すず−ヒ素系合金が提案されているが
、この種の合金は機械的強度の点で問題を生ずるもので
あった。
本発明はメンテナンスフリー用電池における機械加工方
式により形成される格子基板について尚強度にして耐食
性−に優れ且つ生産性が良好な基板の製造方法を提供せ
んとするものである。
式により形成される格子基板について尚強度にして耐食
性−に優れ且つ生産性が良好な基板の製造方法を提供せ
んとするものである。
即ち本発明方法は鉛合金薄板を機械加工方式により鉛蓄
電池極板用基板を製造する方法において、０．０４〜１
．０重量％の砒素と、０．０４〜１．５重量％の錫と、
残部鉛とからなる鉛合金薄板を２０５〜３００℃に加熱
した後、急冷することを特徴とするものである。
電池極板用基板を製造する方法において、０．０４〜１
．０重量％の砒素と、０．０４〜１．５重量％の錫と、
残部鉛とからなる鉛合金薄板を２０５〜３００℃に加熱
した後、急冷することを特徴とするものである。
本発明における鉛合金薄板をうるにおいて、砒素を含有
せしめることにより該薄板の機械的強度並に生産性を向
上せしめるものであり、その含有量を０．０４〜１．０
重量％（以下％とあるは重量％を示す）と限定した理由
は、０．０４％未満の場合には上記の機械的強度並に生
産性の向上は認められないものである。又１．０％を越
した場合には薄板の機械的強度並に生産性が１．Ｏ％の
場合に比して変らないと共にコスト高になる。更に連続
鋳造圧延にて形成された薄板条の端面にひび割れが発生
するおそれがある。
せしめることにより該薄板の機械的強度並に生産性を向
上せしめるものであり、その含有量を０．０４〜１．０
重量％（以下％とあるは重量％を示す）と限定した理由
は、０．０４％未満の場合には上記の機械的強度並に生
産性の向上は認められないものである。又１．０％を越
した場合には薄板の機械的強度並に生産性が１．Ｏ％の
場合に比して変らないと共にコスト高になる。更に連続
鋳造圧延にて形成された薄板条の端面にひび割れが発生
するおそれがある。
又錫を含有せしめることにより連続鋳造圧延による薄板
条の生産速度を向上せしめ且つ該薄板の耐食性差に機械
的強度を向上せしめるものであり、その含有量を０．０
４％未満の場合には耐食性並に機械的強度の向上はえら
れず且つ生産性速度も低下する。又１．５％を越えた場
合には耐食性差に生産性速度が１．５％の場合とほとん
ど同様であり且つ機械的強度が低下し、コスト高になる
ためである。
条の生産速度を向上せしめ且つ該薄板の耐食性差に機械
的強度を向上せしめるものであり、その含有量を０．０
４％未満の場合には耐食性並に機械的強度の向上はえら
れず且つ生産性速度も低下する。又１．５％を越えた場
合には耐食性差に生産性速度が１．５％の場合とほとん
ど同様であり且つ機械的強度が低下し、コスト高になる
ためである。
又本発明において薄板の加熱温度を２０５〜３００℃に
限定して加熱した後急冷する理由は、該薄板に時効硬化
を附与せしめるためであり、加熱温度を２０５℃未満に
した場合には時効硬化が認められないものであり、又３
００℃以上に加熱した場合は薄板が軟化溶融するおそれ
がある。
限定して加熱した後急冷する理由は、該薄板に時効硬化
を附与せしめるためであり、加熱温度を２０５℃未満に
した場合には時効硬化が認められないものであり、又３
００℃以上に加熱した場合は薄板が軟化溶融するおそれ
がある。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例（１）
Ｐｂ−０．６％、Ｓｎ−Ａｓ−合金においてＡｓの含有
量を種々変化せしめた合金について連続鋳造圧延法によ
り厚さ１ｍｍの薄板を作成し、ＴＱ＝２００℃、２５０
℃及び２８０℃において２時間加熱後、水中に入れて急
冷し室温にて３日間放置したものをエキスバンド加工し
、厚さ０．９ｍｍの極板用基板を作った。またエキスバ
ンド加工前の薄板から成る試料について引張速度１．６
×１０−５８−１にて引張試験を行って求めた降伏応力
σ０．２を、Ｐｂ−０，６８ｎ合金の０．２にて割った
比を示すと第１図−Ａに示す如くである。
量を種々変化せしめた合金について連続鋳造圧延法によ
り厚さ１ｍｍの薄板を作成し、ＴＱ＝２００℃、２５０
℃及び２８０℃において２時間加熱後、水中に入れて急
冷し室温にて３日間放置したものをエキスバンド加工し
、厚さ０．９ｍｍの極板用基板を作った。またエキスバ
ンド加工前の薄板から成る試料について引張速度１．６
×１０−５８−１にて引張試験を行って求めた降伏応力
σ０．２を、Ｐｂ−０，６８ｎ合金の０．２にて割った
比を示すと第１図−Ａに示す如くである。
第１図−Ａより明らかの如くＴＱ＝２２００℃において
は急冷による時効硬化は認められないが、ＴＱ＝２５０
℃及び２８０℃においては急冷による時効硬化が顕著に
表われ、機械的強度が著しく向上した。
は急冷による時効硬化は認められないが、ＴＱ＝２５０
℃及び２８０℃においては急冷による時効硬化が顕著に
表われ、機械的強度が著しく向上した。
又上記の薄板についてその平均生産速度をＰｂ−０．６
％Ｓｎの平均生産速度で割った比を示すと第１図−Ｂの
如くである。
％Ｓｎの平均生産速度で割った比を示すと第１図−Ｂの
如くである。
第１図−Ｂから明らかの如くＡｓの含有量の増加に伴っ
て生産速度比の向上が見られ、Ａｓの含有量が０．５％
以上ではその生産速度の勾配がゆるやかになった。
て生産速度比の向上が見られ、Ａｓの含有量が０．５％
以上ではその生産速度の勾配がゆるやかになった。
実施例（２）
Ｐｂ−０．３３５Ａｓ−Ｓｎ合金においてＳｎの含有量
を種々変化せしめた合金について、連続鋳造圧延法によ
り厚さ０．９ｍｍの薄板を作成し、ＴＱ＝２００℃、２
１５℃及び２９０℃に２．５時間加熱し、そのまま水中
に入れて急冷した後室温にて５時間放置したものを実施
例（１）と同様エキスバンド加工し基板を形成した。ま
たエキスバンド加工前の薄板から成る試料について引張
速度８．３Ｘ１０４Ｓ−１にて引張試験を行って求めた
降伏応力σ０．２をＰｂ−０．３５Ａｓ合金のσ０．２
で割った比を示すと第２図−Ａの如くである。
を種々変化せしめた合金について、連続鋳造圧延法によ
り厚さ０．９ｍｍの薄板を作成し、ＴＱ＝２００℃、２
１５℃及び２９０℃に２．５時間加熱し、そのまま水中
に入れて急冷した後室温にて５時間放置したものを実施
例（１）と同様エキスバンド加工し基板を形成した。ま
たエキスバンド加工前の薄板から成る試料について引張
速度８．３Ｘ１０４Ｓ−１にて引張試験を行って求めた
降伏応力σ０．２をＰｂ−０．３５Ａｓ合金のσ０．２
で割った比を示すと第２図−Ａの如くである。
又上記薄板についてその平均生産速度をＰｂ−０，３５
Ａｓの平均生産速度で割った比を示すと第２図−Ｂの如
くである。
Ａｓの平均生産速度で割った比を示すと第２図−Ｂの如
くである。
実施例（３）
Ｐｂ−０．８％Ａｓ−Ｓｎ合金においてＳｎの含有量を
種々変化せしめた合金について、連続鋳造法により厚さ
０．９ｍｍの薄板を作成し、これをエキスバンド加工し
て厚さ０．８ｍｍの基板を作成した。またエキスバンド
加工前の薄板の腐食試験における腐食による質量減を、
Ｐｂ−０．８Ａｓ合金条の腐食による質量減で割った比
を示すと第３図の如くである。
種々変化せしめた合金について、連続鋳造法により厚さ
０．９ｍｍの薄板を作成し、これをエキスバンド加工し
て厚さ０．８ｍｍの基板を作成した。またエキスバンド
加工前の薄板の腐食試験における腐食による質量減を、
Ｐｂ−０．８Ａｓ合金条の腐食による質量減で割った比
を示すと第３図の如くである。
まず、腐食試験条件は比重１．２６０（２０℃）の電解
液中に試料を浸漬して０．５Ａ（Ａ）で３５０Ｈｒ通電
した後、これを取出し腐食による質量減を測定したもの
である。
液中に試料を浸漬して０．５Ａ（Ａ）で３５０Ｈｒ通電
した後、これを取出し腐食による質量減を測定したもの
である。
第３図より明らかの如くＳｎ含有量が０．９〜１．０％
にて腐食量が最小となることが認められた。
にて腐食量が最小となることが認められた。
以上詳述した如く本発明方法によれば合金においてＳｂ
を全く含有していないため自己放電は極めて小さく、し
かも機械的強度、腐食性が優れていると共に合金薄板の
生産速度が著しく向上する等顕著な効果を有する。
を全く含有していないため自己放電は極めて小さく、し
かも機械的強度、腐食性が優れていると共に合金薄板の
生産速度が著しく向上する等顕著な効果を有する。
第１図乃至第３図は本発明方法における合金薄板の特性
を示すものであり、第１図（Ａ）はＡｓ含有量と時効硬
化比との関係曲線図、第１図（Ｂ）はＡｓ含有量と生産
速度比との関係曲線図、第２図（Ａ）はＳｎ含有量と時
効硬化比との関係曲嶽図、第２図（Ｂ）はＳｎ含有量と
生産速度比との関係曲線図、第３図はＳｎ含有量と質量
減比との関係曲線図である。
を示すものであり、第１図（Ａ）はＡｓ含有量と時効硬
化比との関係曲線図、第１図（Ｂ）はＡｓ含有量と生産
速度比との関係曲線図、第２図（Ａ）はＳｎ含有量と時
効硬化比との関係曲嶽図、第２図（Ｂ）はＳｎ含有量と
生産速度比との関係曲線図、第３図はＳｎ含有量と質量
減比との関係曲線図である。
Claims (1)
- ０．０４〜１．０重量の砒素と、０．０４〜１．５重量
％の錫と、残部鉛とからなる鉛合金板を２０５〜３００
℃に加熱した後急冷したのち機械加工し極板用基板を形
成することを特徴とする鉛蓄電池極板用基板の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57038996A JPS58157054A (ja) | 1982-03-12 | 1982-03-12 | 鉛蓄電池極板用基板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57038996A JPS58157054A (ja) | 1982-03-12 | 1982-03-12 | 鉛蓄電池極板用基板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58157054A true JPS58157054A (ja) | 1983-09-19 |
| JPH0147862B2 JPH0147862B2 (ja) | 1989-10-17 |
Family
ID=12540738
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57038996A Granted JPS58157054A (ja) | 1982-03-12 | 1982-03-12 | 鉛蓄電池極板用基板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58157054A (ja) |
-
1982
- 1982-03-12 JP JP57038996A patent/JPS58157054A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0147862B2 (ja) | 1989-10-17 |
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