JPS5814872B2 - フエライト／オ−ステナイト系クロム−ニツケル鋼から成る鍛造品 - Google Patents
フエライト／オ−ステナイト系クロム−ニツケル鋼から成る鍛造品Info
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- JPS5814872B2 JPS5814872B2 JP54042112A JP4211279A JPS5814872B2 JP S5814872 B2 JPS5814872 B2 JP S5814872B2 JP 54042112 A JP54042112 A JP 54042112A JP 4211279 A JP4211279 A JP 4211279A JP S5814872 B2 JPS5814872 B2 JP S5814872B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
実地において、組成：
Ｃ最犬０．１％；Ｓｉ最犬１，０％；Ｍｎ最犬２．０楚
；Ｐ最犬０．０４５％；Ｓ最犬０．０３０％；Ｃｒ２
６．０／２ ８．０％；Ｍｏ １． ３ ／ ２． Ｏ
％；Ｎｉ４．０／５、０％の耐食鋼（材料番号１４４６
０）もしくはこれに著しく類似しているスウェーデン規
格鋼ＳＩＳ（スウェーデン標準化委員会）２３２４（鋼
はＮＯ．２％までの窒素含量を溶解していてもよい）は
特定の用途、特に鍛造品の製造で強度及び衝撃強度の点
で条件に満たないことが示された。
；Ｐ最犬０．０４５％；Ｓ最犬０．０３０％；Ｃｒ２
６．０／２ ８．０％；Ｍｏ １． ３ ／ ２． Ｏ
％；Ｎｉ４．０／５、０％の耐食鋼（材料番号１４４６
０）もしくはこれに著しく類似しているスウェーデン規
格鋼ＳＩＳ（スウェーデン標準化委員会）２３２４（鋼
はＮＯ．２％までの窒素含量を溶解していてもよい）は
特定の用途、特に鍛造品の製造で強度及び衝撃強度の点
で条件に満たないことが示された。
窒素含量をＮ Ｏ． ４％まで高めることにより機械的
な品質値を部分的に改良することが出きた、しかし鍛造
の際に著しい亀裂形成性が示される。
な品質値を部分的に改良することが出きた、しかし鍛造
の際に著しい亀裂形成性が示される。
すなわち材料番号１４４６０の鋼では実際的な鍛造技術
では最小降伏点６ ０ ０ Ｎ／ｍＡ（ ６ ０ Ｋｙ
／ｍ７ｌ！）は達成されない。
では最小降伏点６ ０ ０ Ｎ／ｍＡ（ ６ ０ Ｋｙ
／ｍ７ｌ！）は達成されない。
この鋼は単に同４９０Ｎ／ｍｄ（ ４ ９ Ｋｙ／ｍ７
７！）が記録されているにすぎない。
７！）が記録されているにすぎない。
換言すれば衝撃強度が十分であるが（約３５ジュール−
３５Ｋｇ・ｍ）、しかし要求される降伏点にはるかに及
ばず、あるいは鍛造技術の変更（はるかに高い鍛造温度
での最終加工温度および溶体化焼鈍の際に高めた温度）
によってより高い、場合によっては所望の降伏点６ ０
０ Ｎ ／ｒｔｔ４ （ ６ ０ Ｋｙ／ｍＡ）が得
られるが、しかし衝撃強度の著しい低下（約半分の値ま
で）並びに鋼の耐食性の著しい低下に甘しなければなら
ない。
３５Ｋｇ・ｍ）、しかし要求される降伏点にはるかに及
ばず、あるいは鍛造技術の変更（はるかに高い鍛造温度
での最終加工温度および溶体化焼鈍の際に高めた温度）
によってより高い、場合によっては所望の降伏点６ ０
０ Ｎ ／ｒｔｔ４ （ ６ ０ Ｋｙ／ｍＡ）が得
られるが、しかし衝撃強度の著しい低下（約半分の値ま
で）並びに鋼の耐食性の著しい低下に甘しなければなら
ない。
いずれの場合にも結果は同様に悪く、本発明による鋼で
達成される特性プロフィールを有する相応して耐食性の
鍛造は得られない。
達成される特性プロフィールを有する相応して耐食性の
鍛造は得られない。
更に明瞭に言えば材料番号１４４６０の鋼は良好に鍛造
可能であるが、その鍛造品の強度は要求を満足せず、通
常ではない鍛造技術によってのみ達成されるが、その場
合には所望の衝撃強度および高い耐食性が得られないと
いう結果を招く。
可能であるが、その鍛造品の強度は要求を満足せず、通
常ではない鍛造技術によってのみ達成されるが、その場
合には所望の衝撃強度および高い耐食性が得られないと
いう結果を招く。
したがって本発明の課題は、個々のゾーンが僅かに熱間
加工されるにすぎない鍛造品のために該ゾーンにおいて
３５ジュール（３．５Ｋ９・ｍ）よりも大きな衝撃強度
（ＩＳＯ−Ｖによる）の達成を可能にする耐食性フエラ
イト／オーステナイト系Ｃｒ−Ｎｉ一鋼を提供すること
である。
加工されるにすぎない鍛造品のために該ゾーンにおいて
３５ジュール（３．５Ｋ９・ｍ）よりも大きな衝撃強度
（ＩＳＯ−Ｖによる）の達成を可能にする耐食性フエラ
イト／オーステナイト系Ｃｒ−Ｎｉ一鋼を提供すること
である。
前記の本発明の課題は既に２倍の加工度において最小降
伏点６ ０ ０ Ｎ／ｍ４（ ６ ０ Ｋ９．７ｍａＮ
）で３５ジュール（３５Ｋ９・ｍ）を上回る衝撃強度（
ＩＳＯ一Ｖによる）を有すべき鍛造品により解決され、
該鍛造品はオーステナイト３０〜７０％を含有し、かつ
Ｃ最犬ｏ．ｉ％、Ｓｉ最犬１，０％、Ｍｎ４．０〜６．
０係、Ｃｒ ２ ２．０〜２ ８．０％、Ｎｉ ３．５
〜５．５係、Ｍｏ １．０ 〜３．０％、ＮＯ．３５
〜０．６％、鉄残量及び不可避的な不純物を含有するフ
エライト／オーステナイト系クロム一ニッケル鋼より成
る。
伏点６ ０ ０ Ｎ／ｍ４（ ６ ０ Ｋ９．７ｍａＮ
）で３５ジュール（３５Ｋ９・ｍ）を上回る衝撃強度（
ＩＳＯ一Ｖによる）を有すべき鍛造品により解決され、
該鍛造品はオーステナイト３０〜７０％を含有し、かつ
Ｃ最犬ｏ．ｉ％、Ｓｉ最犬１，０％、Ｍｎ４．０〜６．
０係、Ｃｒ ２ ２．０〜２ ８．０％、Ｎｉ ３．５
〜５．５係、Ｍｏ １．０ 〜３．０％、ＮＯ．３５
〜０．６％、鉄残量及び不可避的な不純物を含有するフ
エライト／オーステナイト系クロム一ニッケル鋼より成
る。
優れた実施形によれは鍛造品はＣ最犬０．１％、Ｓｉ最
犬１．０係、Ｍｎ ４． ５ 〜５． ５％、Ｃｒ２５
．０〜２７．５％、Ｎｉ ３．５〜５．０％、Ｍｏ １
． ３ 〜２． ５係、ＮＯ．３５〜０．４５％、鉄残
量及び不可避的な不純物を含有するフエライト／オース
テナイト系≠クロムーニッケル鋼よりなる。
犬１．０係、Ｍｎ ４． ５ 〜５． ５％、Ｃｒ２５
．０〜２７．５％、Ｎｉ ３．５〜５．０％、Ｍｏ １
． ３ 〜２． ５係、ＮＯ．３５〜０．４５％、鉄残
量及び不可避的な不純物を含有するフエライト／オース
テナイト系≠クロムーニッケル鋼よりなる。
その際Ｃ一含量０．０１〜０１％及びＳｉ 一含量０．
１〜１，０係を保持するのが有利であると示された、そ
の際合金のＣ一含量は有利に最大０．０７％である。
１〜１，０係を保持するのが有利であると示された、そ
の際合金のＣ一含量は有利に最大０．０７％である。
有利には合金のＭｎ一含量４．５〜６．０％の条件を有
する鋼より成る。
する鋼より成る。
同様に有利には合金がＣｒ−含量２４，０〜２７、５％
を有する条件の鋼より成る。
を有する条件の鋼より成る。
鍛造インゴットの臨界一次加工度の基準として熱間ネジ
リ試験の結果を使用できることは知られている。
リ試験の結果を使用できることは知られている。
かかる試験の比較結果を次に挙げる。この場合ネジリモ
メントは、鍛造で消費される力の大小を示すにすぎない
。
メントは、鍛造で消費される力の大小を示すにすぎない
。
平均ネジリ数（その都度の温度を考慮しつつ）が高けれ
ば高い程、当該鋼の鍛造性がより良好である。
ば高い程、当該鋼の鍛造性がより良好である。
その際経験値として数値５が鍛造での工業的な制御町能
性の限界を示す。
性の限界を示す。
鋼（材料番号１４４６０）とその窒素含有鋼を比べると
、後者の場合既に鍛造初期温度１１５０℃で亀裂ないし
は鍛造品の破断が認められ、かつ鍛造の温度が約１０５
０℃になった場合にこれらが予期されるのは確実である
ことが分る。
、後者の場合既に鍛造初期温度１１５０℃で亀裂ないし
は鍛造品の破断が認められ、かつ鍛造の温度が約１０５
０℃になった場合にこれらが予期されるのは確実である
ことが分る。
本発明による鋼に関するデータはこのきわめて高価な合
金が十分に良好に鍛造可能であること（１４４６０一鋼
程良好ではないが）を示し、かつネジリモメント値は、
加工に比較鋼（材料番号１４４６０）の場合よりも小さ
な力を消費すれば足ることを認めさせる。
金が十分に良好に鍛造可能であること（１４４６０一鋼
程良好ではないが）を示し、かつネジリモメント値は、
加工に比較鋼（材料番号１４４６０）の場合よりも小さ
な力を消費すれば足ることを認めさせる。
本発明で使用される鋼の特別な利点は、鍛造品の製造の
際に前記の規格鋼の場合よりもほぼ１００゜Ｃまで高い
鍛造初期温度を使用できることであり、それにより鍛造
が著しく軽減され、かつ鍛造品の品質が損われることは
ない。
際に前記の規格鋼の場合よりもほぼ１００゜Ｃまで高い
鍛造初期温度を使用できることであり、それにより鍛造
が著しく軽減され、かつ鍛造品の品質が損われることは
ない。
実に実施例につき本発明を詳説する。
オーステナイト４８％を含む、組成：
Ｃ０．０６４％、Ｓｉ０．６６％、Ｍｎ４．６６％、Ｐ
０．０１９％、８０．０１４％、Ｃｒ２５．６７％Ｍｏ
１．５ ８ｆｂ， Ｎｉ ４．１ ２％、ＮＯ．３８
％、鉄残量 の鋼から重さ各２ ７ ０ ０ Ｋｐのインゴットを鋳
造し、かつこれを再溶解して２個の２．５ｔのＥＳＵ−
インゴットにした。
０．０１９％、８０．０１４％、Ｃｒ２５．６７％Ｍｏ
１．５ ８ｆｂ， Ｎｉ ４．１ ２％、ＮＯ．３８
％、鉄残量 の鋼から重さ各２ ７ ０ ０ Ｋｐのインゴットを鋳
造し、かつこれを再溶解して２個の２．５ｔのＥＳＵ−
インゴットにした。
１個のインゴットから切断して重さ２ ０ ０ Ｋｐの
鋼塊にし、かつ温度１２２０〜１０５０℃で長さ１．
６ ｍのタービン羽根を鍛造した。
鋼塊にし、かつ温度１２２０〜１０５０℃で長さ１．
６ ｍのタービン羽根を鍛造した。
仕上げ羽根を１０８０゜Ｃで２時間溶体化処理し、かつ
水中で急冷した。
水中で急冷した。
羽根を分割し、機械的性質を測定した。
脚部の降伏点： ６ ２ ０ Ｎ／ｒｒａｌ（ ６ ２
Ｋｙ／ｍ７ｌ！）、上方半部の降伏点：６６０Ｎ ／
ｍ７ｌ！（ ６ ６ Ｋ９／ｖｔｙ／ｌ ）。
Ｋｙ／ｍ７ｌ！）、上方半部の降伏点：６６０Ｎ ／
ｍ７ｌ！（ ６ ６ Ｋ９／ｖｔｙ／ｌ ）。
ＩＳＯ−Ｖによる衝撃強度は脚部において９０Ｊ （
９．ＯＫｉｍ），羽根の上方半部において１３０Ｊ（１
３Ｋ２・ｍ）であった。
９．ＯＫｉｍ），羽根の上方半部において１３０Ｊ（１
３Ｋ２・ｍ）であった。
同じインゴットの重さ２００Ｋ９の鋼塊からセパレー夕
用の球体を製造した。
用の球体を製造した。
製造Ｑこ基づき、異なる強さで変形される球体のゾーン
６こおいて同様に実施した衝撃試験で降伏点６２０〜６
３ ０ Ｎ／ｍ７１１（ ６ ２ 〜６ ３ Ｋ！９
．／ｍｆｆｌ）で５ ３ 〜９ ０ Ｊ （ ５．３
〜９． ０ Ｋｑ／ｒｒｔ４ ）の値が測定された。
６こおいて同様に実施した衝撃試験で降伏点６２０〜６
３ ０ Ｎ／ｍ７１１（ ６ ２ 〜６ ３ Ｋ！９
．／ｍｆｆｌ）で５ ３ 〜９ ０ Ｊ （ ５．３
〜９． ０ Ｋｑ／ｒｒｔ４ ）の値が測定された。
他のインゴットの鋼塊を同じ使用鋳造温度で鍛造プレス
で変形して長さ３．６ｍ、素材直径３２０層の軸にした
。
で変形して長さ３．６ｍ、素材直径３２０層の軸にした
。
急冷した最終製造物Ｏこおいて適用した、２．５の低い
加工度Ｏこもかかわらず、長手力向において６ ４ ０
Ｎ／ｍｙｆｔ（６ ４ Ｋｐ／一） ノ降伏値及び横
方向において６ ３ ０ Ｎ／ｍｄ（６ ３ ＫＰ／ｍ
ｙｌｔ ）の降伏値及び衝撃試験において長手方向で２
００Ｊ（２ｏＫｐ−ｍ）の値及び横方向で７０Ｊ（７Ｋ
９・ｍ）の値が測定された。
加工度Ｏこもかかわらず、長手力向において６ ４ ０
Ｎ／ｍｙｆｔ（６ ４ Ｋｐ／一） ノ降伏値及び横
方向において６ ３ ０ Ｎ／ｍｄ（６ ３ ＫＰ／ｍ
ｙｌｔ ）の降伏値及び衝撃試験において長手方向で２
００Ｊ（２ｏＫｐ−ｍ）の値及び横方向で７０Ｊ（７Ｋ
９・ｍ）の値が測定された。
すべての製造物についてカセイゼイ化に対する安定性を
試験し、そのためにこれらの鋼タイプで常用の塩化銀を
添加した、塩化物含有水酸化カルシウム溶液を使用した
。
試験し、そのためにこれらの鋼タイプで常用の塩化銀を
添加した、塩化物含有水酸化カルシウム溶液を使用した
。
該安定性は溶体化処理状態で得られたのみならず、製造
物を２０分間６００゜Ｃで焼きなましても、この試験で
より劣悪な結果は現われなかった。
物を２０分間６００゜Ｃで焼きなましても、この試験で
より劣悪な結果は現われなかった。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 既に２倍の加工度において最小降伏点６００Ｎ ／
ｍ７７！（ ６ ０ Ｋｙ／ｖｔｙｆｌ）で３５ジュー
ル（３．５ Ｋ９． ｍ ）を上回る衝撃強度を有すべ
き鍛造品において該鍛造品がオーステナイト３０〜７０
％を含有し、かつＣ最犬０． １ ％、Ｓｉ最犬１．０
係、Ｍｎ４．０〜６，０％、Ｃｒ ２ ２．０〜２ ８
．０％、Ｎｉ ３．５〜５．５係、Ｍｏ １．０〜３．
０％、ＮＯ．３５ 〜０．６％、鉄残量及び不可避的な
不純物を含有するフエライト／オーステナイト系クロム
ーニッケル鋼から成ることを特徴とする鍛造品。 ２ オーステナイト３０〜７０％を含有し、かつＣ最犬
０．１％、Ｓｉ最大１．０％、Ｍｎ ４． ５ 〜５．
５係、Ｃｒ ２ ５．０−２ ７．５％、Ｎｉ ３．
５〜５．０％、Ｍｏ １． ３ 〜２． ５％、Ｎ Ｏ
．３ ５ 〜０．４ ５％、鉄残量及び不可避的な不純
物を含有するフエライト／オーステナイト系クロムーニ
ッケル鋼から成る、特許請求の範囲第１項記載の鍛造品
。 ３ オーステナイト３０〜７０％を含有し、かつ合金の
Ｃ一含量が最大０．０７％である条件のフエライト／オ
ーステナイト系クロムーニッケル鋼から成る、特許請求
の範囲第１項記載の鍛造品。 ４ オーステナイト３０〜７０チを含有し、かつ合金の
Ｍｎ一含量が４．５〜６．０％である条件を有するフエ
ライト／オーステナイト系クロムーニッケル鋼から成る
、特許請求の範囲第１項記載の鍛造品。 ５ オーステナイト３０〜７０％を含有し、かつ合金の
Ｃｒ一含量が２４．０〜２７．５％である条件を有する
フエライト／オーステナイト系クロムーニッケル鋼から
成る、特許請求の範囲第１項記載の鍛造品。 ６ オーステナイトを３０〜７０％含有し、かつ合金の
許容し得る燐含量は最大０．０４５％であり、かつ合金
の許容し得る硫黄含量は最大０．０３０％である条件を
有するフエライト／オーステナイト系クロムーニッケル
鋼から成る、特許請求の範囲第１項記載の鍛造品。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE2815439A DE2815439C3 (de) | 1978-04-10 | 1978-04-10 | Verwendung eines ferritisch-austenitischen Chrom-Nickel-Stahles |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54155115A JPS54155115A (en) | 1979-12-06 |
| JPS5814872B2 true JPS5814872B2 (ja) | 1983-03-22 |
Family
ID=6036599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54042112A Expired JPS5814872B2 (ja) | 1978-04-10 | 1979-04-09 | フエライト／オ−ステナイト系クロム−ニツケル鋼から成る鍛造品 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4272305A (ja) |
| EP (1) | EP0005439B2 (ja) |
| JP (1) | JPS5814872B2 (ja) |
| AT (1) | AT360571B (ja) |
| CA (1) | CA1127881A (ja) |
| CS (1) | CS216926B2 (ja) |
| DD (1) | DD142894A5 (ja) |
| DE (1) | DE2815439C3 (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3176034D1 (en) * | 1980-06-17 | 1987-04-30 | Toshiba Kk | A high cavitation erosion resistance stainless steel and hydraulic machines being made of the same |
| CH654594A5 (de) * | 1981-03-16 | 1986-02-28 | Bbc Brown Boveri & Cie | Turbinenschaufelwerkstoff hoher festigkeit gegen korrosionsermuedung, verfahren zu dessen herstellung und seine verwendung. |
| US4605449A (en) * | 1981-05-19 | 1986-08-12 | Arbed S.A. | Process for producing a rolled steel product having high weldability, a high yield strength and a good notch impact toughness at very low temperatures |
| AT371399B (de) * | 1982-03-18 | 1983-06-27 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von geschweissten gegenstaenden aus einer ferritisch-austenitischen cr-ni-mo-stahllegierung |
| US4405389A (en) * | 1982-10-21 | 1983-09-20 | Ingersoll-Rand Company | Austenitic stainless steel casting alloy for corrosive applications |
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