JPS58144422A - 非調質高張力鋼板の製造法 - Google Patents
非調質高張力鋼板の製造法Info
- Publication number
- JPS58144422A JPS58144422A JP2634382A JP2634382A JPS58144422A JP S58144422 A JPS58144422 A JP S58144422A JP 2634382 A JP2634382 A JP 2634382A JP 2634382 A JP2634382 A JP 2634382A JP S58144422 A JPS58144422 A JP S58144422A
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- JP
- Japan
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- rolling
- austenite
- rolled
- reduction rate
- toughness
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は非調質高張力鋼板の製造法に関し、さらに詳し
くは、板厚方向の靭性を向上させることのできる非調質
高張力鋼板の製造法に関する。
くは、板厚方向の靭性を向上させることのできる非調質
高張力鋼板の製造法に関する。
一般に、制御圧延鋼板は圧延方向のや圧延直角方向（慣
における強度、靭性を高めることは容易であっても、板
厚方向いの靭性は劣るのである。そして、この種の鋼板
を一般構造用鋼や各補遺船用鋼に適用する場合の致命的
な問題となる。従って、焼入れ、焼戻し材や焼ならし材
と同等以上の板厚方向の靭性の優れた鋼板を圧延ま１で
製造する方法が要求されている。
における強度、靭性を高めることは容易であっても、板
厚方向いの靭性は劣るのである。そして、この種の鋼板
を一般構造用鋼や各補遺船用鋼に適用する場合の致命的
な問題となる。従って、焼入れ、焼戻し材や焼ならし材
と同等以上の板厚方向の靭性の優れた鋼板を圧延ま１で
製造する方法が要求されている。
そして、従来の鋼板の制御圧′ＩＡけ次の６つの圧延工
程からなっている。即ち、 （１） オーステナイトが圧延後直ちに再結晶する温
度域（再結晶域）における圧延、 （２）圧延後のオーステナイトが再結晶せずに圧延方向
に伸長した組織となる温ｆＷ域（未再結晶域）における
圧延。
程からなっている。即ち、 （１） オーステナイトが圧延後直ちに再結晶する温
度域（再結晶域）における圧延、 （２）圧延後のオーステナイトが再結晶せずに圧延方向
に伸長した組織となる温ｆＷ域（未再結晶域）における
圧延。
（３１Ａｒｓ温度以下（２相域）における圧延、である
。
。
また、鋼板の強度、靭性を高ぬるためには、上紀（２）
及び（３）の工程における圧延を強化する必要があり、
普た、この（２）及び（３）の工程が熱間圧延工程に含
まれることで通常の熱間圧延とけ区別されている。
及び（３）の工程における圧延を強化する必要があり、
普た、この（２）及び（３）の工程が熱間圧延工程に含
まれることで通常の熱間圧延とけ区別されている。
しかしながら、この従来の再結晶域、未再結晶域、２相
域の各工程を神々組合せても圧延鋼板の組織微細化と集
合組織の発達の抑止を同時に達成することは難かしく、
母材靭性に優れ、かつ、板厚方向靭性に優れた鋼板を得
ることは難かしいものである。
域の各工程を神々組合せても圧延鋼板の組織微細化と集
合組織の発達の抑止を同時に達成することは難かしく、
母材靭性に優れ、かつ、板厚方向靭性に優れた鋼板を得
ることは難かしいものである。
しかして、本発明者の詳細なる検討の結果によれば、再
結晶域圧延を適切に実施して均一細粒オーステナイ）？
得ても、次の未再結晶域の圧延において各オーステナイ
ト粒はそれらが有する結晶方位が相違することによって
、各オーステナイト粒の歪硬化の度合いが相違し、オー
ステナイトの変形帯導入等に不均一を生じ、その後の変
態の核生成が各オーステナイト粒毎に変るのであり、そ
のため、変態後に混粒組織となり易いのである。
結晶域圧延を適切に実施して均一細粒オーステナイ）？
得ても、次の未再結晶域の圧延において各オーステナイ
ト粒はそれらが有する結晶方位が相違することによって
、各オーステナイト粒の歪硬化の度合いが相違し、オー
ステナイトの変形帯導入等に不均一を生じ、その後の変
態の核生成が各オーステナイト粒毎に変るのであり、そ
のため、変態後に混粒組織となり易いのである。
そして、高強度、高靭性化のためには粗大フェライト粒
を細粒化する必要があり、そのために必髪とする未再結
晶域の累積圧下率は著しく増大し、この未再結晶域圧下
率の増大によって板厚方向の靭性に有害となる（１００
）、 （１１３）の集合組成を有するフェライト粒の
変態を促進する結果になることを知見したのである。
を細粒化する必要があり、そのために必髪とする未再結
晶域の累積圧下率は著しく増大し、この未再結晶域圧下
率の増大によって板厚方向の靭性に有害となる（１００
）、 （１１３）の集合組成を有するフェライト粒の
変態を促進する結果になることを知見したのである。
本発明は上記に説明した従来における鋼板の制御圧延の
欠点、問題点、及び、本発明者の上記した知見に鑑みな
されたものであって、即ち、変態前のオーステナイト粒
を均一に歪硬化させることにより、比較的少ない未再結
晶域（２相域を含む）の圧延で、変態後に均一細粒の強
靭組織を得ることのできる非調質高張力鋼板の製造法を
提供することにある。
欠点、問題点、及び、本発明者の上記した知見に鑑みな
されたものであって、即ち、変態前のオーステナイト粒
を均一に歪硬化させることにより、比較的少ない未再結
晶域（２相域を含む）の圧延で、変態後に均一細粒の強
靭組織を得ることのできる非調質高張力鋼板の製造法を
提供することにある。
本発明に係る非調質高張力鋼板の製造法の特徴とすると
ころＦｉ％ Ｃ０，０１〜０．２覧 Ｓｉ １．５係以
下、Ｍｎ ０．５〜６％を含有する鋼を熱間圧延するに
際して、圧延パス間でオーステナイトが部分的に再結晶
する温度域にて累積圧下率２０〜７０％で圧延し、つい
で、オーステナイトの未再結晶温変域にて累積圧下率３
０％以上で圧延し、更に圧延を終了するに際してＡｒ３
変態点以下での累積圧下率を４０％以下とすることにあ
る。なお、オーステナイトが部分的に再結晶するｍ、度
域における累積圧下率とオーステナイトの未再結晶温変
域における累積圧下率との比を０．３〜２とするもので
ある。
ころＦｉ％ Ｃ０，０１〜０．２覧 Ｓｉ １．５係以
下、Ｍｎ ０．５〜６％を含有する鋼を熱間圧延するに
際して、圧延パス間でオーステナイトが部分的に再結晶
する温度域にて累積圧下率２０〜７０％で圧延し、つい
で、オーステナイトの未再結晶温変域にて累積圧下率３
０％以上で圧延し、更に圧延を終了するに際してＡｒ３
変態点以下での累積圧下率を４０％以下とすることにあ
る。なお、オーステナイトが部分的に再結晶するｍ、度
域における累積圧下率とオーステナイトの未再結晶温変
域における累積圧下率との比を０．３〜２とするもので
ある。
本発明に係る非調質高張力鋼板の製造法について詳細に
説明する。
説明する。
先ず、鋼板の含有区分、ｂｙ分割合について説明する。
Ｃは強度を付与するために必須の元素であり、含有計が
０．Ｃ１係未満では強度が低くなり、また、０、２４’
を越えて含有されると溶接性を害する。よって、Ｃ含有
量は０．０１〜０．２チとする。
０．Ｃ１係未満では強度が低くなり、また、０、２４’
を越えて含有されると溶接性を害する。よって、Ｃ含有
量は０．０１〜０．２チとする。
Ｓｉは強度、及び、靭性を高くする元素であり、含有１
′が１．５％を越えるとこの効果が飽和し含有させる意
味がない。よって、Ｓｉ含有ｌは１．５％以下とする。
′が１．５％を越えるとこの効果が飽和し含有させる意
味がない。よって、Ｓｉ含有ｌは１．５％以下とする。
Ｍｎは鋼の溶接性に影響を与える元素であり、含有量が
０，５％未満では溶接性が低下し、首た、３俤を越えて
含有されると溶製に際して困難を生じるように々る。よ
って、Ｍｎ含有量は０．５〜６％とする。
０，５％未満では溶接性が低下し、首た、３俤を越えて
含有されると溶製に際して困難を生じるように々る。よ
って、Ｍｎ含有量は０．５〜６％とする。
さらに、各種用途に応じて、Ｃｒ１．０％以下、■０．
５％以下、Ｎｉ ３％以下、Ｃｕ１．０％以下、 Ａ／
−０，１％以下、ＰＯ０２係以下、 Ｂｏ、００５％以
下を適宜含有させることができる。
５％以下、Ｎｉ ３％以下、Ｃｕ１．０％以下、 Ａ／
−０，１％以下、ＰＯ０２係以下、 Ｂｏ、００５％以
下を適宜含有させることができる。
次に、鋼板の圧延について説明する。
上記した含有成分、成分割合の鋼を、変態前のオーステ
ナイト粒を均一に歪硬化させることにより、比較的少な
い未再結晶域（２相域を含む）の圧延で、変態後に均一
細粒の強靭組織を得るために、未再結晶域の圧延に入る
前に、オーステナイトが部分的に再結晶する温度域（部
再結晶域）で累積圧下率２０〜７０％で圧延する。この
圧延によって、特定オーステナイト粒に予備型が導入さ
れ、続く未再結晶域の圧延によってオーステナイ粒全体
が均一に歪硬化する。この場合、未再結晶域の累積圧下
率が比較的少ないので（ｉｏｏ）、（１１３）集合組成
は発達しに〈〈なり、従って、板厚方向の靭性の劣化は
生じないのである。
ナイト粒を均一に歪硬化させることにより、比較的少な
い未再結晶域（２相域を含む）の圧延で、変態後に均一
細粒の強靭組織を得るために、未再結晶域の圧延に入る
前に、オーステナイトが部分的に再結晶する温度域（部
再結晶域）で累積圧下率２０〜７０％で圧延する。この
圧延によって、特定オーステナイト粒に予備型が導入さ
れ、続く未再結晶域の圧延によってオーステナイ粒全体
が均一に歪硬化する。この場合、未再結晶域の累積圧下
率が比較的少ないので（ｉｏｏ）、（１１３）集合組成
は発達しに〈〈なり、従って、板厚方向の靭性の劣化は
生じないのである。
先づ、圧延バス間でオーステナイトが部分的に再結晶す
る温度域にて累積圧下率を２０〜７０％とするのけ、２
０％未満では上記した効果が少なく、７０％を越える圧
下率では実用上のミルにおいては実施が難かしい。よっ
て、この場合の累積圧下率は２０〜７０％とする。また
、この部分的再結晶温度範囲はオーステナイト粒度、１
パス当りの圧下率、圧延パス間の時間、板厚等によって
異なるが、大体、８３０″〜８８０℃程度である。
る温度域にて累積圧下率を２０〜７０％とするのけ、２
０％未満では上記した効果が少なく、７０％を越える圧
下率では実用上のミルにおいては実施が難かしい。よっ
て、この場合の累積圧下率は２０〜７０％とする。また
、この部分的再結晶温度範囲はオーステナイト粒度、１
パス当りの圧下率、圧延パス間の時間、板厚等によって
異なるが、大体、８３０″〜８８０℃程度である。
次いで、オーステナイトの未再結晶温度域における累積
圧下率３０％以上とするのは、６０％未満の圧下率では
良好な母材靭性が得られないからである。よって、この
場合の累積圧下率は６０％す下表する（２相域を含む。
圧下率３０％以上とするのは、６０％未満の圧下率では
良好な母材靭性が得られないからである。よって、この
場合の累積圧下率は６０％す下表する（２相域を含む。
）。
そして、オーステナイトが部分的に再結晶する温度域に
おける累積圧下率とオーステナイトの未再結晶温度域に
おける累積圧下率との比が０．３〜２とするのが上記し
た夫々の効果が大きく、かつ、圧延能率も良好となる。
おける累積圧下率とオーステナイトの未再結晶温度域に
おける累積圧下率との比が０．３〜２とするのが上記し
た夫々の効果が大きく、かつ、圧延能率も良好となる。
さらに、圧延を終了するに際してＡｒ３変態以下での累
積圧下率を４０％以下とするのは、即ち、２相域の圧延
を強化しなくても強度、靭性を高めることが可能となる
ので、２相城の累積圧下率は４０％以下とする。これは
、極度な低温圧延による形状不良を避け、又、圧延能率
の向−ｊ＝ｆもたらすものである。そして、Ｎｂ、Ｖ等
のオーステナイトの再結晶抑止効果を有する元素を含有
しない場合における制御圧延には最適なものである。
積圧下率を４０％以下とするのは、即ち、２相域の圧延
を強化しなくても強度、靭性を高めることが可能となる
ので、２相城の累積圧下率は４０％以下とする。これは
、極度な低温圧延による形状不良を避け、又、圧延能率
の向−ｊ＝ｆもたらすものである。そして、Ｎｂ、Ｖ等
のオーステナイトの再結晶抑止効果を有する元素を含有
しない場合における制御圧延には最適なものである。
なお、この圧延工程終了後の加速冷却プロセスと結合し
２てもよい。
２てもよい。
次に、本発明に係る非調質高張力鋼板の製造法の実施例
を比較例と共に説明する。
を比較例と共に説明する。
実 施 例
第１表
（ｗｔ％）
第１表に示す含有成分、成分割合の−ｆ溶製により供試
鋼を製造する。Ａ、 Ｂは本発明に係る非調質高張力
鋼板の製造法における鋼である。
鋼を製造する。Ａ、 Ｂは本発明に係る非調質高張力
鋼板の製造法における鋼である。
このＡ、 Ｂ材は１０８０℃に加熱後、再結晶域で３
０〜４５％圧延し、部分再結晶域（８７０°〜８６０℃
）で４９〜６０％圧延し、２相域を含む未再結晶域（６
１０℃以下）４４〜５２％圧延した１４鰭とｉ８．厚鋼
板である。
０〜４５％圧延し、部分再結晶域（８７０°〜８６０℃
）で４９〜６０％圧延し、２相域を含む未再結晶域（６
１０℃以下）４４〜５２％圧延した１４鰭とｉ８．厚鋼
板である。
一方、比較Ｕ’ （Ａと同じ）は１０８０℃に加熱後、
再結晶域で７９％圧延し、その後１４チの部分再結晶域
で圧延した１８ＩＩＩＩ１１厚鋼板である。
再結晶域で７９％圧延し、その後１４チの部分再結晶域
で圧延した１８ＩＩＩＩ１１厚鋼板である。
以上の鮫８Ａを厚さで示すと次の通りである。
Ａ：１００ｍｍ→５５ｍ→ ２８ミ → １４ｍＢ：
１１５ａｍ→８０−→ ３２． → １８．ｍＡ：１
１００ｎ→ → １８１第２表に各鋼
板の圧延条件と機械的性質を示す。
１１５ａｍ→８０−→ ３２． → １８．ｍＡ：１
１００ｎ→ → １８１第２表に各鋼
板の圧延条件と機械的性質を示す。
この第２表からも明らかであるが、Ａ、Ｂ桐（本発明）
は高強度で、高靭性であり、板厚方向靭性に優れている
ことがわかる。
は高強度で、高靭性であり、板厚方向靭性に優れている
ことがわかる。
以上説明したように、本発明に係る非調質高張力鋼板の
製造法は上記の構成を有しているものであり、熱間圧延
工程を厳密に管理することによって、圧ＩＩＪＥ、まま
で、強度、靭性の優れた鋼板が得られ、かつ、焼入れ、
焼戻し工程や焼ならし工程が不要となるもので、かつ、
オーステナイトの再結晶抑止効果を有するＮｂ、Ｖ等を
含有しない鋼には極めて優れた圧延方法である。
製造法は上記の構成を有しているものであり、熱間圧延
工程を厳密に管理することによって、圧ＩＩＪＥ、まま
で、強度、靭性の優れた鋼板が得られ、かつ、焼入れ、
焼戻し工程や焼ならし工程が不要となるもので、かつ、
オーステナイトの再結晶抑止効果を有するＮｂ、Ｖ等を
含有しない鋼には極めて優れた圧延方法である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１Ｃ０，０１〜０．２％、 Ｓｉ１．５％以下、
Ｍｎ ０．５〜３％を含有する鋼を熱間圧延するに
際して、圧延パス間でオーステナイトが部分的に再結晶
する温度域にて累積圧下率２０〜７０％で圧延し、つい
で、オーステナイトの未再結晶温度域にて累積圧下率６
０とを特徴とする板厚方向の靭性の優れた非調質高張力
鋼板の製造法。 （２） オーステナイトが部分的に再結晶する温度域
における累積圧下率とオーステナイトの未再結晶温度域
における累積圧下率との比ｆ０．６〜２とすることを特
徴とする特許請求の範囲第１項に記載の非調質高張力鋼
板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2634382A JPS58144422A (ja) | 1982-02-20 | 1982-02-20 | 非調質高張力鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2634382A JPS58144422A (ja) | 1982-02-20 | 1982-02-20 | 非調質高張力鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58144422A true JPS58144422A (ja) | 1983-08-27 |
Family
ID=12190792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2634382A Pending JPS58144422A (ja) | 1982-02-20 | 1982-02-20 | 非調質高張力鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58144422A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830683A (en) * | 1987-03-27 | 1989-05-16 | Mre Corporation | Apparatus for forming variable strength materials through rapid deformation and methods for use therein |
| US4874644A (en) * | 1987-03-27 | 1989-10-17 | Mre Corporation | Variable strength materials formed through rapid deformation |
| WO2008006346A2 (de) * | 2006-07-12 | 2008-01-17 | Universität Kassel | Verfahren zur herstellung eines zum formhärten geeigneten blechhalbzeugs |
-
1982
- 1982-02-20 JP JP2634382A patent/JPS58144422A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4830683A (en) * | 1987-03-27 | 1989-05-16 | Mre Corporation | Apparatus for forming variable strength materials through rapid deformation and methods for use therein |
| US4874644A (en) * | 1987-03-27 | 1989-10-17 | Mre Corporation | Variable strength materials formed through rapid deformation |
| WO2008006346A2 (de) * | 2006-07-12 | 2008-01-17 | Universität Kassel | Verfahren zur herstellung eines zum formhärten geeigneten blechhalbzeugs |
| WO2008006346A3 (de) * | 2006-07-12 | 2008-06-26 | Univ Kassel | Verfahren zur herstellung eines zum formhärten geeigneten blechhalbzeugs |
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