JPS58143113A - 排気浄化装置 - Google Patents
排気浄化装置Info
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- JPS58143113A JPS58143113A JP2559182A JP2559182A JPS58143113A JP S58143113 A JPS58143113 A JP S58143113A JP 2559182 A JP2559182 A JP 2559182A JP 2559182 A JP2559182 A JP 2559182A JP S58143113 A JPS58143113 A JP S58143113A
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- fuel
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- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
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- F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion ; Methods of operation or control of catalytic converters
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、エンジンの燃費効率を最良に保ちつつＨＣ，
ＧＯの酸化とＮＯＸの３７元を行なう排気浄化装置に関
する。エンジンから排出される有害成分として、ト＋Ｃ
，ＣＯとＮＯｘがあげられ、ＨＣ，ＣＯについては酸化
させることにより、またＮＯｘについては還元すること
により無害な成分に転換できる。
ＧＯの酸化とＮＯＸの３７元を行なう排気浄化装置に関
する。エンジンから排出される有害成分として、ト＋Ｃ
，ＣＯとＮＯｘがあげられ、ＨＣ，ＣＯについては酸化
させることにより、またＮＯｘについては還元すること
により無害な成分に転換できる。
このため−に、排気系に三元触媒を取り付【プ、１（Ｃ
，ＣＯの酸化とＮＯｘの還元を同時に行なうようにした
排気浄化システムが提案されている。
，ＣＯの酸化とＮＯｘの還元を同時に行なうようにした
排気浄化システムが提案されている。
この場合、三元触媒は、触媒に流入する排気ガス中に酸
化成分（０２ガス）と還元成分（Ｃｏ。
化成分（０２ガス）と還元成分（Ｃｏ。
ＨＣ，Ｈ２等の還元性ガス）が、丁度反応する量同志含
まれていないと効果がなく、そのために触媒流入ガスの
総合空燃比を正確に理論空燃比（空気過剰率＝１）とし
なければならない。
まれていないと効果がなく、そのために触媒流入ガスの
総合空燃比を正確に理論空燃比（空気過剰率＝１）とし
なければならない。
このようにするため、エンジンに供給する混合気を理論
空燃比（ストイキオメトリツク）とするか、またはエン
ジンには濃混合気（リッチ）を供給しておいて排気中に
二次空気を導入することにより理論空燃比にしていた。
空燃比（ストイキオメトリツク）とするか、またはエン
ジンには濃混合気（リッチ）を供給しておいて排気中に
二次空気を導入することにより理論空燃比にしていた。
しかしながら、エンジンの燃費効率は、理論空燃比より
もやや薄い混合気を供給したときに綴良となる関係上、
このような理論空燃比もしくはそれまりも濃い混合気の
供給は燃費対策上得策とは占えない。
もやや薄い混合気を供給したときに綴良となる関係上、
このような理論空燃比もしくはそれまりも濃い混合気の
供給は燃費対策上得策とは占えない。
本発明はこのような点に着目してなされたもので、稀薄
混合気によりエンジンを運転しておき、排気ガス中から
燃焼に関与しない酸素成分を除去する装置を設け、三元
触媒に流入する排気総合空燃比をほぼ理論空燃比とする
ことにより、エンジンの燃費効率を最良に保ちつつＨＣ
，Ｃｏの酸化とＮＯＸの還元を効率よく行なうようにし
た排気浄化装置を提供する。
混合気によりエンジンを運転しておき、排気ガス中から
燃焼に関与しない酸素成分を除去する装置を設け、三元
触媒に流入する排気総合空燃比をほぼ理論空燃比とする
ことにより、エンジンの燃費効率を最良に保ちつつＨＣ
，Ｃｏの酸化とＮＯＸの還元を効率よく行なうようにし
た排気浄化装置を提供する。
以下、本発明の実施例を図面にもとづいて説明覆る。
第１図において、１０はエンジン本体であり、燃料供給
装置９として、例えば吸気ポートに燃料を噴射供給する
燃料噴射弁が取り付けられる。
装置９として、例えば吸気ポートに燃料を噴射供給する
燃料噴射弁が取り付けられる。
燃料供給装置９は定常運転中にエンジン吸入混合気が理
論空燃比よりも薄い空燃比、最も好ましくは最良燃費域
の空燃比となるように、吸入空気量に対応しての燃料供
給］が制御される。
論空燃比よりも薄い空燃比、最も好ましくは最良燃費域
の空燃比となるように、吸入空気量に対応しての燃料供
給］が制御される。
排気通路１１には排気ガス中の酸素成分を除去するため
に、酸素除去装置１２が設けられる。
に、酸素除去装置１２が設けられる。
酸素除去装置１２の下流には、触媒流入排気ガスの総合
空燃比が理論空燃比のときに、ＨＣ，、ＣＯの酸化とＮ
ＯＸの還元とを効率よく行なう三元触媒装！１３が設置
され、こめ触媒通過後の排気ガスは再び酸素除去装置１
２を経由して排気管１４へと流出する。
空燃比が理論空燃比のときに、ＨＣ，、ＣＯの酸化とＮ
ＯＸの還元とを効率よく行なう三元触媒装！１３が設置
され、こめ触媒通過後の排気ガスは再び酸素除去装置１
２を経由して排気管１４へと流出する。
酸素除去装置１２は、直方体のハウジング１６に２つの
入口１７Ａ、１８Δと同じく出口１７Ｂ。
入口１７Ａ、１８Δと同じく出口１７Ｂ。
１８Ｂが形成され、この内部に第２図で示す酸化ジルコ
ニアなどの固体電解質からなる隔ＩＩ！１Ａが収設され
る。
ニアなどの固体電解質からなる隔ＩＩ！１Ａが収設され
る。
すなわち、両面に第３図のような白金（Ｐｔ ）やパラ
ジウム（Ｐｄ ）ロジウム（Ｒｈ、 ）で形成したポー
ラスな電極Ａ、〜Ａ、及びＣ４〜Ｃ９を取り付け、交互
に所定の間隔と幅をもって折り重ねられた隔膜１が、ハ
ウジング１６の内部にきっちりと収装される。
ジウム（Ｐｄ ）ロジウム（Ｒｈ、 ）で形成したポー
ラスな電極Ａ、〜Ａ、及びＣ４〜Ｃ９を取り付け、交互
に所定の間隔と幅をもって折り重ねられた隔膜１が、ハ
ウジング１６の内部にきっちりと収装される。
この場合、入口１７Ａから流入した排気ガスは、隔膜１
Ａで区画された上流側室２１を通り出口１７Ｂからのみ
流出し、かつ他方の入口１８Ａから流入した排気ガスは
同じく隔膜１Ａの他面で区画された下流側室２２を通り
、出口１８Ｂからのみ流出するように、上下面及び両端
部はシールされる。
Ａで区画された上流側室２１を通り出口１７Ｂからのみ
流出し、かつ他方の入口１８Ａから流入した排気ガスは
同じく隔膜１Ａの他面で区画された下流側室２２を通り
、出口１８Ｂからのみ流出するように、上下面及び両端
部はシールされる。
隔膜１は酸素イオン伝導性の固体電解質で形成され、そ
の両面に酸素濃度差があるときに、酸素分圧の高い側か
ら低い側へと酸素を移動させる。
の両面に酸素濃度差があるときに、酸素分圧の高い側か
ら低い側へと酸素を移動させる。
また、酸素除去装置１２の下流には、三元触媒１３に流
入する排気ガス中の酸素濃度を検出する酸素センサ１９
が設けてあり、この酸素センサ１９の出力にもとづいて
制御回路（図示せず）は前述の対向する電極Ａ１とＣ，
、Ａ２とＣ２・・・Ａ。
入する排気ガス中の酸素濃度を検出する酸素センサ１９
が設けてあり、この酸素センサ１９の出力にもとづいて
制御回路（図示せず）は前述の対向する電極Ａ１とＣ，
、Ａ２とＣ２・・・Ａ。
とＣ５との間に印加する微小電圧を調整し、固体電解質
からなる隔１！ＩＡにおける酸素イオンの伝導麿をυｊ
ＩＩｌする。
からなる隔１！ＩＡにおける酸素イオンの伝導麿をυｊ
ＩＩｌする。
次に作用について説明する。
第３図において、酸化ジルコニア（Ｚ′ｒｏ、）等の固
体電解質でつくられた隔膜１は、その両面に触れる排気
ガス中の酸素分圧り差があると、例えば触媒通過前の拮
気ガスの酸素分圧が通過後の排気ガスよりも高いとする
と、固体電解質中ては電極Ａ、〜Ａ、側から電極Ｃ２〜
Ｃ６−側へと酸素イオン０２−が移動する。
体電解質でつくられた隔膜１は、その両面に触れる排気
ガス中の酸素分圧り差があると、例えば触媒通過前の拮
気ガスの酸素分圧が通過後の排気ガスよりも高いとする
と、固体電解質中ては電極Ａ、〜Ａ、側から電極Ｃ２〜
Ｃ６−側へと酸素イオン０２−が移動する。
このため、Ａ電極側では０２＋４Ｃ“→２０２−１Ｃ電
極側では２０”→Ｏ３＋４ｅ−の反応が進み、Ｃ電極側
で生成した電子ｅが入電極側へ移動するとともに、Ａ電
極側から取り込んだ酸素Ｑ２がＣ電極側へと移動するこ
とになる。
極側では２０”→Ｏ３＋４ｅ−の反応が進み、Ｃ電極側
で生成した電子ｅが入電極側へ移動するとともに、Ａ電
極側から取り込んだ酸素Ｑ２がＣ電極側へと移動するこ
とになる。
このようにして、触媒通過後の稀薄混合気の燃焼排気中
から、固体電解質の隔膜１を通して酸素が触媒通過後の
排気ガス中へ移動し、排気総合空燃比が次第に理論空燃
比に・近づいていく。
から、固体電解質の隔膜１を通して酸素が触媒通過後の
排気ガス中へ移動し、排気総合空燃比が次第に理論空燃
比に・近づいていく。
ところが第１図の構成からも分るように、実際にはエン
ジン本体１０から排出された排気ガスは、三元触媒装＠
１３を通過してそのまま酸素除去装置１２へ流入するた
め、固体電解質の隔ＰＩＡ１Ａの両面の酸素濃度に当初
はとんど差は発′生しない。
ジン本体１０から排出された排気ガスは、三元触媒装＠
１３を通過してそのまま酸素除去装置１２へ流入するた
め、固体電解質の隔ＰＩＡ１Ａの両面の酸素濃度に当初
はとんど差は発′生しない。
つまり、上記した仮定は、三元触媒通過後の排気ガス中
に酸素がほとんど含まれないことを前提としくいろため
に、酸素の移動がスムーズに行イｆねれるようになって
いるが、二元触媒装置１３（こお（〕る木燃焼ＨＣ，Ｃ
Ｏの酸化反応ｒ Ｊ：ｌＩ気気中酸素成分が消費された
程度で（よ、上記隔−膜１△の両面の酸素濃麿差は小さ
く、酸素の移動を生じる反応速成は極めて小さい。
に酸素がほとんど含まれないことを前提としくいろため
に、酸素の移動がスムーズに行イｆねれるようになって
いるが、二元触媒装置１３（こお（〕る木燃焼ＨＣ，Ｃ
Ｏの酸化反応ｒ Ｊ：ｌＩ気気中酸素成分が消費された
程度で（よ、上記隔−膜１△の両面の酸素濃麿差は小さ
く、酸素の移動を生じる反応速成は極めて小さい。
これに対して、電極Ｃ７〜Ｃ５と△、〜Δ５間に制御回
路から微小電圧を印加して強制的に電流を流でと、酸素
の取り込みは強制的に行なわれて、反応速度が箸しく高
まる。
路から微小電圧を印加して強制的に電流を流でと、酸素
の取り込みは強制的に行なわれて、反応速度が箸しく高
まる。
したがって、Ａ、Ｃ電極間に微小電圧を印加りるのと、
固体電解質からなる隔膜１△の面積を第２図のようにコ
ルゲート状に形成して拡大することにより、三元触ｖ１
．装置１３に流−人する前に排気中の酸素成分を充分に
低減して、はぼ理論空燃比となるようにできる。
固体電解質からなる隔膜１△の面積を第２図のようにコ
ルゲート状に形成して拡大することにより、三元触ｖ１
．装置１３に流−人する前に排気中の酸素成分を充分に
低減して、はぼ理論空燃比となるようにできる。
７元触媒装置１３では、このように流入排気ガスの総合
空燃比が理論空燃比（λ。均１４．５／Ｉ）に制御され
ていれば、ＨＣ，Ｃｏの酸化とＮＯＸの還元とを共に効
率よく行なうことができ、Ｔンジン本体１０に対するＨ
’１合気を稀薄化したことと相まって、排気浄化と燃費
とを同時に向トさけられることになる。
空燃比が理論空燃比（λ。均１４．５／Ｉ）に制御され
ていれば、ＨＣ，Ｃｏの酸化とＮＯＸの還元とを共に効
率よく行なうことができ、Ｔンジン本体１０に対するＨ
’１合気を稀薄化したことと相まって、排気浄化と燃費
とを同時に向トさけられることになる。
第４図は、混合気の空燃比（△、／「）と排気環流率（
ＥＧＲ率）との関係において、ＮＯＸの排出量と燃費率
の特性の変化をあられしたものであるが、図中の一点領
線はエンジンの安定限界を示し、斜線域はそれ以上にＥ
ＧＲ率を増加さゼたり、空燃比を稀薄化すると安定度不
良により運転が困難となるｆＲ域である。
ＥＧＲ率）との関係において、ＮＯＸの排出量と燃費率
の特性の変化をあられしたものであるが、図中の一点領
線はエンジンの安定限界を示し、斜線域はそれ以上にＥ
ＧＲ率を増加さゼたり、空燃比を稀薄化すると安定度不
良により運転が困難となるｆＲ域である。
仮に、ＮＯのＩＪＩ出値が、１．５ｏ’ＰＳ・１１を目
標とするど、ＥＧＲにＪ：りこれを達成Ｊろには、燃費
率との兼ね合いから図中Ａ点イ」週である。
標とするど、ＥＧＲにＪ：りこれを達成Ｊろには、燃費
率との兼ね合いから図中Ａ点イ」週である。
なお、この場合には酸化触媒を併設して排気中に二次空
気を供給しつつＨＣ，Ｃｏを低減させる。
気を供給しつつＨＣ，Ｃｏを低減させる。
従来の三元触媒装置では供給混合気が理論空燃比付近に
限られるので、その中で最も燃費の良い領域はＢ点付近
となる。
限られるので、その中で最も燃費の良い領域はＢ点付近
となる。
ただし、三元触媒ではＮｏを１．’／ｌ程度まぐ低減で
きるので、エンジンからの排出量は５９ ゴ）ｓ−ｈ程
度まで許容できる。
きるので、エンジンからの排出量は５９ ゴ）ｓ−ｈ程
度まで許容できる。
これらに対して、空燃比を稀薄化したときに、Ｎｏ耕気
気量この５ ｇ／ Ｐ Ｓ−ｈ以下に収まる領ｌ或Ｃ，
燃費が最良となるのは０点付近である。
気量この５ ｇ／ Ｐ Ｓ−ｈ以下に収まる領ｌ或Ｃ，
燃費が最良となるのは０点付近である。
この０点は、仙のＡ 、 Ｉ’３ 貞に比べるとはるか
に燃費効率卜すぐれるのであり、したがって、上記燃料
供給装置ってこの０点付近の空燃比が得られるように燃
利供給吊を制御することにより、本発明では従来方式に
比較してきわめて良好な燃費効率とすることができるの
である。
に燃費効率卜すぐれるのであり、したがって、上記燃料
供給装置ってこの０点付近の空燃比が得られるように燃
利供給吊を制御することにより、本発明では従来方式に
比較してきわめて良好な燃費効率とすることができるの
である。
ところで、上記酸素除去装置１２では、白金電極Δ、〜
△、にロジウム（Ｒ１１）を添加すると、触媒としての
働きも生じ、ＮＯｘの還元と１１０゜ＣＯの酸化も行な
うことが可能となる。
△、にロジウム（Ｒ１１）を添加すると、触媒としての
働きも生じ、ＮＯｘの還元と１１０゜ＣＯの酸化も行な
うことが可能となる。
酸素イオンの移動により排気ガスの総合空燃比がほぼ理
論空燃比になった領域で、この排気ガスに接触する電極
Ａ１〜Δ、（排気流に対して下流側の電極）のＮ極面積
をある稈痕拡大することにより、酸素の除去と同時に上
記三成分の除去ができるのである。
論空燃比になった領域で、この排気ガスに接触する電極
Ａ１〜Δ、（排気流に対して下流側の電極）のＮ極面積
をある稈痕拡大することにより、酸素の除去と同時に上
記三成分の除去ができるのである。
したがって、三元触ｔＡ！装置１２にＪ３ける消費電力
は、電圧値が非常に小さいためにバラブリの負荷はそれ
ほどでなく、また印加電流の＆ｌ制御を厳密に行なわな
くてもとくに上流側の排気中の酸素濃度がゼロとなれば
よほど高電圧をか【ノない限り、酸素の移動が行なわれ
ず自由に空燃比が理論値になるので、酸素セン４Ｊ１９
によるフィード゛バック制御などは必ずしも必要ではな
い。
は、電圧値が非常に小さいためにバラブリの負荷はそれ
ほどでなく、また印加電流の＆ｌ制御を厳密に行なわな
くてもとくに上流側の排気中の酸素濃度がゼロとなれば
よほど高電圧をか【ノない限り、酸素の移動が行なわれ
ず自由に空燃比が理論値になるので、酸素セン４Ｊ１９
によるフィード゛バック制御などは必ずしも必要ではな
い。
第５図は１１２ｍ除去装置１２のハウジング１６′の変
形例であって、固体電解質の折り曲げ隔ｌｌＩ２１Δの
後部に滞溜室３０を形成し、かつ入口１７△と出口１８
Ｂのみ形成したもので、入口１７Ａから上流側室２１（
第２図参照）に流入した排気カスは、酸素の除去ととも
にＨＣ，Ｃｏの酸化と、ＮＯＸの還元反応を受【ノつつ
滞溜室３０へと流れ、ここでＵターンして下流側室２２
へと流れ込み出口１８Ｂから流出ザる。
形例であって、固体電解質の折り曲げ隔ｌｌＩ２１Δの
後部に滞溜室３０を形成し、かつ入口１７△と出口１８
Ｂのみ形成したもので、入口１７Ａから上流側室２１（
第２図参照）に流入した排気カスは、酸素の除去ととも
にＨＣ，Ｃｏの酸化と、ＮＯＸの還元反応を受【ノつつ
滞溜室３０へと流れ、ここでＵターンして下流側室２２
へと流れ込み出口１８Ｂから流出ザる。
なお、滞溜室３０には酸素センリ１９を取り付け、酸素
濃度を検出づるようにしてもよい。
濃度を検出づるようにしてもよい。
この場合には三元触媒装置１３を除去しであるが、酸素
除去装置１２での触媒作用が充分に行なわれるときは、
このようにすることも可能である。
除去装置１２での触媒作用が充分に行なわれるときは、
このようにすることも可能である。
以上説明したように本発明は、排気中に含まれる過剰Ｉ
！素は三元触媒に流入する前に除去するようにしたので
、エンジンを最良燃費状態で運転しつつ三元触媒の働き
も最良にすることができ、燃費と排気性能を共に向上さ
せられるという効果がある。
！素は三元触媒に流入する前に除去するようにしたので
、エンジンを最良燃費状態で運転しつつ三元触媒の働き
も最良にすることができ、燃費と排気性能を共に向上さ
せられるという効果がある。
第１図は本発明の全体的な購成を示す斜視図、第２図は
固体電解質隔膜の斜視図、第３図は固体電解質隔膜の一
部拡大断面図、第４図は燃費とＮＯの排出特性を空燃比
と排気還流率にもとづいて小寸説明図、第５図は酸素除
去装置の他側を承り斜視図である。 １．１Ａ・・・固体電解質隔膜、９・・・燃料供給装置
、１０・・・エンジン本体、１２・・・酸素除去装置、
１３・・・三元触媒装置、１６・・・ハウジング、１７
Ａ、１８Ａ・・・入口、１７Ｂ、１８Ｂ・・・出口、１
９・・・酸素センサ、２０・・・制御回路〈手段）、２
１・・・１流側特許出願人 日産自動車株式会社
固体電解質隔膜の斜視図、第３図は固体電解質隔膜の一
部拡大断面図、第４図は燃費とＮＯの排出特性を空燃比
と排気還流率にもとづいて小寸説明図、第５図は酸素除
去装置の他側を承り斜視図である。 １．１Ａ・・・固体電解質隔膜、９・・・燃料供給装置
、１０・・・エンジン本体、１２・・・酸素除去装置、
１３・・・三元触媒装置、１６・・・ハウジング、１７
Ａ、１８Ａ・・・入口、１７Ｂ、１８Ｂ・・・出口、１
９・・・酸素センサ、２０・・・制御回路〈手段）、２
１・・・１流側特許出願人 日産自動車株式会社
Claims (1)
- ｉ関排気通路に三元触媒装置を取り付け、排気ガス中の
ＨＣ，Ｃｏの酸化とＮＯｘの還元を同時に行なうように
した内燃機関において、理論空燃比よりも稀薄な混合気
を機関に供給する燃料供給装置と、前記三元触媒装置の
上流排気通路に介装した酸素除去装置とを備え、この酸
素除去装置は固体電解質の隔膜で隔成した上流側室に触
媒流入前の排気ガス、下流側室に触媒流出後の排気ガス
を通すことにより、触媒流入前の排気ガス中の過剰酸素
を除去するように構成されていることを特徴とする排気
浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2559182A JPS58143113A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 排気浄化装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2559182A JPS58143113A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 排気浄化装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58143113A true JPS58143113A (ja) | 1983-08-25 |
| JPS6157929B2 JPS6157929B2 (ja) | 1986-12-09 |
Family
ID=12170147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2559182A Granted JPS58143113A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 排気浄化装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58143113A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0688940A1 (de) * | 1994-05-24 | 1995-12-27 | Daimler-Benz Aktiengesellschaft | Ottomotor mit Katalysator |
| JP2006189023A (ja) * | 2004-12-07 | 2006-07-20 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化装置 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01130731U (ja) * | 1988-02-29 | 1989-09-05 | ||
| JPH0420342U (ja) * | 1990-06-08 | 1992-02-20 |
-
1982
- 1982-02-19 JP JP2559182A patent/JPS58143113A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0688940A1 (de) * | 1994-05-24 | 1995-12-27 | Daimler-Benz Aktiengesellschaft | Ottomotor mit Katalysator |
| JP2006189023A (ja) * | 2004-12-07 | 2006-07-20 | Toyota Motor Corp | 排気ガス浄化装置 |
| JP4561489B2 (ja) * | 2004-12-07 | 2010-10-13 | トヨタ自動車株式会社 | 排気ガス浄化装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6157929B2 (ja) | 1986-12-09 |
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