JPS58141859A - パルスア−ク溶接方法 - Google Patents
パルスア−ク溶接方法Info
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- JPS58141859A JPS58141859A JP2458882A JP2458882A JPS58141859A JP S58141859 A JPS58141859 A JP S58141859A JP 2458882 A JP2458882 A JP 2458882A JP 2458882 A JP2458882 A JP 2458882A JP S58141859 A JPS58141859 A JP S58141859A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- current
- peak
- base
- wire
- circuit
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/09—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage
- B23K9/091—Arrangements or circuits for arc welding with pulsed current or voltage characterised by the circuits
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はパルスアーク溶接方法に関するものであり、更
に詳しくは消耗電極式パルスアーク溶接におけるアーク
の安定化を向上させる方法に関する。
に詳しくは消耗電極式パルスアーク溶接におけるアーク
の安定化を向上させる方法に関する。
第１図はノやルスアーク溶接に用いるパルス波形の一例
を示すものであり、従来はパルス波形のピーク電流Ｉｐ
とピーク時間ｔｐヲ平均出力電流Ｉｍと無関係に一定に
保持した状態の下で、ノ母ルス周期Ｔｔ−変化させて平
均出力電流Ｉｍｔ−調整している。そのため、１ノダル
ス当りのワイヤ溶融量は、２ｏ第２図に示す様にノクル
ス周期の長い低電流域では大きく、ノヤルス周期が短か
（なり電流値がある一定値以上になると溶融量も一定と
なる傾向を示す。
を示すものであり、従来はパルス波形のピーク電流Ｉｐ
とピーク時間ｔｐヲ平均出力電流Ｉｍと無関係に一定に
保持した状態の下で、ノ母ルス周期Ｔｔ−変化させて平
均出力電流Ｉｍｔ−調整している。そのため、１ノダル
ス当りのワイヤ溶融量は、２ｏ第２図に示す様にノクル
ス周期の長い低電流域では大きく、ノヤルス周期が短か
（なり電流値がある一定値以上になると溶融量も一定と
なる傾向を示す。
低電流域で、ペース電流ＩＢ・ピーク電流Ｉｐ・ピーク
時間ｔｐが一定であるにもかかわらす１パルス当シのワ
イヤ溶融量が増加するのは、ペース時間ｔＢが長くかつ
ワイヤ送給速度も遅いため、 ペース時間ｔＢ中にワイ
ヤが予熱される量が多くなり、）母ルスアーク溶接時に
溶融される量が多（なる丸めである。今、中Φ高電流時
にｉ４ルス波形の最適値を選定したとすると、小電流時
にはペース時間ｔＢ中にワイヤが予熱される量が大きい
ため、 １パルス当シに溶融・離脱しなければならない
ワイヤ量が多く、）中ルスはやや不足気味になる欠点が
生じる。逆に、小電流時にノ４ルス波形の最適値を選定
したとすると、中・高電流時には／母ルスが多すぎアー
ク状態は不安定になる欠点が生じる。
時間ｔｐが一定であるにもかかわらす１パルス当シのワ
イヤ溶融量が増加するのは、ペース時間ｔＢが長くかつ
ワイヤ送給速度も遅いため、 ペース時間ｔＢ中にワイ
ヤが予熱される量が多くなり、）母ルスアーク溶接時に
溶融される量が多（なる丸めである。今、中Φ高電流時
にｉ４ルス波形の最適値を選定したとすると、小電流時
にはペース時間ｔＢ中にワイヤが予熱される量が大きい
ため、 １パルス当シに溶融・離脱しなければならない
ワイヤ量が多く、）中ルスはやや不足気味になる欠点が
生じる。逆に、小電流時にノ４ルス波形の最適値を選定
したとすると、中・高電流時には／母ルスが多すぎアー
ク状態は不安定になる欠点が生じる。
また、高電流域について考えると、高電流域ではパルス
周期が短（ワイヤ送給速度も速いため、ベース時間ｔＢ
中にワイヤが予熱される量はほぼ一定とな９．１ ／母
ルス当９に移行するワイヤ量は中電流域とほぼ同様であ
る。すなわち、ある臨界電流以上の電流値となっても、
１ノぐルス当りのワイヤ溶融量は臨界電流以下の中電流
域とほとんど変わらず、その溶滴径はほぼワイヤ径程度
で大きなものとなる。通常臨界電流を越すと、ノ臂ルス
を加えなくてもスプレー移行のアーク状態が得られ、こ
の場合にはワイヤから溶融−離脱する溶滴径はワイヤ径
よりもはるかに小さいものとなる。
周期が短（ワイヤ送給速度も速いため、ベース時間ｔＢ
中にワイヤが予熱される量はほぼ一定とな９．１ ／母
ルス当９に移行するワイヤ量は中電流域とほぼ同様であ
る。すなわち、ある臨界電流以上の電流値となっても、
１ノぐルス当りのワイヤ溶融量は臨界電流以下の中電流
域とほとんど変わらず、その溶滴径はほぼワイヤ径程度
で大きなものとなる。通常臨界電流を越すと、ノ臂ルス
を加えなくてもスプレー移行のアーク状態が得られ、こ
の場合にはワイヤから溶融−離脱する溶滴径はワイヤ径
よりもはるかに小さいものとなる。
パルスに同期してワイヤから離脱する溶滴径が大きいと
、第３図に示す様にワイヤ１と母材（溶融池）４とが溶
滴２を介して短絡を生じな（＼様にするため、アーク長
！管大きくする必要がある。
、第３図に示す様にワイヤ１と母材（溶融池）４とが溶
滴２を介して短絡を生じな（＼様にするため、アーク長
！管大きくする必要がある。
特に、溶滴２がワイヤ１から離脱する時点では、・中ル
ス電流によって溶滴２は高温に加熱されて−する。その
ため（溶滴２の表面張力が低下しておシ、溶滴２はだ円
状となり、短絡防止のためアーク長／に溶滴２がワイヤ
］から離脱した後の溶滴径よりもさらに大きくしなけれ
ばならない。しかし、溶滴径に合せてアーク長Ｉｋ大き
くすると、作業性が悪化するという欠点がある。従って
、高電流に示す様にアーク長ｌ！を短くでき、作業性を
向上させることができるのである。
ス電流によって溶滴２は高温に加熱されて−する。その
ため（溶滴２の表面張力が低下しておシ、溶滴２はだ円
状となり、短絡防止のためアーク長／に溶滴２がワイヤ
］から離脱した後の溶滴径よりもさらに大きくしなけれ
ばならない。しかし、溶滴径に合せてアーク長Ｉｋ大き
くすると、作業性が悪化するという欠点がある。従って
、高電流に示す様にアーク長ｌ！を短くでき、作業性を
向上させることができるのである。
本発明はかかる従来技術の欠点に鑑みなされたもので、
低電流域および高電流域におけるアークの安定性・溶接
作業性を向上させる・母ルスアーク溶接方法を提供する
ことを目的としている。
低電流域および高電流域におけるアークの安定性・溶接
作業性を向上させる・母ルスアーク溶接方法を提供する
ことを目的としている。
本発明のパルスアーク溶接方法は、低電流域では消耗点
電極に印加するパルス波形のピーク電流とピーク時間の
積を大きな値に設定し、高電流域では上記ピーク電流と
ピーク時間の積を低電流域の場合よりも小さな値に設定
することを特徴としている。
電極に印加するパルス波形のピーク電流とピーク時間の
積を大きな値に設定し、高電流域では上記ピーク電流と
ピーク時間の積を低電流域の場合よりも小さな値に設定
することを特徴としている。
以下添付の図面に示す実施例により１更に詳細に本発明
について説明する。
について説明する。
第５図は、本発明の方法に従って、平均出力電流Ｉｍに
応じてピーク電流Ｉｐ’に変化させる場合の一例を示す
図である。ピーク電流Ｉｐは平均出力電流Ｉｍが小さい
低電流域では大きな値に設定され、平均出力電流Ｌｍの
大きい高電流域では小さな僅に設定される。この場合、
ピーク電流Ｉｐだけでなく、ピーク時間ｔｐを合せて変
化させても良く、更にはピーク電流Ｉｐ’に変化させず
にピーク時間ｔｐだけを変化させても良（１゜更に、第
６図に示す様に低電流域では）やルス周波数を小さく設
定し、高電流域ではノクルス周波数を大きく設定する。
応じてピーク電流Ｉｐ’に変化させる場合の一例を示す
図である。ピーク電流Ｉｐは平均出力電流Ｉｍが小さい
低電流域では大きな値に設定され、平均出力電流Ｌｍの
大きい高電流域では小さな僅に設定される。この場合、
ピーク電流Ｉｐだけでなく、ピーク時間ｔｐを合せて変
化させても良く、更にはピーク電流Ｉｐ’に変化させず
にピーク時間ｔｐだけを変化させても良（１゜更に、第
６図に示す様に低電流域では）やルス周波数を小さく設
定し、高電流域ではノクルス周波数を大きく設定する。
これは次の様な理由による。
即ち、１パルス当りのワイヤ溶融量＝（ワイヤ送給量／
パルス周波数）の関係と、平均出力電流＝／？ Ｊ／
ス周波数Ｘ （ＩｐＩＩｔｐ＋ＩＢ−ｔｉｅ） Ｑ）関
係から、ピーク電流（Ｉｐｐ ｔｐ）を小さくし九場合
にはＡ／ルス周波数を太き（しないと同一の平均出力電
流ｄｉ得られないためである。
パルス周波数）の関係と、平均出力電流＝／？ Ｊ／
ス周波数Ｘ （ＩｐＩＩｔｐ＋ＩＢ−ｔｉｅ） Ｑ）関
係から、ピーク電流（Ｉｐｐ ｔｐ）を小さくし九場合
にはＡ／ルス周波数を太き（しないと同一の平均出力電
流ｄｉ得られないためである。
以上の説明の様に、低電流域ではペース時間ｔａ中のワ
イヤの予熱を考慮してピーク電流Ｂｐ。
イヤの予熱を考慮してピーク電流Ｂｐ。
ｔｐ）’に大きく設定し、ノぐルス周波数を小さく設定
し、高電流域ではピーク電流（Ｉｐ 、 ｔｐ ’）
ｆｆｉ／ｊ’さく設定し、ノ９ルス周波数を大きく設定
することにより、１パルス当りのワイヤ溶融量を第７図
に示す様に高電流域では小さく、低電流域では太きくす
ることが可能になる。
し、高電流域ではピーク電流（Ｉｐ 、 ｔｐ ’）
ｆｆｉ／ｊ’さく設定し、ノ９ルス周波数を大きく設定
することにより、１パルス当りのワイヤ溶融量を第７図
に示す様に高電流域では小さく、低電流域では太きくす
ることが可能になる。
従来のピーク電流工ｐヲ一定とする。ＩＰルスアーク溶
接方法の場合、ピーク電流Ｉｐと／４’ルス周波数ｆの
具体例は次の様なものである。
接方法の場合、ピーク電流Ｉｐと／４’ルス周波数ｆの
具体例は次の様なものである。
軟鋼φ１．２の場合、Ｉｐ：＝４９０Ａとすると、ｆ
＝＝ １．０１６Ｉｍ−２２，４ 軟鋼φ０．９の場合、Ｉｐ＝３３０Ａとするとｆ ＝
１．７１９ Ｉｍ −３１，６ＳＵＳφ１．２の場合
、Ｉｐ ： ３４０Ａとするとｆ ＝ １．３１０
Ｉｍ −６９，０ＳＵ８φ０．９の場合、Ｉｐ ： ２
７０Ａとするとｆ ＝ １．９４５ Ｉｍ −７７，
８但し、ｆの単位はＨｇ 、 ｂｎの単位ＨＡ、ピｉり
時間１ｐは２．６ｍ５ｔペースは定電圧としＶＢ ＝
１９．５Ｖである。
＝＝ １．０１６Ｉｍ−２２，４ 軟鋼φ０．９の場合、Ｉｐ＝３３０Ａとするとｆ ＝
１．７１９ Ｉｍ −３１，６ＳＵＳφ１．２の場合
、Ｉｐ ： ３４０Ａとするとｆ ＝ １．３１０
Ｉｍ −６９，０ＳＵ８φ０．９の場合、Ｉｐ ： ２
７０Ａとするとｆ ＝ １．９４５ Ｉｍ −７７，
８但し、ｆの単位はＨｇ 、 ｂｎの単位ＨＡ、ピｉり
時間１ｐは２．６ｍ５ｔペースは定電圧としＶＢ ＝
１９．５Ｖである。
従って、上記の具体例から／ぐルス周波数でと平均出力
電流Ｉｔｎは直線関係となり、１ノやルス当りのワイヤ
溶融量は第８図に示す様に１４’ルス周期Ｔ（パルス周
波数ｆの逆数）が１０ｍ５以下でほぼ一定になる。
電流Ｉｔｎは直線関係となり、１ノやルス当りのワイヤ
溶融量は第８図に示す様に１４’ルス周期Ｔ（パルス周
波数ｆの逆数）が１０ｍ５以下でほぼ一定になる。
一方、本発明のピーク電流ｉｐ全変化させる方法の場合
には、ピーク電流Ｉｐとノ臂ルス周波数ｆの具体例は次
の様になる。
には、ピーク電流Ｉｐとノ臂ルス周波数ｆの具体例は次
の様になる。
軟鋼φ１．ｚｏＪ合、Ｉｐ＝＝３８３．６＋１４８．６
−１−”００１９Ｉｍとすると、 ０．００２７ Ｉｍ ｆ＝２３６．３・Ｊ −２３５，１軟鋼φ０
．９の場合、Ｉｐ：２８２．４ ＋ ｉ７．０−／−０
°０１４４２ｍとすると、 ｆ：４１７．７−ｌＯ°００３２１ｍ−４４０ＳＵＳ
１６１．２ （ＤｊＪ％ 合、Ｉｐ＝４６０．６−５０
．７−１”００５６”とすると、 ｆ ＝３４．８・ｌＯｏｏｌｏＩｍ−３，６ＳＵＳφ０
．９の場合、Ｉｐ＝２９２．９−ｓ、ｓ４ｍ、０．０２
９８Ｉｍとすると、 ｔ ：３２．０−１ ””５１ｍ−４３，３但し、−一
り時間ｔｐは２．６ｍｓ 、ペース電圧は定電圧としＶ
Ｂ ： １９．５Ｖである。
−１−”００１９Ｉｍとすると、 ０．００２７ Ｉｍ ｆ＝２３６．３・Ｊ −２３５，１軟鋼φ０
．９の場合、Ｉｐ：２８２．４ ＋ ｉ７．０−／−０
°０１４４２ｍとすると、 ｆ：４１７．７−ｌＯ°００３２１ｍ−４４０ＳＵＳ
１６１．２ （ＤｊＪ％ 合、Ｉｐ＝４６０．６−５０
．７−１”００５６”とすると、 ｆ ＝３４．８・ｌＯｏｏｌｏＩｍ−３，６ＳＵＳφ０
．９の場合、Ｉｐ＝２９２．９−ｓ、ｓ４ｍ、０．０２
９８Ｉｍとすると、 ｔ ：３２．０−１ ””５１ｍ−４３，３但し、−一
り時間ｔｐは２．６ｍｓ 、ペース電圧は定電圧としＶ
Ｂ ： １９．５Ｖである。
従って、）ｆルス周波数ｆは低電流域では増加率が少な
（、高電流域では増加率が多（なｔ） −、ｉ を母ル
ス当りのワイヤ溶融量は、第９図に示す様に第８図に示
す従来の場合と比較して、低電流域では多く高電流域で
は少なくなり、アークの安定性が向上する。
（、高電流域では増加率が多（なｔ） −、ｉ を母ル
ス当りのワイヤ溶融量は、第９図に示す様に第８図に示
す従来の場合と比較して、低電流域では多く高電流域で
は少なくなり、アークの安定性が向上する。
なお、上記の実施例では、ピーク電流Ｉｐのみ５を変化
させる場合について説明したが、ワイヤを溶融−離脱す
る効果はほぼＩｐＸｔｐで与えられるから、ｔｐあるい
はｔｐとＩｐの両方を変化させても、同様の効果が得ら
れる。
させる場合について説明したが、ワイヤを溶融−離脱す
る効果はほぼＩｐＸｔｐで与えられるから、ｔｐあるい
はｔｐとＩｐの両方を変化させても、同様の効果が得ら
れる。
第１０図は本発明の２母ルスアーク溶接方法を実施０す
る溶接機を示すブロック図である。同図において、１１
は整流器、１２はピーク時間とペース時間を設定するた
めのトランジスタ、１３ハフライホイルダイオード、１
４は平滑ｙアクタ、１５はワイヤ送給制篩回路四で駆動
される送給ロー２１６によって母１５材１７ｔ−溶接す
るために供給される溶接ワイヤである。
る溶接機を示すブロック図である。同図において、１１
は整流器、１２はピーク時間とペース時間を設定するた
めのトランジスタ、１３ハフライホイルダイオード、１
４は平滑ｙアクタ、１５はワイヤ送給制篩回路四で駆動
される送給ロー２１６によって母１５材１７ｔ−溶接す
るために供給される溶接ワイヤである。
１９はピーク時間あるいはペース時間に応じてトランジ
スタ１２の導通時間を制御するトランジスタ制御回路、
２】はピーク時間あるいはペース時間に２０応じてピー
ク信号発生回路βからの信号とペース信号発生回路４か
らの信号を切換えるピーク／ペース切換スイッチである
。ピーク電流発生回路囚は、溶接電流設定回路６によっ
て設定される平均出力電流の値を基にしてピーク電流設
定回路Ｕで演算・選定されたピーク電流（Ｉｐ、ｔｐ）
と、電流測定器１８によって測定されピーク電流検出回
路ρによって抽出されるピーク電流とを比較し、両者が
一致する様にピーク信号を発生するものである。
スタ１２の導通時間を制御するトランジスタ制御回路、
２】はピーク時間あるいはペース時間に２０応じてピー
ク信号発生回路βからの信号とペース信号発生回路４か
らの信号を切換えるピーク／ペース切換スイッチである
。ピーク電流発生回路囚は、溶接電流設定回路６によっ
て設定される平均出力電流の値を基にしてピーク電流設
定回路Ｕで演算・選定されたピーク電流（Ｉｐ、ｔｐ）
と、電流測定器１８によって測定されピーク電流検出回
路ρによって抽出されるピーク電流とを比較し、両者が
一致する様にピーク信号を発生するものである。
ペース信号発生回路２７は、ペース電圧設定回路部によ
って設定されたペース電圧とペース電圧設定回路部で抽
出される実際のペース電圧とを比較Ｌ、両者が一致する
様にペース信号を発生させる。
って設定されたペース電圧とペース電圧設定回路部で抽
出される実際のペース電圧とを比較Ｌ、両者が一致する
様にペース信号を発生させる。
ノ等ルス周波数設定回路２０は、溶接電流設定回路乙に
よって設定される平均溶接電流の値を基にしくｆ てパルス周波数を演算・選定し、さらにこの／４’ルス
周波数とピーク信号発生回路おから与えられるピーク時
間とからペース時間を算出し、ピークペース切換スイッ
チ２１ｔ−制御するものである。
よって設定される平均溶接電流の値を基にしくｆ てパルス周波数を演算・選定し、さらにこの／４’ルス
周波数とピーク信号発生回路おから与えられるピーク時
間とからペース時間を算出し、ピークペース切換スイッ
チ２１ｔ−制御するものである。
この様に第１θ図に示す溶接機によれば、平均溶接電流
に応じてピーク電流−パルス周波数をそれぞれ第５図−
第６図に示す様に変化させることが可能になり、低電流
から高電流に亘ってアークの安定性を確保でき、溶接作
業性を向上させることが可能になる。
に応じてピーク電流−パルス周波数をそれぞれ第５図−
第６図に示す様に変化させることが可能になり、低電流
から高電流に亘ってアークの安定性を確保でき、溶接作
業性を向上させることが可能になる。
以上の説明から明らかな様に、本発明のパルスアーク溶
接方法によれば、低電流域及び高電流域で適正なノヤル
ス波形を選定できる。従って、低電流域においてはワイ
ヤからの溶滴の離脱がパルスに同期して確実に行なわれ
、アークの安定性の向上と下限溶接電流の低下がはかれ
る効果がある。
接方法によれば、低電流域及び高電流域で適正なノヤル
ス波形を選定できる。従って、低電流域においてはワイ
ヤからの溶滴の離脱がパルスに同期して確実に行なわれ
、アークの安定性の向上と下限溶接電流の低下がはかれ
る効果がある。
筺た、高電流域においては、パルスに同期してワイヤか
ら離脱する溶滴径が小さくなるためアーク長を短くする
ことが可能になり、溶接作業性を向上させることが可能
になる。
ら離脱する溶滴径が小さくなるためアーク長を短くする
ことが可能になり、溶接作業性を向上させることが可能
になる。
第１図はノぐルスアーク溶接方法で用いるノ（ルス電圧
の説明囚、＊２図は従来の）４ルスアーク溶接方法にお
ける１ノぐルス当りのワイヤ溶融量とパルス周期の関係
を示す図、＃！３−は従来のパルスアーク溶接方法にお
ける高電流時のアーク状態を示す図、第４図は本発明の
ノ母ルスアーク溶接方法によシ得られる高電流時の理想
的アーク状態を示す図、第５図は本発明のノやルスアー
ク溶接方法におけるピーク電流と平均出力電流の関係を
示す図、第６図は本発明のノ４ルスアーク溶接方法にお
けるノ母ルス周波数と平均出力電流の関係を示す図、第
７図は本発明のノ譬ルスアーク溶接方法におけるｌパル
ス当りのワイヤ溶融量と平均出力電流の関係を示す図、
＠８図は従来のパルスアーク溶接方法によシ溶ｆｆ１ｉ
を行なり九場合の１ノヤルス当υのワイヤ溶融量とノク
ルス周期の関係の具体例を示す図、第９図は本発明の１
４ルスアーク溶接方法によシ溶接を行なった場合の１ノ
中ルス当シのワイヤ溶融量とパルス周期の関係の具体例
を示す図、第１０図は本発明のｉ４ルスアーク溶接方法
を実施する溶接器を示すブロック図である。 １．１５・・・ワイヤ、２・・・溶滴、３・・・アーク
、４゜１７・・・母材、！・・・アーク長、・・１１・
・・整流器、１２・・・トランジスタ、１３・・・フラ
イホイルダイオード、１４・・・平滑リアクタ、１６・
・・送給ローラ、１８・・・電流検出器、１９・・・ト
ランジスタ制御回路、加・・・ノ臂ルス周波数設定回路
、２１・・・ピーク／ベース切換スイッチ、ρ・・・ピ
ーク電流検出回路、幻・・・ピーク信号発生回路、ス・
・・ピーク電流設定回路、５・・・溶接電流設定回路、
％・・・ペース電圧設定回路、ご・・・ペース信号発生
回路、あ・・・ベース電圧検出回路、四・・・ワイヤ送
給制御回路。 代理人弁理士 秋 本 正 実 ′１゜ 第１図 第３図 第４図 一凭 第５図 第９図
の説明囚、＊２図は従来の）４ルスアーク溶接方法にお
ける１ノぐルス当りのワイヤ溶融量とパルス周期の関係
を示す図、＃！３−は従来のパルスアーク溶接方法にお
ける高電流時のアーク状態を示す図、第４図は本発明の
ノ母ルスアーク溶接方法によシ得られる高電流時の理想
的アーク状態を示す図、第５図は本発明のノやルスアー
ク溶接方法におけるピーク電流と平均出力電流の関係を
示す図、第６図は本発明のノ４ルスアーク溶接方法にお
けるノ母ルス周波数と平均出力電流の関係を示す図、第
７図は本発明のノ譬ルスアーク溶接方法におけるｌパル
ス当りのワイヤ溶融量と平均出力電流の関係を示す図、
＠８図は従来のパルスアーク溶接方法によシ溶ｆｆ１ｉ
を行なり九場合の１ノヤルス当υのワイヤ溶融量とノク
ルス周期の関係の具体例を示す図、第９図は本発明の１
４ルスアーク溶接方法によシ溶接を行なった場合の１ノ
中ルス当シのワイヤ溶融量とパルス周期の関係の具体例
を示す図、第１０図は本発明のｉ４ルスアーク溶接方法
を実施する溶接器を示すブロック図である。 １．１５・・・ワイヤ、２・・・溶滴、３・・・アーク
、４゜１７・・・母材、！・・・アーク長、・・１１・
・・整流器、１２・・・トランジスタ、１３・・・フラ
イホイルダイオード、１４・・・平滑リアクタ、１６・
・・送給ローラ、１８・・・電流検出器、１９・・・ト
ランジスタ制御回路、加・・・ノ臂ルス周波数設定回路
、２１・・・ピーク／ベース切換スイッチ、ρ・・・ピ
ーク電流検出回路、幻・・・ピーク信号発生回路、ス・
・・ピーク電流設定回路、５・・・溶接電流設定回路、
％・・・ペース電圧設定回路、ご・・・ペース信号発生
回路、あ・・・ベース電圧検出回路、四・・・ワイヤ送
給制御回路。 代理人弁理士 秋 本 正 実 ′１゜ 第１図 第３図 第４図 一凭 第５図 第９図
Claims (1)
- 低電流域では消耗式電極に印加するパルス波形のピーク
電流とピーク時間の積を大きな値に設定し、高電流域で
は上記ピーク電流とピーク時間の積管低電流域の場合よ
りも小さな値に設定することを特徴とするノヤルスアー
ク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2458882A JPS58141859A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | パルスア−ク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2458882A JPS58141859A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | パルスア−ク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58141859A true JPS58141859A (ja) | 1983-08-23 |
Family
ID=12142311
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2458882A Pending JPS58141859A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | パルスア−ク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58141859A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0248654A2 (en) * | 1986-06-04 | 1987-12-09 | Welding Industries Of Australia Proprietary Limited | Pulsed arc welding |
| EP0607819A1 (en) * | 1993-01-18 | 1994-07-27 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Pulsed arc welding apparatus having a consumable electrode wire |
| JP2010142823A (ja) * | 2008-12-17 | 2010-07-01 | Daihen Corp | アーク長揺動パルスアーク溶接制御方法 |
-
1982
- 1982-02-19 JP JP2458882A patent/JPS58141859A/ja active Pending
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