JPS58224070A - ア−ク溶接法 - Google Patents
ア−ク溶接法Info
- Publication number
- JPS58224070A JPS58224070A JP10677882A JP10677882A JPS58224070A JP S58224070 A JPS58224070 A JP S58224070A JP 10677882 A JP10677882 A JP 10677882A JP 10677882 A JP10677882 A JP 10677882A JP S58224070 A JPS58224070 A JP S58224070A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- circuit
- arc
- short
- current
- signal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/06—Arrangements or circuits for starting the arc, e.g. by generating ignition voltage, or for stabilising the arc
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
゛本発明は消耗電極を定速度送給して溶接を行うアーク
溶接法に係シ、特に溶接中に発生するスパッタを大幅に
減少させるのに好適な溶接法に関する。
溶接法に係シ、特に溶接中に発生するスパッタを大幅に
減少させるのに好適な溶接法に関する。
消耗電極を定速度送給して溶接を行うアーク溶接法にお
いては、従来第１図に示すように直流定電圧特性の電源
１と、直流リアクトル２とから成る回路な構哀したもの
が実用化されている。このように構成された回路を用い
て溶接を行った場合には溶接電流の大きさによって溶接
現象がまったく異なる。すなわち比較的溶接電流値の低
い領域では消耗電極先端の溶融金属が母材に接触して移
行する、いわゆる短絡移行現象がみられる。第２図は、
短絡とアークを繰シ返す時の溶接電流、アーク電圧の変
化を示したもので、図においてｍｐ几は電源の外部特性
曲線を示し、ＬＯ、Ｌ、、Ｌ。
いては、従来第１図に示すように直流定電圧特性の電源
１と、直流リアクトル２とから成る回路な構哀したもの
が実用化されている。このように構成された回路を用い
て溶接を行った場合には溶接電流の大きさによって溶接
現象がまったく異なる。すなわち比較的溶接電流値の低
い領域では消耗電極先端の溶融金属が母材に接触して移
行する、いわゆる短絡移行現象がみられる。第２図は、
短絡とアークを繰シ返す時の溶接電流、アーク電圧の変
化を示したもので、図においてｍｐ几は電源の外部特性
曲線を示し、ＬＯ、Ｌ、、Ｌ。
はアーク長がそれぞれＬｏ 、Ｌｔ 、Ｌｔの場合のア
ーク特性でＬｏはアーク長が零の場合である。
ーク特性でＬｏはアーク長が零の場合である。
短絡が始まると電流は１から２に急増し２において短絡
が破れるとアーク電圧３が発生し、たちまちアーク長が
延びてアーク長はり、となシアーク電圧３′に移る。し
かし電極は絶えず送給され続けているのでアーク長は次
第に短くなって３′→４→５の如く変化して５において
再び短絡する。
が破れるとアーク電圧３が発生し、たちまちアーク長が
延びてアーク長はり、となシアーク電圧３′に移る。し
かし電極は絶えず送給され続けているのでアーク長は次
第に短くなって３′→４→５の如く変化して５において
再び短絡する。
この時の溶接現象を高速度カメラによシ観察すると、ス
パッタが発生するのはアークから短絡になった瞬間と短
絡からアークになった瞬間が最も著しい。このうちアー
クから短絡になった時に発生するスパッタは第１図の直
流リアクトルのインダクタンスを適尚な値にして、第２
図の１から２への電流の立上が多速度を制御することに
よって減少させることができる。このため従来から種々
の方法が考えられ、実施されてきた。例えばリアクトル
に２次制御巻線を設けて溶接条件に合せて適切なインダ
クタンスを選足する方法が考えられている。また短絡時
の電流の立上がシと、短絡からアークになった時の電流
の立下がシを制御する方法も考えられている。これらの
方法では前述のアークから短絡になった時に発生するス
パッタを減少するのに効果がある。しかし短絡からアー
クにな゛つた瞬間には第２図に示すように従来法では原
理的に必ず高い電流値になるので、この高い電流によっ
て生じるアーク力が強く、またアーク柱の急熱膨張の程
度が多いのでスパッタが発生する。
パッタが発生するのはアークから短絡になった瞬間と短
絡からアークになった瞬間が最も著しい。このうちアー
クから短絡になった時に発生するスパッタは第１図の直
流リアクトルのインダクタンスを適尚な値にして、第２
図の１から２への電流の立上が多速度を制御することに
よって減少させることができる。このため従来から種々
の方法が考えられ、実施されてきた。例えばリアクトル
に２次制御巻線を設けて溶接条件に合せて適切なインダ
クタンスを選足する方法が考えられている。また短絡時
の電流の立上がシと、短絡からアークになった時の電流
の立下がシを制御する方法も考えられている。これらの
方法では前述のアークから短絡になった時に発生するス
パッタを減少するのに効果がある。しかし短絡からアー
クにな゛つた瞬間には第２図に示すように従来法では原
理的に必ず高い電流値になるので、この高い電流によっ
て生じるアーク力が強く、またアーク柱の急熱膨張の程
度が多いのでスパッタが発生する。
このため溶接中に発生するスパッタを大幅に減少させる
までには至っていない。
までには至っていない。
イ 一方比較的溶接電流値の高い領域では
第３図に示すようにアークが強く、電極先端の溶融金属
を押し上げるので、なかなか短絡せず、したがって溶滴
は犬きくなり、かつ片溶けがはげしく、大きなスパッタ
が数多く発生する。このため従来、この電流域では、積
極的にアーク電圧を下げてうもれアーク法を用いて発生
するスパッタを溶融グーの ルβにとじ込・めて外へ出さないようにする方法、ある
いは電源回路のインダクタンスを非常に太き（（６００
μＨ以上）して短絡した場合の電流変動を少なくする方
法などが考えられているが、いずれもスパッタを大幅に
減少させるまでには至っていない。
第３図に示すようにアークが強く、電極先端の溶融金属
を押し上げるので、なかなか短絡せず、したがって溶滴
は犬きくなり、かつ片溶けがはげしく、大きなスパッタ
が数多く発生する。このため従来、この電流域では、積
極的にアーク電圧を下げてうもれアーク法を用いて発生
するスパッタを溶融グーの ルβにとじ込・めて外へ出さないようにする方法、ある
いは電源回路のインダクタンスを非常に太き（（６００
μＨ以上）して短絡した場合の電流変動を少なくする方
法などが考えられているが、いずれもスパッタを大幅に
減少させるまでには至っていない。
本発明は以上のような事柄に鑑みてなされたものであり
、その目的は低電流域から大電流域に渡る広い溶接電流
域においてスパッタがほとんど発生せず、しかも安定し
たアークが得られる新規なアーク溶接法を提供すること
にある。
、その目的は低電流域から大電流域に渡る広い溶接電流
域においてスパッタがほとんど発生せず、しかも安定し
たアークが得られる新規なアーク溶接法を提供すること
にある。
本発明は消耗電極を定速度送給して溶接を行うアーク溶
接法において、短絡状態と短絡からアークになる直前の
状態を検出し、この検出信号によって短絡時に最適なパ
ルス状電流をアークになる直前まで出力し、アークにな
る瞬間には溶接電流を非常に低い値になるように制御す
ることによってアークから短絡になる時に発生するスパ
ッタはもちろん短絡からアークになる時に発生するスパ
ッタを防止するとともに、アーク期間中にはワイヤ送給
量に見合ったパルス状電流を出力し、しかもアーク期間
終端時には溶接電流を低い値になるように制御すること
によって強制的に短絡を行わせしめて、低電流から大電
流に至る広い溶接電流域で、スパッタがほとんど発生せ
ずしかも安定したアークが得られるようにしたことを特
徴とする。
接法において、短絡状態と短絡からアークになる直前の
状態を検出し、この検出信号によって短絡時に最適なパ
ルス状電流をアークになる直前まで出力し、アークにな
る瞬間には溶接電流を非常に低い値になるように制御す
ることによってアークから短絡になる時に発生するスパ
ッタはもちろん短絡からアークになる時に発生するスパ
ッタを防止するとともに、アーク期間中にはワイヤ送給
量に見合ったパルス状電流を出力し、しかもアーク期間
終端時には溶接電流を低い値になるように制御すること
によって強制的に短絡を行わせしめて、低電流から大電
流に至る広い溶接電流域で、スパッタがほとんど発生せ
ずしかも安定したアークが得られるようにしたことを特
徴とする。
以下、本発明の一実施例を第４図〜第７図により説明す
る。
る。
第４図において３は変圧器、４は整流器、５は出力電流
を制御する限流素子、６は５の駆動回路、７は溶接部で
７ａは母材、７ｂはアーク、７Ｃは消耗電極、７ｄは給
電チップ、７ｅは消耗電極を送給する送給ローラ、８は
消耗電極送給モータ、９は短絡状態を検出する回路、１
０は短絡からアークになる直前の状態を検出する回路、
１１は比較回路で９の短絡状態検出回路で得られた信号
と１２の基準信号発生回路の信号とを比較する回路、１
３は遅延回路、１４は短絡電流発生回路、１５は比較回
路でアーク直前状態検出回路ｌＯで得られた信号と基準
信号発生回路１６の信号とを比較する回路、１７は遅延
回路、１８は送給モータの回転数すなわち消耗電極の送
給量に相当する信号を発生する回路、１９は信号１７に
よって信号１８に見合ったアーク電流信号を発生する回
路である。
を制御する限流素子、６は５の駆動回路、７は溶接部で
７ａは母材、７ｂはアーク、７Ｃは消耗電極、７ｄは給
電チップ、７ｅは消耗電極を送給する送給ローラ、８は
消耗電極送給モータ、９は短絡状態を検出する回路、１
０は短絡からアークになる直前の状態を検出する回路、
１１は比較回路で９の短絡状態検出回路で得られた信号
と１２の基準信号発生回路の信号とを比較する回路、１
３は遅延回路、１４は短絡電流発生回路、１５は比較回
路でアーク直前状態検出回路ｌＯで得られた信号と基準
信号発生回路１６の信号とを比較する回路、１７は遅延
回路、１８は送給モータの回転数すなわち消耗電極の送
給量に相当する信号を発生する回路、１９は信号１７に
よって信号１８に見合ったアーク電流信号を発生する回
路である。
次に上記実施例の動作について説明すると、変圧器３で
通常２００ｖから６０〜８０ｖに変圧され、整流器４で
直流に整流された電圧が出力されると限流素子５、給電
チップ７ｄを通して電極７Ｃに通電され、電極７Ｃと母
材７ａとの間にアーク７ｄが発生する。この時電極７Ｃ
は送給モータ８によって駆動される送給ローラ７ｅによ
って定速送給される。短絡状態検出回路９はこの時の溶
接電流あるいはアーク電圧の変化から短絡した瞬間を検
出する。アーク電圧を検出した場合には、アークから短
絡に移行すると前述の第２図に示すように数十ボルトか
ら零ポルト付近に急変するので、基準信号発生回路１２
で例えば数ボルトを設定してこの値と短絡状態検出回路
９で検出した電圧とを比較器１１で比較することにより
短絡したことが判別できる。短絡状態を判別すると比較
回路１１は短絡信号を発生し、遅延回路１３を通して短
絡電流発生回路１４に起動信号が印加される。
通常２００ｖから６０〜８０ｖに変圧され、整流器４で
直流に整流された電圧が出力されると限流素子５、給電
チップ７ｄを通して電極７Ｃに通電され、電極７Ｃと母
材７ａとの間にアーク７ｄが発生する。この時電極７Ｃ
は送給モータ８によって駆動される送給ローラ７ｅによ
って定速送給される。短絡状態検出回路９はこの時の溶
接電流あるいはアーク電圧の変化から短絡した瞬間を検
出する。アーク電圧を検出した場合には、アークから短
絡に移行すると前述の第２図に示すように数十ボルトか
ら零ポルト付近に急変するので、基準信号発生回路１２
で例えば数ボルトを設定してこの値と短絡状態検出回路
９で検出した電圧とを比較器１１で比較することにより
短絡したことが判別できる。短絡状態を判別すると比較
回路１１は短絡信号を発生し、遅延回路１３を通して短
絡電流発生回路１４に起動信号が印加される。
遅延回路１３は比較器１１からの信号が印加された後あ
らかじめ設定された遅延時間後に短絡電流発生回路１４
に信号を印加する。ただし設定遅延時間後に比較器１１
からの短絡信号が引き続き印加されている場合にのみ出
力する。この結果、電極先端の溶融金属が溶融プールに
瞬間的に触れるだけで実際には溶融金属が移行しない約
９．５ ｍ ｓ以下の瞬間・短絡時に短絡電流が流れて
スパッタが発生するのを防ぐことができると同時に十分
短絡り された後に短絡電流が流れるのでアー
クから短絡になった時に発生するスパッタを防止するこ
とができる。
らかじめ設定された遅延時間後に短絡電流発生回路１４
に信号を印加する。ただし設定遅延時間後に比較器１１
からの短絡信号が引き続き印加されている場合にのみ出
力する。この結果、電極先端の溶融金属が溶融プールに
瞬間的に触れるだけで実際には溶融金属が移行しない約
９．５ ｍ ｓ以下の瞬間・短絡時に短絡電流が流れて
スパッタが発生するのを防ぐことができると同時に十分
短絡り された後に短絡電流が流れるのでアー
クから短絡になった時に発生するスパッタを防止するこ
とができる。
これは比較器１１の前段にフィルター回路を設け、０．
５ｍｓ以下の短絡をカットし、短絡電流の立上がシ速度
を遅くしても同様の効果がある。
５ｍｓ以下の短絡をカットし、短絡電流の立上がシ速度
を遅くしても同様の効果がある。
遅延回路１３からの信号が印加されると短絡電流発生回
路はあらかじめ設定された波形を駆動回路６に出力す・
る。また駆動回路６への短絡電流発生回路１４の信号は
比較回路１５からの信号が印加されると直ちに停止する
。
路はあらかじめ設定された波形を駆動回路６に出力す・
る。また駆動回路６への短絡電流発生回路１４の信号は
比較回路１５からの信号が印加されると直ちに停止する
。
アーク直前状態検出回路１０はアークになる直前の状態
を検出する回路で、電圧をフィードバックした場合には
、第２図に示すように短絡した瞬間からアークになる瞬
間までの電圧は零ボルト付近から数−ボルト付近まで変
化し、アークになった瞬間に数十ボルトに急変するので
、基準信号発生アーク直前状態検出回路１０で検出した
値を比較することによシアークになる直前の状態を判別
することができる。また短絡した後、電流によって生じ
る電磁ピンチ力によって溶融金属はくびれ、アークにな
る直前には糸状になるので当然短絡抵抗は増加する・。
を検出する回路で、電圧をフィードバックした場合には
、第２図に示すように短絡した瞬間からアークになる瞬
間までの電圧は零ボルト付近から数−ボルト付近まで変
化し、アークになった瞬間に数十ボルトに急変するので
、基準信号発生アーク直前状態検出回路１０で検出した
値を比較することによシアークになる直前の状態を判別
することができる。また短絡した後、電流によって生じ
る電磁ピンチ力によって溶融金属はくびれ、アークにな
る直前には糸状になるので当然短絡抵抗は増加する・。
したがって電圧（Ｖ）と電流（Ｉ）■
をフィードバックし、短絡抵抗几＝−を演算し、■
基準信号１６と比較することによってア一′りになる直
前の時期を判別することができる。
前の時期を判別することができる。
アークになる直前の時期を判別すると比較回路１５は、
遅延回路１７および短絡電流発生回路１３へ信号を出力
する。遅延回路１７は比較器１３からの信号が印加され
た後０．５〜５ ｍ ｓの遅延時間後アーク電流発生回
路に信号を印加する。
遅延回路１７および短絡電流発生回路１３へ信号を出力
する。遅延回路１７は比較器１３からの信号が印加され
た後０．５〜５ ｍ ｓの遅延時間後アーク電流発生回
路に信号を印加する。
アーク電流発生回路１９は遅延回路１７からの信号が印
加されると送給モータ８の出力すなわち電極７Ｃの送給
速度に相当する１８の回路信号に見合’−ｐｆＣアーク
電流波形を駆動回路６へ出力する。
加されると送給モータ８の出力すなわち電極７Ｃの送給
速度に相当する１８の回路信号に見合’−ｐｆＣアーク
電流波形を駆動回路６へ出力する。
第５図は上記実施例による電流、電圧波形の一例を示す
。図中Ａ点およびＤ点は短絡した瞬間、Ｂ点はアークに
なる直前、０点はアークになった瞬間である。Ａ点で短
絡すると短絡検出回路９で検出し遅延回路１３でＴｎｓ
遅れて短絡電流発生回路１４から信号が出力されて限流
素子５によってＩｐｓなる短絡電流が出力される。この
短絡電流は比較器１５からの信号が印加されるまで出力
されるのでＩｐｓの幅（Ｔｐｓ）は短絡の状態によって
異なる。第６図（ａ）は短絡時間が比較的短かくて定常
値Ｉｐｇになる途中で比較器１５からの信号が印加され
た場合、（ｂ）図は定常値ＩＰＩに到達した後に印加さ
れた場合を示す。このように短絡からアークになる直前
に短絡電流は低電流に移行する。またＢ点でアーク直前
の状態を検出すると比較器１５は遅延回路１７に信号を
出力するが遅延回路１７はＴｏムの遅延時間後アーク電
流発生回路１９へ信号を出力する。
。図中Ａ点およびＤ点は短絡した瞬間、Ｂ点はアークに
なる直前、０点はアークになった瞬間である。Ａ点で短
絡すると短絡検出回路９で検出し遅延回路１３でＴｎｓ
遅れて短絡電流発生回路１４から信号が出力されて限流
素子５によってＩｐｓなる短絡電流が出力される。この
短絡電流は比較器１５からの信号が印加されるまで出力
されるのでＩｐｓの幅（Ｔｐｓ）は短絡の状態によって
異なる。第６図（ａ）は短絡時間が比較的短かくて定常
値Ｉｐｇになる途中で比較器１５からの信号が印加され
た場合、（ｂ）図は定常値ＩＰＩに到達した後に印加さ
れた場合を示す。このように短絡からアークになる直前
に短絡電流は低電流に移行する。またＢ点でアーク直前
の状態を検出すると比較器１５は遅延回路１７に信号を
出力するが遅延回路１７はＴｏムの遅延時間後アーク電
流発生回路１９へ信号を出力する。
以上の結果短絡からアークになる時にはアークを維持す
るための低い電流を流すことになるので、短絡からアー
クになる時点でのスパッタの発生を防止することができ
る。一方アーク電流は比較的高い電流１１１Ａを一定期
間Ｔｐム流し、その後低電流■１を一定期間ＴＡＢ流す
ように制御する。電極の溶融量はほぼアーク期間の平均
電流値に比例するのでＩＰＡ Ｘ ＴＰＡ ＋ Ｉｎ
Ｘ ＴＡｓ／ Ｔｐム＋ＴＡＩを電極の送給量に見合う
ように制御する。この時Ｉｐムが流れている間は′電極
が十分溶融されアーク力によつて電極先端の溶融釡属は
押し上げられて容易に短絡しない。次に低電流の工１に
制御されると電極はほとんど溶融されずしかもアーク力
が弱まるので溶融金属は母材側に下が、９Ｄ点で短絡す
る。このように短絡を強制的に行わせしめるので、従来
法では不可能であった中、面電流域での短絡移行溶接が
できる。第７図はアーク時の他の電流、波形例を示した
ものであるが本発明ではいずれも同様の効果がある。
るための低い電流を流すことになるので、短絡からアー
クになる時点でのスパッタの発生を防止することができ
る。一方アーク電流は比較的高い電流１１１Ａを一定期
間Ｔｐム流し、その後低電流■１を一定期間ＴＡＢ流す
ように制御する。電極の溶融量はほぼアーク期間の平均
電流値に比例するのでＩＰＡ Ｘ ＴＰＡ ＋ Ｉｎ
Ｘ ＴＡｓ／ Ｔｐム＋ＴＡＩを電極の送給量に見合う
ように制御する。この時Ｉｐムが流れている間は′電極
が十分溶融されアーク力によつて電極先端の溶融釡属は
押し上げられて容易に短絡しない。次に低電流の工１に
制御されると電極はほとんど溶融されずしかもアーク力
が弱まるので溶融金属は母材側に下が、９Ｄ点で短絡す
る。このように短絡を強制的に行わせしめるので、従来
法では不可能であった中、面電流域での短絡移行溶接が
できる。第７図はアーク時の他の電流、波形例を示した
ものであるが本発明ではいずれも同様の効果がある。
以上のように本発明法によれば、短絡状態とアークにな
る直前の状態を検出し、この信号によって短絡した瞬間
から一定遅延時間後に最適な短絡電流をアークになる直
前まで出力し、アークになる瞬間には溶接電流を低い値
になるように制御し、アーク期間中にはワイヤ送給量に
見合ったパルス状電流を出力し、しかもアーク期間終端
時には溶流から大電流までの広い溶接電流域で、スパッ
タがほとんど発生せずしかも安定したアークが得ること
ができる。したがってピード外観が美しくなり、溶接後
の後処理を必要とせず、また高速溶接が可能になるので
、作業効率は著しく向上する。
る直前の状態を検出し、この信号によって短絡した瞬間
から一定遅延時間後に最適な短絡電流をアークになる直
前まで出力し、アークになる瞬間には溶接電流を低い値
になるように制御し、アーク期間中にはワイヤ送給量に
見合ったパルス状電流を出力し、しかもアーク期間終端
時には溶流から大電流までの広い溶接電流域で、スパッ
タがほとんど発生せずしかも安定したアークが得ること
ができる。したがってピード外観が美しくなり、溶接後
の後処理を必要とせず、また高速溶接が可能になるので
、作業効率は著しく向上する。
第１図は従来のアーク溶接電源の回路図、第２図、第３
図は従来のアーク溶接電源による動作および現象の説明
図、第４図は本発明法による一実施例の回路図、第５図
は実施例による波形図、第６図、第７図は実施例による
他の波形図である。 ５・・・限流素子、６・・・駆動回路、９・・・短絡状
態検出回路、１０・・・アーク直前状態検出回路、１３
゜１７・・・遅延回路、１４・・・短絡電流発生回路、
工９・・・アーク電流発生回路。 ￥ｉ １． ＋２］ ′￥１２ 図 ￥ＯＩ ３ 図 ′￥Ｊ４− 口 ５ ゛ 士 ′″ｆＪ ５ 図 第 ７ 図
図は従来のアーク溶接電源による動作および現象の説明
図、第４図は本発明法による一実施例の回路図、第５図
は実施例による波形図、第６図、第７図は実施例による
他の波形図である。 ５・・・限流素子、６・・・駆動回路、９・・・短絡状
態検出回路、１０・・・アーク直前状態検出回路、１３
゜１７・・・遅延回路、１４・・・短絡電流発生回路、
工９・・・アーク電流発生回路。 ￥ｉ １． ＋２］ ′￥１２ 図 ￥ＯＩ ３ 図 ′￥Ｊ４− 口 ５ ゛ 士 ′″ｆＪ ５ 図 第 ７ 図
Claims (1)
- １、消耗電極を定速度送給して溶接を行うアーク溶接法
において、短絡状態とアークになる直前の状態を検出し
、この検出信号によって、短絡重畳電流を短絡してから
アークになる直前まで出力し、かつアーク重畳電流をア
ークに移行した後に設定時間の期間出力するようにした
ことを特徴とするアーク溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10677882A JPS58224070A (ja) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | ア−ク溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10677882A JPS58224070A (ja) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | ア−ク溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58224070A true JPS58224070A (ja) | 1983-12-26 |
| JPH0249828B2 JPH0249828B2 (ja) | 1990-10-31 |
Family
ID=14442358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10677882A Granted JPS58224070A (ja) | 1982-06-23 | 1982-06-23 | ア−ク溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58224070A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59202176A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-15 | Kobe Steel Ltd | 短絡移行溶接の電流制御方法および装置 |
| JPS60130469A (ja) * | 1983-12-16 | 1985-07-11 | Kobe Steel Ltd | 溶接用電源の出力制御方法 |
| JPS6195774A (ja) * | 1984-10-17 | 1986-05-14 | Kobe Steel Ltd | 溶接電源の出力制御方法 |
| JPS61238469A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-23 | Kobe Steel Ltd | 消耗電極式ア−ク溶接における短絡・ア−ク判別方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503939A (ja) * | 1973-05-18 | 1975-01-16 |
-
1982
- 1982-06-23 JP JP10677882A patent/JPS58224070A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS503939A (ja) * | 1973-05-18 | 1975-01-16 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59202176A (ja) * | 1983-05-02 | 1984-11-15 | Kobe Steel Ltd | 短絡移行溶接の電流制御方法および装置 |
| JPS60130469A (ja) * | 1983-12-16 | 1985-07-11 | Kobe Steel Ltd | 溶接用電源の出力制御方法 |
| JPH0377029B2 (ja) * | 1983-12-16 | 1991-12-09 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS6195774A (ja) * | 1984-10-17 | 1986-05-14 | Kobe Steel Ltd | 溶接電源の出力制御方法 |
| JPH0446672B2 (ja) * | 1984-10-17 | 1992-07-30 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS61238469A (ja) * | 1985-04-15 | 1986-10-23 | Kobe Steel Ltd | 消耗電極式ア−ク溶接における短絡・ア−ク判別方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0249828B2 (ja) | 1990-10-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4904843A (en) | AC TIG welding apparatus using hot wire | |
| JP3203386U (ja) | 一定溶滴サイズのための可変極性パルス | |
| EP0043589B1 (en) | Pulse arc welding machine | |
| US5225660A (en) | Consumable-electrode ac gas shield arc welding method and apparatus therefor | |
| EP1681123B1 (en) | Arc start control method for AC arc welding | |
| JP2009072814A (ja) | 交流消耗電極短絡アーク溶接方法 | |
| CN111989182B (zh) | 电弧焊接控制方法 | |
| US20120199560A1 (en) | Welding device and carbon dioxide gas shielded arc welding method | |
| US6037554A (en) | Consumable electrode type pulsed arc welder and controlling method for the same | |
| JP6524412B2 (ja) | アーク溶接制御方法 | |
| CN108890081B (zh) | 稳定电弧弧长的方法和装置 | |
| JPS58224070A (ja) | ア−ク溶接法 | |
| JPS60223661A (ja) | ア−ク溶接法 | |
| JPH0342997B2 (ja) | ||
| WO2020075791A1 (ja) | アーク溶接制御方法 | |
| JPH0557071B2 (ja) | ||
| JP5871360B2 (ja) | 消耗電極アーク溶接のくびれ検出制御方法 | |
| JPH08267239A (ja) | 消耗電極式ガスシールドパルスアーク溶接用電源の出力制御方法 | |
| JP5706710B2 (ja) | ２ワイヤ溶接制御方法 | |
| JPH01299769A (ja) | ガスシールドアーク溶接用電源の出力制御方法 | |
| JP3156032B2 (ja) | 消耗電極式パルスアーク溶接機 | |
| JPS60177963A (ja) | ア−ク溶接法 | |
| JP2005288540A (ja) | くびれ検出時電流急減機能付溶接電源及び溶接装置 | |
| JPS60223660A (ja) | ア−ク溶接法 | |
| RU2804561C1 (ru) | Способ дуговой сварки с короткими замыканиями в среде защитных и инертных газов |