JPS5813755B2 - 圧縮機 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は特に車輌用空気調節装置の冷媒を圧縮するのに
適する回転式の圧縮機に関するものである。

従来、この種の圧縮機はシリンダ室を有するハウウジン
グ側に吸入口と吐出口の両方を設けていたために、シリ
ンダ室の吸入日付近は冷却され易く吐出口付近は加熱さ
れ易く、従ってシリンダ室が温度差によって熱歪を生じ
、シリンダ室内のロークも、主に吸入冷媒にされる部分
と、主に吐出冷媒にさらされる部分とが偏り同様の現象
が起り良好な圧縮作業の障害となっていた。

又、ロータ回転軸のベアリング及びシール部材の潤滑あ
るいは最も潤滑を必要とするロータ端面への給油は、別
設の遠心分離機又はオイルセパレータにより冷媒から油
を分離してロータ端面等へ供給していたために、装置が
複雑かつコスト高となる欠陥があった。

本発明の目的はハウジングのシリンダ室側にはベーン及
び吐出口を設け、同シリンダ室内のロータ内に吸入室を
設け、同ロータの外周部には吸入口を設けて、冷媒等の
被圧縮流体を含油状態で前記ロー夕の吸入室へ吸入した
後、ロータ外周の吸入口からロータ外周面とシリンダ室
内面とにより形成される作動室内に吸入して圧縮し、さ
らにシリンダ室の吐出口から吐出するように構成するこ
とにより、シリンダ室及びロークの場所による温度差を
なくして熱歪を極力減少させることができるとともに、
流体の流れを利用して含有油分を潤滑を必要とするロー
タ端面等へ給油することができ、さらに装置自体の構造
を簡素化、コンパクト化しコストの低減を図り得る圧縮
機を提供することにある。

以下、本発明を具体化した第一実施例を第１図〜５図に
ついて説明すると、図面中１は肉厚短円筒状のハウジン
グであって、その中空部には真円筒状のシリンダ室Ｃが
形成されている。

２，３は前記ハウジング１の左右両端面に対し、０リン
グ４を介して本実施例においては６個のボルト５（１個
のみ図示する）により締付固定した吸入側及び吐出側の
サブハウジングであって、第２図に示すように吸入側の
サブハウジング２外周に透設した透孔６には冷媒を供給
する管路（図示せず）が接続され、吐出側のサブハウジ
ング３外周に設けた透孔７には冷媒を吐出する管路（図
示せず）が接続されている。

８，９は前記ハウジング１とサブハウジング２，３との
それぞれの間に介装されかつ円筒状シリンダ室Ｃの両側
壁面を形成する吸入側及び吐出側の側板であって、吸入
側の側板８とサブハウジング２とにより副吸入室Ｓ′を
形成し、吐出側の側板９とサブハウジング３とにより副
吐出室Ｄ′を形成している。

１０は前記一対の側板８，９の中心部に対しベアリング
１１．１２を介して回転可能に支持された回転軸であっ
て、その吸入側端部を前記サブハウジング２の中心部を
貫通させて外部へ導出し、同サブハウジング２と回転軸
１０との間にはシール部材１３を介装している。

１４は前記シリンダ室Ｃ内の回転軸１０上に固着した楕
円筒状をなすロータであって、回転軸１０の回転軸線Ｏ
（シリンダ室Ｃの中心と一致させてある）からの半径Ｒ
が最大となる一対の長径部１５．１６の外周面 １ ５
ａ ， １ ６ａを第３図に示すように前記シリンダ室
Ｃの内周面Ｃａに対し可及的に接近させて同ロータ１４
外周面１４ａとシリンダ室Ｃの内周面Ｃａとの間に２つ
の連続的に回転方向へ移動する作動室を形成するととも
に、同ローク１４の両側端面１４ｂをそれぞれ両側板８
，９の内側面８ ａ ，９３に対し可及的に接近させ、
さらにロータ１４の端面１４ｂの全周には第４図に示す
ようにシール溝１７を凹設してシールリング１８を嵌合
し側板８，９の内側面８ａ ，９ａに接触させている。

なお、前記ロータ１４の長径部１５．１６外周面１５ａ
，１６ａは第３図に示すようにシリンダ室Ｃの内周面Ｃ
ａの曲率とほぼ同じ円弧状に形成され、その長さは約１
０〜２０ｍｒＩＬとし（各外周面１５ａ，１６ａの回転
軸線Ｏに対する形成角αを本実施例では約１０〜２０度
としている）シリンダ室Ｃの内周面Ｃａとのシール性を
向上するようにしている。

Ｓは前記ローク１４の楕円状内周面１４ｃと前記両側板
８，９とにより形成される吸入室であって、吸入側の側
板８中央寄りに透設した本実施例においては計８個の導
入口１９（第２図に２個所のみ図示する）によって前記
サブハウジング２内の副吸入室Ｓ′と連通されている。

２０は第４図に示すように前記ローク１４（吸入室Ｓ）
の内周面１４ｃ両側端部を切欠形成した油溝であって、
冷媒中に含まれる油分をロータ１４の回転時にシール溝
１７及びシールリング１８に効率よく供給できるように
している。

２１は前記ロータ１４の外周部に対し長径部１５の外周
面１５ａ直後すなわち同ロータ１４の回転方向（第１図
において時計回り）直後に位置するように透設した本実
施例においては４つの第一吸入口であって、前記ロータ
１４内の吸入室Ｓと前記作動室とを連通し吸入室Ｓから
作動室へ冷媒を供給可能である。

２２は前記第一吸入口２１と同様に前記ロータ１４の外
周部に対し長径部１６の外周面１６ａ直後に位置するよ
うに透設した４つの第二吸入口であって、ロータ１４の
吸入室Ｓと前記作動室とを連通し、吸入室Ｓから作動室
へ冷媒を供給可能である。

２３Ａ〜２３Ｃは前記シリンダ室Ｃの内周面Ｃａに対し
、前記ロータ１４の回転軸線０と平行になるようにかつ
１２０度ごとに凹設した３つのベーン溝、２４Ａ〜２４
Ｃは同ベーン溝２３Ａ〜２３Ｃに対しそれぞれ半径方向
の往復動可能に密嵌した３つのベーンであって、各ベー
ン２４Ａ〜２４Ｃの先端円弧面を前記ロータ１４の外周
面１４ａに摺接可能である。

なお、前記３つのベーン２４Ａ〜２４Ｃのうち１つのベ
ーン２４Ａを前記シリンダ室Ｃ最上部に配設して同ベー
ン２４Ａの自重によりロータ１４の外周面１４ａにベー
ン２４Ａの先端が常時接触するようにしている。

残り２つのベーン２４Ｂ，２４Ｃはロータ１４の停止時
には自重によりベーン溝２３Ｂ，２３Ｃ内を斜下方へ滑
動して前記口−タ１４の外周面１４ａから離間した状態
に保持される。

ただし圧縮機の運転を一時停止して、未だベーンに背圧
が負荷された状態にあるうちは前記ベーン２４Ｂ，２４
Ｃはロータ１４の外周面１４ａから離れない。

Ｄ１〜Ｄ３は前記ハウジング１の外周面に対し外方へ開
口するようにかつ前記ベーン２４Ａ〜２４Ｃの直後すな
わち第１図において反時計回り側に凹設した３つの吐出
室であって、各吐出室Ｄ１〜Ｄ３の開口端は蓋２５によ
って密閉されている。

２６Ａ〜２６Ｃはハウジング１に対し吐出室Ｄ１〜Ｄ３
と作動室とをそれぞれ連通ずるようにかつ前記各ベーン
溝２３Ａ〜２３Ｃの直後に位置するように透設した３つ
の吐出口であって、作動室内で圧縮された冷媒を吐出室
Ｄ１〜Ｄ３へ供給可能である。

２７Ａ〜２７Ｃは前記各吐出室Ｄ１〜Ｄ３の底面に対し
各吐出口２６Ａ〜２６Ｃを開閉路するようにボルト２８
着した薄板よりなる逆止弁であって、各逆止弁２７Ａ〜
２７Ｃの背側に若干の間隔をおいてボルト２８着したス
トツパ２９により各逆止弁２７Ａ〜２７Ｃの回動範囲を
規制するようになっている。

３０はハウジング１に対し前記各ベーン溝２３Ａ〜２３
Ｃと各吐出室Ｄ１〜Ｄ３とをそれぞれ連通するように透
設した通路であって吐出室Ｄ１〜Ｄ３内に圧入された冷
媒をベーン溝２３Ａ〜２３Ｃに導き同ベーン溝２３Ａ〜
２３Ｃ内のベーン２４Ａ〜２４Ｃ内端面に圧力をかけ各
ベーン２４Ａ〜２４Ｃを前記ロータ１４の外周面１４ａ
に圧接し得るようにしている。

３１はハウジング１及び側板９に対し前記吐出室Ｄ１〜
Ｄ３と前記吐出側のサブハウジング３内に設けた副吐出
室Ｄ′とをそれぞれ連通ずるように透設した通路であっ
て、各吐出室Ｄ１〜Ｄ３に圧入された冷媒を副吐出室Ｄ
′に移送し得るようにしている。

３２は第２図に示すように前記吐出側のサブハウジング
３の前記ベアリング１２と対応する内側面に浅く凹設し
た小室、３３はサブハウジング３と側板９に対し前記小
室３２と前記作動室とを連通ずるように透設した細い通
路であって、そのシリンダ室Ｃ側開口端３３ａを第１図
に示すように上部のベーン２４Ａの直前（同図時計回り
側）に位置させるとともに、ローク１４の外周面１４ａ
の短径部よりも若干外側に位置させている。

次に前記のように構成した圧縮機についてその作用を第
５図ａ ＝ ＩＪを中心に説明する。

さて、第５図ａはロータ１４の− 方の−長径部１５が
頂部に位置するベーン２４Ａと対応している状態を示す
ものである。

ここで１２０度ごとに配設されたベーン２４Ａ〜２４Ｃ
と、シリンダ室Ｃの各ベーン２４Ａ〜２４Ｃ間の３つの
内周面１ａ〜１ｃと、ロータ１４め外周面１４ａとによ
り形成される３つの作動室のうち内周面１ａと対応する
１つの作動室（第５図ａ斜線部）の作用について説明す
る。

今、ロータ１４が第５図ａに示すロータ１４の長径部１
５が頂部のベーン２４Ａに対接した状態から同図時計回
り方向へ若干回転されロータの長径部１５がベーン２４
Ａ，２４Ｂの中間位置に移動されると、作動室はベーン
２４Ａと、シリンダ室内周面１ａと、ロータ１４の外周
面１４ａとにより形成される室Ｐｓと、ベーン２４Ｂと
、シリンダ室内周面１ａと、ロータ１４外周面１４ａと
により形成される室Ｐｄの２つの室に区分され、一方の
室Ｐｓはロータ１４の回転によって体積が膨張して負圧
となりローラ１４内の吸入室Ｓにある冷媒は第一吸入口
２１を介して同室Ｐｓ内に吸入され、同時に他方の室Ｐ
ｄはロータ１４の回転によって体積が減少して高圧とな
り同室Ｐｄ内に吸入されていた冷媒は圧縮されながら吐
出口２６Ｂから押し出され吐出室口２へと移送される。

前記ロータ１４がさらに回転され（第５図ｂ〜ｄ参照）
、同図ｅに示すようにロータ１４の長径部１５がベーン
２４Ｂに移動されると室Ｐｄはなくなって圧縮が終了し
、その後も室Ｐｓ内には冷媒が吸入され、ロータ１４の
長径部１５及び第一吸入口２１がベーン２４Ｂを若干越
えたとき（第５図ｆ参照）、作動室内への冷媒の吸入動
作は停止され、この状態で吸入容積は最大となる。

さらに第５図ｆに示す状態から前記ロータ１４が回転す
るにつれ、内周面１ａと対応する作動室では圧縮作用が
始まる。

ローラ１４が回動してその長径部１６が第５図ｈに示す
ようにベーン２４Ａ，２４Ｂ間に移動され始めると、内
周面１ａと対応する作動室は再び２つの室Ｐｓ，Ｐｄに
区分され、室Ｐｓには第二吸入口２２から冷媒が吸入さ
れ、室Ｐｄ内に吸入されていた冷媒はロータ１４の外周
面１４ａにより圧縮されながら吐出口２６Ｂから吐出室
Ｄ２へと移送される。

そして、ローク１４の長径部１６が第５図ｈ〜ｊに示す
ように回転された後、同図ｋに示すようにベーン２４Ｂ
に移動されると室Ｐｄはなくなって圧縮は終了し、その
後も室Ｐｓ内には冷媒が吸入され、ロータ１４の長径部
１６及び第二吸入口２２がベーン２４Ｂを若干越えたと
き（第５図ｌ参照）、内周面１ａと対応する作動室内へ
の冷媒の吸入動作は停止され、この状態で吸入容積は最
大となる。

そして、ロータ１４が第５図ｌに示す状態からさらに回
転させると同作動室内で圧縮作用が始まる。

長径部１５がベーン２４Ａから離れた後は前述した作用
と全く同様にして冷媒の吸入圧縮が行なイっれる。

なお、前述した作用は内周面１ａと対応する１つの作動
室のみについて述べたが、内周面１ｂ，１ｃと対応する
残り２つの作動室についても内周面１ａと対応する作動
室の作用と全く同様であるから説明を省略するが、前記
実施例ではロータ１４が１回転する間に冷媒の吸入圧縮
を２回行なうことになり、従って第５図ｆに示すように
冷媒の吸入容積が最大となる作動室の体積の６倍分だけ
吸入圧縮されることになる。

ところで、圧縮行程開始時点においては下側に位置する
２つのベーン２４Ｂ．２４Ｃは自重によりベーン溝２３
Ｂ，２３Ｃ内に退避してロータ１４の外周面１４ａから
離間しており、従ってロータ１４が回転しても内周面１
ａ，Ｉｂと対応する２つの作動室は動作することはでき
ないが、ベーン２４Ａは自重によりロータ１４の外周面
１４ａと常時接触されており、第５図ａに示す状態から
ロータ１４が回転され同ロータ１４の長径部１６かベー
ン２４Ｃを越えると（第５図ｄ参照）内周面１ｃと対応
する作動室が圧縮加工され、同室内の圧縮冷媒は吐出口
２６Ａを介して吐出室Ｄ１へ圧入されて同室Ｄ１は高圧
となり、これにより通路３１を介して副吐出室Ｄ′へ圧
縮冷媒が供給されて同室Ｄ′か高圧となり、副吐出室Ｄ
′から通路３１を介して残り２つの吐出室Ｄ２，Ｄ３へ
圧縮冷媒が供給されて同室Ｄ２，Ｄ３が加圧される。

さらに同吐出室Ｄ２ ，Ｄ３の圧縮冷媒が通路３０を介
して前記ベーン溝２３Ｂ，２３Ｃ内へ圧入され、従って
始動後しばらくしてベーン２４Ｂ，２４Ｃ内端面に圧力
がかかり同ベーン２４Ｂ，２４Ｃはロータ１４の外周面
１４ａに接触されて内周面１ａ，１ｂと対応する作動室
は作動状態になるのである。

次に第２図を中心にハウジング内各部の潤滑作用につい
て説明する。

サブハウジング２と回転軸１０のシール部材１３は同サ
ブハウジング２内の副吸入室Ｓ′に吸入された冷媒に含
まれる油分によって潤滑され、側板８側のベアリング１
１はロータ１４内の吸入室Ｓの圧力がサブハウジング２
の副吸入室Ｓ′の圧力よりも若干低くなるために冷媒が
同ベアリング１１内を通過し、このときの冷媒中の油分
によって潤滑される。

又、両側板８，９とロータ１４の両端面１４ｂとの接触
面の潤滑はロータ１４の吸入室Ｓに吸入された冷媒中の
油分は同ロータ１４の回転による遠心力によって分離さ
れて吸入室Ｓの内周面１４ｃに供給され、この油分は内
周面１４ｃの両端部に設けた油溝２０へと移りこの油分
がシールリング１８に供給されることによって行なわれ
る。

特にロータ１４の長径部１５．１６側ほど回転周速度が
速くなって一層潤滑を必要とするのであるが、同長径部
１５．１６側ほど遠心力が犬となるために冷媒中から分
離された油が多く行きわたり、従ってロータ１４端面１
４ｂの場所による潤滑ムラがなくなる。

又、ロータ１４の端面はローク１４の圧縮行程中におい
ては作動室から吸入室Ｓへと冷媒が逆流するいわゆるブ
ローバイ現象（第４図矢印参照）によっても潤滑される
ので、最も潤滑を必要とするロータ１４の端面１４ｂは
より多くの潤滑油供給が行われ合理的である。

そして、前記ブローバイ現象は圧縮行程が進むほど作動
室内の圧力が上昇して激しくなるので、圧縮行程の最後
まで、作動室に面している長径部での潤滑がよくなり、
周速のより速い長径部の潤滑にとっては好都合である。

さらに、側板９側のベアリング１２の潤滑は、ロータ１
４が回転してその端面１４ｂが通路３３の開口端３３ａ
から離間して、同通路３３、小室３２によりロータ１４
の吸入室Ｓとハウジング内周面１ａと対応する作動室と
が連通されたとき、すなわち第５図ｂ ＝ ｅ及び同図
ｈ−ｋに示すように作動室に吸入動作を行なう室Ｐｓが
形成されて同室Ｐｓの圧力が吸入室Ｓの圧力よりも低く
なったとき、その圧力差によって吸入室Ｓ→ベアリング
１２→小室３２→通路３３→室Ｐｓへと流れる冷媒中の
油分によって行なわれる。

なお、前記通路３３は、圧縮行程が始まる前に、ロータ
１４の端面によって封鎖され、作動室から吸入室Ｓへ圧
縮冷媒が逆流することはない。

又、ロータ１４の長径部１５．１６外周面１５ａ，１６
ａは第３図に示すようにシリンダ室内周面Ｃａに対し可
及的に接近させかつ回転軸線０に対する形成角αに幅を
もたせてあるので、シール性が高くなる外、同箇所にシ
ール材を配設した場合には圧縮動作中作動室の室Ｐｄか
らＰｓにブローバイされる冷媒中の油分によって潤滑さ
れる。

さて、本発明第一実施例においてはハウジング１の真円
筒状のシリンダ室Ｃに内装したロータ１４には吸入室Ｓ
及び同室Ｓ内の冷媒を作動室に吸入するための第一、第
二吸入口２１．２２を設けたので、吸入室Ｓ内に吸入さ
れた冷媒によってロータ１４は均等に冷却されるととも
に、ロータ１４の第一、第二吸入口２１．２２から回転
されながらシリンダ室Ｃの内周面に吹付けられるように
して吸入される冷媒によってシリンダ室内周面Ｃａは均
等に冷却され、従ってロータ１４及びシリンダ室Ｃの場
所による温度差をなくして熱歪を防止することができる
。

又、この熱歪がなくなることからロータ１４とシリンダ
室Ｃとのシール性を向上させ、ひいては体積効率を高め
回転軸１０、ロータ１４等の焼付き事故を防ぐことがで
きる。

又、本発明第一実施例においてはロータ１４の回転によ
って冷媒にかかる遠心力の方向と、冷媒が第一、第二吸
入口２１．２２から作動室内へ送られる方向とが従来と
異なり一致するために、吸入室から作動室への流れが促
進され、体積効率を高め消費動力の節減を図ることもで
きる。

さらに、本発明第一実施例においてはロータ１４内に吸
入室Ｓを設けて同ロータ１４を軽量化したこと及び頂部
のべーン２４Ａを自重を利用してロータ１４に圧接させ
、残り２つのベーン２４Ｂ，２４Ｃは停止時にベーン溝
２３Ｂ，２３Ｃ内に退避するようにしたことにより、ロ
ータ起動時の負荷を軽減して静かにショックなく起動さ
せることができる。

加えて、本発明第一実施例においては冷媒をロータ１４
内を通すようにしたので、シリンダ室Ｃを形成する吸入
側の側板８側から冷媒をロー夕の吸入室Ｓに吸入すると
きに同冷媒の流れを利用して回転軸１０のシール部材１
３及びベアリング１１．１２に油分を供給して潤滑する
ことができる。

特にロータ１４端面１４ｂと側板８，９との間の潤滑は
ロータ１４の回転による遠心力を利用して冷媒中の油分
により、有効に行なうことができる。

又、前記第一実施例においてはロータ１４の外周に第一
、第二吸入口２１．２２を設けかつベーンを３枚とした
ので、同吸入口２１．２２から吸入室Ｓ内に冷媒が逆流
するのを防止することができ、この点からも体積効率を
高めることができる。

すなわち、従来は第１１図に示すように吸入口４４をハ
ウジング４５の固定位置に設けたので、ローク４６が回
転してその一方の長径部４６ａがベータ４７Ｂを越える
吸入動作完了時点（同図実線位置）から同ロータ４６の
他方の長径部４６ｂが前記吸入口４４を閉じて圧縮を開
始する（同図二点鎖線位置）までの間において作動室内
に吸入された冷媒が前記吸入口４４から一部逆流して体
積効率の低下をまねいていたが、本実施例ではこれを解
消できるのである。

又、前記第一実施例では第一、第二吸入口２１，２２を
ロータ１４の長径部１５．１６の直後に設けたが、この
ようにするものとすればロータ１４が回転されて長径部
１５，１６がベーン２４Ａ〜２４Ｃを通過した直後に形
成される室Ｐｓ内に効率よく冷媒を吸入することができ
るものとなる。

また吸入口は、回転方向前側の端が頂部の直後で、後側
の端は作動室が最大となったとき、丁度べ一ンによるシ
ール部を通過し終っているように開けられている。

そうするため吸入口は大きな穴を開けるかまたは周方向
に複数個並べるようにしており、ベーンによって完全に
閉塞されることはなく、従って吸入室から作動室への冷
媒の流れが断続的にならす、脈動が起きにくい。

次に本発明の第二実施例を第６，７図について説明する
。

この第二実施例は第７図に示すように吸入側のサブハウ
ジング２及び側板８と吐出側のサブハウジング３及び側
板９とを前記第一実施例とは逆に取付けるとともに、サ
ブハウジング３内においてジール部材１３を包囲するシ
ール室■を設けて口−タ１４端面１４ｂのシール溝１７
と前記シール室■とを細い通路３４により連通し、さら
にベーン溝２３Ａ内にはベーン２４Ａをローク１４側へ
附勢するバネ３５を挿入するとともに、ベーン溝２３Ａ
〜２３Ｃとサブハウジング３の副吐出室Ｄ’とをそれぞ
れ細い通路３６により連通し、ロータ１４端面１４ｂに
嵌合したシールリング１８及び吸入側のシール溝１７を
省略した点において前記第一実施例の構成と異なるが、
その外の構成は第一実施例と同様である。

従って、ベーン２４Ａが幅吐出室Ｄ’内の圧縮冷媒によ
る圧力以外にバネ３５によってロータ１４の外周面１４
ａに対し常時圧接されるので、ベーン２４Ａとローク１
４外周面１４ａとの間から低圧側ヘブローバイされる冷
媒の量を少なくしてより効果的に圧縮作業を行なうこと
ができるとともに、ベーン２４Ａの浮き上がりを防止し
て圧縮運転開始直後からハウジング内周面１ａと対応す
る作動室を確実に動作させることができるという特徴が
あるがその外の作用及び効果は前記第一実施例と同様で
ある。

なお、バネ３５はベーン２４Ｂ，２４Ｃへ取付けること
も二箇所以上に取付けることも可能である。

また吐出圧が発生するまでのシールを行えばよいため、
同バネのバネ力は小さなものでよい。

なお、本発明は前記第一、第二実施例に限定されるもの
ではなく次のような実施例で具体化することも可能であ
る。

（イ）ロータ１４の内周面１４ｃ両端に設けた油溝２０
を第８図ａに示すように斜状に切欠形成したり、同図ｂ
に示すようにシール溝１７にとどく斜状に形成したり、
その他図示しないがロータ端面１４ｂに油分が集中し易
い形状にすること。

又、この油溝２０のかわりにロータ１４を一体に鋳造す
るときに同ロータの内周面に外端ほど広くなるように形
成されるテーパ状の円周面（図示せず）をそのまま利用
すること。

（口）各吐出室Ｄ１〜Ｄ３内の逆止弁２７Ａ〜２７Ｃ、
ストツパ２９を第９図に示すように円弧状の板バネ３７
により押圧係止すること。

このようにものとすれば、逆止弁２７Ａ〜２７Ｃの脱着
が簡単に行なえるので保守点検及び修理上便利となる。

（ハ）第１０図ａに示すようにロータ１４を真円筒状に
形成してその外周面１４ａ一部をシリンダ室Ｃの内周面
Ｃａに気密的に対応させ、ロータ１４の吸入口２１、ベ
ーン２４Ａ及びシリンダ室Ｃの吐出口２６Ａをそれぞれ
１つずつ設けること。

このようにするものとすれば、構造及び製作が非常に簡
単となる。

なお、この別個ではローク１４の重心をその回転軸線０
に位置するものとする。

（ハ）第１０図ｂに示すようにロータ１４を角がまろや
かな三角筒状に形成して３つの長径部３８〜４０をシリ
ンダ室Ｃの内周面Ｃａに気密的に対応させるとともに、
各長径部３８〜４０の直後にそれぞれ第一〜第三吸入口
４１〜４３を設け、一方シリンダ室Ｃ内周面Ｃａには９
０度ごとに４つのベーン２４Ａ〜２４Ｄを設け、各ベー
ン２４Ａ〜２４Ｄの直後にそれぞれ吐出口２６Ａ〜２６
Ｄを設けること。

このようにするものとすれば、冷媒の圧縮体積を前記第
一、第二実施例よりも多くすることができる上に、ロー
タ１４及びシリンダ室Ｃの場所による熱歪を一層小さく
することができる。

又、ロータ１４の形状を四角筒状以上の多角筒状に形成
すること。

この場合には吸入口、吐出口及びベーンの個数をそれぞ
れ増加するのが望ましい。

（ホ）前記各実施例においてベーン２４Ａ〜２４Ｄの個
数を増減すること。

（ヘ）ロータ１４の吸入室Ｓへの冷媒の吸入れを同吸入
室の両端開口部から行なうようにすること。

（ト）第一実施例で述べたベアリング１２の潤滑方式を
シール部材１３の潤滑に応用すること、第二実施例で述
べたシール部材１３の潤滑方式をベアリング１２の潤滑
に応用すること、およびそれら潤滑方式のいつれかもし
くは両方を交互に上記潤滑箇所に応用すること。

（チ）本発明においてより集中的に、より効果的に潤滑
油を供給するため、オイルポンプおよびオイルリザーブ
を併設すること。

（リ）前記実施例では車輌空気調節用の冷媒ガスの圧縮
機として述べたが、これ以外に各種ガス等の気体や油等
の液体を圧縮すること。

以上詳述したように本発明はハウジング内に形成した円
筒状のシリンダ室側にはベーン及び吐出口を設け、同シ
リンダ室に内装したローク内には被圧縮流体の吸入室を
設け、同じくロータの外周には前記吸入室から作動室へ
被圧縮流体を吸入するための吸入口を設けたことにより
、冷媒等の被圧縮流体を効率よくスムーズに圧縮するこ
とができるとともに、ハウジング及びロークの場所によ
る温度差をなくして熱歪を防止しシール性を向上させる
ことができ、さらに流体の流れを利用してローク端面等
へ流体中の油分を供給して確実に潤滑を行なうことがで
きる効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第−実施例を示す縦断面図、第２図は
第１図のＸ−Ｘ線断面図、第３図はロータの長径部付近
の拡大断面図、第４図はローク端面伺近の拡大縦断面図
、第５図ａ−１はシリンダ室内のロークにより吸入圧縮
行程を示す動作説明図、第６図は本発明の第二実施例を
示す断面図、第７図は第６図のＹ−Ｙ線断面図、第８図
ａ，ｂはそれぞれロータ端面内側に設けた油溝の別例を
示す断面図、第９図は逆止弁の別の取付構造を示す断面
図、第１０図ａ＋ｂはそれぞれ本発明の別の実施例を示
す断面図、第１１図は従来の圧縮機の一例を示す断面図
である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ハウジング内に形成した円筒状のシリンダ室側には
   ベーン及び吐出口を設け、同シリンダ室に内装したロー
   タ内には被圧縮流体の吸入室を設け、同じくロー夕の外
   周には前記吸入室から作動室へ被圧縮流体を吸入するだ
   めの吸入口を設けたことを特徴とする圧縮機。 ２ ロータはシリンダ室内周面と気密的に対応する一対
   の長径部を有する楕円筒状に形状されたものである特許
   請求の範囲第１項記載の圧縮機。 ３ ロークはシリンダ室内周面と気密的に対応する３つ
   の長径部を有する三角筒状に形成されたものである特許
   請求の範囲第１項記載の圧縮機。 ４ ベーンはシリンダ室内周面に対しほぼ１２０度ごと
   に合計３箇所に設けられたものである特許請求の範囲第
   ２項記載の圧縮機。 ５ ベーンはシリンダ室内周面に対しほぼ９０度ごとに
   合計４箇所に設けられたものである特許請求の範囲第３
   項記載の圧縮機。 ６ ロータの吸入室への被圧縮流体の吸入はその少なく
   とも一方の端面から行なわれるようにした特許請求の範
   囲第１項記載の圧縮機。 ７ ロータの吸入室への被圧縮流体の吸入はロータ回転
   軸の入力側から行われるようにした特許請求の範囲第１
   項記載の圧縮機。 ８ ロー夕の吸入室への被圧縮流体の吸入はロータ回転
   軸の入力側と反対側から行われるようにした特許請求の
   範囲第１項記載の圧縮機。