JPS58130221A - 加工用熱延高張力鋼板の製造法 - Google Patents
加工用熱延高張力鋼板の製造法Info
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- JPS58130221A JPS58130221A JP1263882A JP1263882A JPS58130221A JP S58130221 A JPS58130221 A JP S58130221A JP 1263882 A JP1263882 A JP 1263882A JP 1263882 A JP1263882 A JP 1263882A JP S58130221 A JPS58130221 A JP S58130221A
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- steel
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、廉価で、かつ加工性のすぐれた熱延高張力
鋼板の製造方法に関するものである。
鋼板の製造方法に関するものである。
近年、省エネルギー・省資源という観点から、自動車業
界などにおいては、材料の軽量化をめざして、低廉で、
かつより加工性のすぐれた高強度熱延鋼板に対する要請
が急増している。
界などにおいては、材料の軽量化をめざして、低廉で、
かつより加工性のすぐれた高強度熱延鋼板に対する要請
が急増している。
従来、この種の、引張強さが６０ｋｇ／−以上の非調質
熱延鋼板としては、Ｔ１添加、またはＮｂ及びＶを複合
添加して強化したものが主として知られているが、この
ような鋼板は、高価な添加元素を必要とするのでコスト
が高くなることや、また加工性の点からも汎用性に欠け
、幅広い要望に応じられないものであった。
熱延鋼板としては、Ｔ１添加、またはＮｂ及びＶを複合
添加して強化したものが主として知られているが、この
ような鋼板は、高価な添加元素を必要とするのでコスト
が高くなることや、また加工性の点からも汎用性に欠け
、幅広い要望に応じられないものであった。
また、最近、熱延後に極低温巻取シをすることによって
低降伏比型熱延高張力鋼板を製造することが提案されて
いるが、このようにして得られる熱延高張力鋼板は加工
性に富んではいるが、低温変態生成物を生成するため、
多量のＭｎ等の合金元素の添加を必要とし、やはりコス
ト面から汎用性に欠け、幅広い利用がなされていないの
が現状である。
低降伏比型熱延高張力鋼板を製造することが提案されて
いるが、このようにして得られる熱延高張力鋼板は加工
性に富んではいるが、低温変態生成物を生成するため、
多量のＭｎ等の合金元素の添加を必要とし、やはりコス
ト面から汎用性に欠け、幅広い利用がなされていないの
が現状である。
本発明者等は、上述のような観点から、現行の熱間圧延
工程の格別な変更をともなうことなく、廉価で、しかも
加工性にすぐれた熱延高張力鋼板を提供すべく研究を重
ねた結果、Ｃ含有量が高めで、これに少量のＮｂまたは
Ｖ添加を行なった鋼を素材として、熱間圧延後、十分に
フェライトを析出させる短時間の保温または空冷処理を
含んだ特殊な強冷を行なうことにより、微細なフェライ
トと、微細に分散したパーライト組織を有する鋼板が得
られ、フェライト粒の微細化と、Ｎｂ炭化物またはＶ炭
化物の析出強化、及びパーライト粒の微細分散化効果に
より高い降伏点と引張り強さを有すると共に、伸び、特
に局部伸びが良好で、高強度で、かつすぐれた加工性を
も備えたものとなるということや、さらに、素材たる鋼
組成として、ｐ、Ｎ、及びＣａの１種以上を添加したも
のを使用すれば、その特性のさらに向上したものが得ら
れるという知見を得るに至ったのである。
工程の格別な変更をともなうことなく、廉価で、しかも
加工性にすぐれた熱延高張力鋼板を提供すべく研究を重
ねた結果、Ｃ含有量が高めで、これに少量のＮｂまたは
Ｖ添加を行なった鋼を素材として、熱間圧延後、十分に
フェライトを析出させる短時間の保温または空冷処理を
含んだ特殊な強冷を行なうことにより、微細なフェライ
トと、微細に分散したパーライト組織を有する鋼板が得
られ、フェライト粒の微細化と、Ｎｂ炭化物またはＶ炭
化物の析出強化、及びパーライト粒の微細分散化効果に
より高い降伏点と引張り強さを有すると共に、伸び、特
に局部伸びが良好で、高強度で、かつすぐれた加工性を
も備えたものとなるということや、さらに、素材たる鋼
組成として、ｐ、Ｎ、及びＣａの１種以上を添加したも
のを使用すれば、その特性のさらに向上したものが得ら
れるという知見を得るに至ったのである。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
もので、 Ｃ：０．１２〜０２５％（以下チは重量％とする）Ｓｉ
：０．５％以下、 １４ｎ ： １．２％以下、 Ｓ、’０．Ｏ１５チ以下、 ５ｏｌ−ＡＱ 二 Ｏ，００５〜 ０． １ ０
％ 、を含有するとともに、 Ｎｂ：０．０４チ以下、 Ｖ：Ｏ，Ｏ’ｉ’％以下、 の１種以上を含むか、あるいはさらに、Ｐ：０．１０％
以下、 Ｎ：０．０３００チ以下、 Ｃａ：０．０１０％以下、 のうちの１種以上を含有し、 Ｆｅ及び不可避不純物：残り、 からなる組成を有する鋼を熱間圧延し、該熱間圧延をＡ
ｒ３点〜（Ａｒ３点＋５０℃）の温度範囲で終了した後
、２０℃／ｓｅｅ以上の冷却速度でＡｒ３点〜Ａｒ１点
の温度域まで急冷し、この状態で２〜３０秒間保持する
かまたは空冷するかした後、再び２０℃／就以上の冷却
速度で５５０℃〜Ｍｓ点の温度域まで急冷してから巻取
ることによって、微細−なフェライトとパーライトの混
合した組織を有し、加工性にすぐれるとともに、引張り
強さが６０ｋｇ／−以上の熱延高張力鋼板を得るように
したことに特徴を有するものである。
もので、 Ｃ：０．１２〜０２５％（以下チは重量％とする）Ｓｉ
：０．５％以下、 １４ｎ ： １．２％以下、 Ｓ、’０．Ｏ１５チ以下、 ５ｏｌ−ＡＱ 二 Ｏ，００５〜 ０． １ ０
％ 、を含有するとともに、 Ｎｂ：０．０４チ以下、 Ｖ：Ｏ，Ｏ’ｉ’％以下、 の１種以上を含むか、あるいはさらに、Ｐ：０．１０％
以下、 Ｎ：０．０３００チ以下、 Ｃａ：０．０１０％以下、 のうちの１種以上を含有し、 Ｆｅ及び不可避不純物：残り、 からなる組成を有する鋼を熱間圧延し、該熱間圧延をＡ
ｒ３点〜（Ａｒ３点＋５０℃）の温度範囲で終了した後
、２０℃／ｓｅｅ以上の冷却速度でＡｒ３点〜Ａｒ１点
の温度域まで急冷し、この状態で２〜３０秒間保持する
かまたは空冷するかした後、再び２０℃／就以上の冷却
速度で５５０℃〜Ｍｓ点の温度域まで急冷してから巻取
ることによって、微細−なフェライトとパーライトの混
合した組織を有し、加工性にすぐれるとともに、引張り
強さが６０ｋｇ／−以上の熱延高張力鋼板を得るように
したことに特徴を有するものである。
ついで、この発明の加工用熱延高張力鋼板の製進法にお
いて、素材鋼の成分たるＣ、Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｓ 。
いて、素材鋼の成分たるＣ、Ｓｉ、 Ｍｎ、 Ｓ 。
ｓｏｔ、ＡＪ Ｎｂ、 Ｖ 、 Ｐ 、 Ｎ 、及
びＣａの成分組成範囲。
びＣａの成分組成範囲。
さらには圧延条件、並びに冷却条件を上述のように限定
した理由を説明する。
した理由を説明する。
（ａｌ Ｃ
Ｃ成分には、鋼を強化する作用があ’） 、６０’に９
／ｎａ以上の引張９強さを有する高張力鋼板を得るため
には０１２％以上の含有量が必要であるが、一方、０．
２５％を越えて含有せしめると、自動車用高張力鋼板と
して必須の点溶接性が劣化するようになることから、そ
の含有量を０．１２〜０．２５％と限定した。
／ｎａ以上の引張９強さを有する高張力鋼板を得るため
には０１２％以上の含有量が必要であるが、一方、０．
２５％を越えて含有せしめると、自動車用高張力鋼板と
して必須の点溶接性が劣化するようになることから、そ
の含有量を０．１２〜０．２５％と限定した。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉ成分には、固溶体硬化によって鋼を強化する作用が
あり、延性のすぐれた高張力鋼を得るために好ましい元
素であるが、その含有量が０，５０％を越えると、鋼板
の表面性状が、いわゆる島状スケールの発生によシ劣化
するようになることから、その含有量を０５チ以下と限
定した。
あり、延性のすぐれた高張力鋼を得るために好ましい元
素であるが、その含有量が０，５０％を越えると、鋼板
の表面性状が、いわゆる島状スケールの発生によシ劣化
するようになることから、その含有量を０５チ以下と限
定した。
（ｄ） Ｓ
Ｓ成分は、Ｍｎと結合してＭｎＳを生成し、加工性を劣
化させるので可及的に少ない方が望ましいが、その含有
量がＯ，Ｏｌ ５％以下であれば所望の加工性を確保で
きることから、その含有量を０．０１５％と限定した。
化させるので可及的に少ない方が望ましいが、その含有
量がＯ，Ｏｌ ５％以下であれば所望の加工性を確保で
きることから、その含有量を０．０１５％と限定した。
（ｅ） ｓｏＬ、Ａｌ
５ｏｔ、Ａｌは脱酸剤として有効なものであるが、その
含有量がＯ，ＯＯ５％未満では脱酸の効果が期待できな
く々す、一方、０．１０％を越えて含有させても脱酸の
効果が飽和してしまってそれ以上の向上が期待できなく
なることから、その含有量を０００５〜０．１０％と限
定した。
含有量がＯ，ＯＯ５％未満では脱酸の効果が期待できな
く々す、一方、０．１０％を越えて含有させても脱酸の
効果が飽和してしまってそれ以上の向上が期待できなく
なることから、その含有量を０００５〜０．１０％と限
定した。
（ｆ） Ｎｂ、 Ｖ
Ｎｂ及びＶ成分は、ともに析出硬化によって鋼を強化す
るという点で均等な作用を有するものであシ、少量の添
加で高強度を得るのに有効な成分であるが、多量の添加
は溶接部や母材の靭性を劣化するようになるうえ、Ｎｂ
の０．０４％を越えた添加。
るという点で均等な作用を有するものであシ、少量の添
加で高強度を得るのに有効な成分であるが、多量の添加
は溶接部や母材の靭性を劣化するようになるうえ、Ｎｂ
の０．０４％を越えた添加。
あるいはＶの０．０７％を越えた添加によっても前記効
果にそれ以上の向上が認められないことから、Ｎいの含
有量を００４％以下、及びＶの含有量を００７係以下と
限定した。
果にそれ以上の向上が認められないことから、Ｎいの含
有量を００４％以下、及びＶの含有量を００７係以下と
限定した。
（ｇ） Ｐ
Ｐ成分は、廉価に鋼を固溶強化させる作用を有しており
、特に強度向上のために必要がある場合には積極的に添
加するものであるが、その含有量が０．１０％を越える
と結晶粒界の脆化を生ずるようになることから、その含
有量を０１０％以下と限定した。そして、鋼の熱間圧延
後、５５０℃以下で巻取る場合には、Ｐによる粒界脆化
も少ないので、Ｐによる固溶強化の利点が十分に活用で
き、このようなことからもＰの積極的添加は好ましいも
のである。
、特に強度向上のために必要がある場合には積極的に添
加するものであるが、その含有量が０．１０％を越える
と結晶粒界の脆化を生ずるようになることから、その含
有量を０１０％以下と限定した。そして、鋼の熱間圧延
後、５５０℃以下で巻取る場合には、Ｐによる粒界脆化
も少ないので、Ｐによる固溶強化の利点が十分に活用で
き、このようなことからもＰの積極的添加は好ましいも
のである。
（ｈ） Ｎ
Ｎ成分にも、５５０℃以下の低温巻取シの場合にはＡＮ
Ｎの析出が抑制されるので、固溶Ｎとなって鋼を固溶強
化する作用が存在するが、０．０３００％を越えて含有
させると、鋳込時にフクレを生じ、加工性を劣化させる
ようになることから、その含（ｉ） Ｃａ Ｃａ成分には、介在物の形状調整作用により加工性を向
上させる作用がある。しかしながら、その含有量が００
１Ｏ％を越えると、鋼中の介在物量が多くなり、逆に加
工性を劣化させるようになることから、その含有量を０
．０１０ ％と限定した。
Ｎの析出が抑制されるので、固溶Ｎとなって鋼を固溶強
化する作用が存在するが、０．０３００％を越えて含有
させると、鋳込時にフクレを生じ、加工性を劣化させる
ようになることから、その含（ｉ） Ｃａ Ｃａ成分には、介在物の形状調整作用により加工性を向
上させる作用がある。しかしながら、その含有量が００
１Ｏ％を越えると、鋼中の介在物量が多くなり、逆に加
工性を劣化させるようになることから、その含有量を０
．０１０ ％と限定した。
（ｊ） 圧延条件
熱間圧延は、通常のスラブ加熱炉による加熱後圧延して
もよく、また分塊圧延材をそのまま直接圧延してもよい
ものであり、さらにその圧延開始温度に特に制限はない
が、最終仕上温度をＡｒｇ点〜（Ａｒ３点＋５０℃）の
範囲とする必要がある。
もよく、また分塊圧延材をそのまま直接圧延してもよい
ものであり、さらにその圧延開始温度に特に制限はない
が、最終仕上温度をＡｒｇ点〜（Ａｒ３点＋５０℃）の
範囲とする必要がある。
なぜなら、最終仕上温度がＡｒ３点より低くなると、フ
ェライト域での圧延を含むこととなり、初析フェライト
が加工されるために降伏点が著しく高くなり、また加工
性の劣化をもたらす。一方、最終仕上温度をＡｒＢ＋５
０℃よりも高い温度にすると、オーステナイト粒が粗大
化してしまい、その後急冷しても微細なフェライト組織
が得られなト変態が促進されるようになるため所望の組
織が得られない。
ェライト域での圧延を含むこととなり、初析フェライト
が加工されるために降伏点が著しく高くなり、また加工
性の劣化をもたらす。一方、最終仕上温度をＡｒＢ＋５
０℃よりも高い温度にすると、オーステナイト粒が粗大
化してしまい、その後急冷しても微細なフェライト組織
が得られなト変態が促進されるようになるため所望の組
織が得られない。
（１（）冷却条件
熱間圧延終了後、その終了温度であるＡｒｇ点〜（Ａｒ
３点＋５０℃）の温度域から２０℃／就以上の冷却速度
で、まずＡｒｇ点〜Ａｒ１点の温度域まで冷却する理由
は、冷却速度が２０℃／ｓｅｃ未満であると徐冷となる
ために初析フェライトの結晶粒成長を抑制することがで
きず、微細なフェライトを得るためには２０℃／就以上
の冷却速度でそのまま所定の巻取温度まで単調冷却する
と、フェライトの生成が抑制されて、いわゆるベイナイ
ト組織と々ることがら、一旦、Ａｒｇ点〜Ａｒ、点の温
度域、好ましくはフェライト変態ノーズ域にて２〜３０
秒間保持するか、空冷するかの処理を行なって所期の微
細なフェライトを十分生成せしめる過程が必要なのであ
る。Ａｒｇ点〜Ａｒ１点の温度域に保持するか、この温
度域を空冷する時間は２〜３０秒であるが、その時間が
２秒未満の場合にはフェライトの析出が不充分であシ、
一方３０秒を越えた場合にはフェライト変態が十分に起
り、Ａｒ３〜Ａｒ１域にて空冷または保持する効果、並
びに７Ｊ［ｌ工性や強度が低下するようになることと、
通板時間が長くなることから、その時間を２〜３０秒と
限定したものである。
３点＋５０℃）の温度域から２０℃／就以上の冷却速度
で、まずＡｒｇ点〜Ａｒ１点の温度域まで冷却する理由
は、冷却速度が２０℃／ｓｅｃ未満であると徐冷となる
ために初析フェライトの結晶粒成長を抑制することがで
きず、微細なフェライトを得るためには２０℃／就以上
の冷却速度でそのまま所定の巻取温度まで単調冷却する
と、フェライトの生成が抑制されて、いわゆるベイナイ
ト組織と々ることがら、一旦、Ａｒｇ点〜Ａｒ、点の温
度域、好ましくはフェライト変態ノーズ域にて２〜３０
秒間保持するか、空冷するかの処理を行なって所期の微
細なフェライトを十分生成せしめる過程が必要なのであ
る。Ａｒｇ点〜Ａｒ１点の温度域に保持するか、この温
度域を空冷する時間は２〜３０秒であるが、その時間が
２秒未満の場合にはフェライトの析出が不充分であシ、
一方３０秒を越えた場合にはフェライト変態が十分に起
り、Ａｒ３〜Ａｒ１域にて空冷または保持する効果、並
びに７Ｊ［ｌ工性や強度が低下するようになることと、
通板時間が長くなることから、その時間を２〜３０秒と
限定したものである。
つぎに、ＡｒＢ点〜Ａｒ１点の温度域から巻取温度たる
５５０℃〜Ｍｓ点の温度域までの冷却速度を２０℃／ｓ
ｅｅ ＪＪ上としたのは、パーライトを微細に分散させ
るためであり、パーライトの微細分散化により所望する
加工性が向上するからであるが、その冷却速度が２０℃
／ｓｅｃ未満では所望の効果が得られないのである。
５５０℃〜Ｍｓ点の温度域までの冷却速度を２０℃／ｓ
ｅｅ ＪＪ上としたのは、パーライトを微細に分散させ
るためであり、パーライトの微細分散化により所望する
加工性が向上するからであるが、その冷却速度が２０℃
／ｓｅｃ未満では所望の効果が得られないのである。
また、巻取温度を５５０℃〜Ｍｓ点としたのは、その温
度が５５０℃を越えるとＡＱＮが析出して、固溶Ｎによ
る強化が期待できなくなり、一方、Ｍｓ点未満の温度で
巻取ると、いわゆるＤｕａｔＰｈａｓｅ鋼となってしま
って、降伏点が低くなりすぎ、その用途が限定されてし
まうからである。さらに、巻取温度を５５０℃以下にす
ることによシ、Ｐの粒界偏析による脆化を防止すること
ができ、Ｐを多量に添加できることからも、巻取温度を
５５０℃以下にすることが有利である。
度が５５０℃を越えるとＡＱＮが析出して、固溶Ｎによ
る強化が期待できなくなり、一方、Ｍｓ点未満の温度で
巻取ると、いわゆるＤｕａｔＰｈａｓｅ鋼となってしま
って、降伏点が低くなりすぎ、その用途が限定されてし
まうからである。さらに、巻取温度を５５０℃以下にす
ることによシ、Ｐの粒界偏析による脆化を防止すること
ができ、Ｐを多量に添加できることからも、巻取温度を
５５０℃以下にすることが有利である。
ついで、この発明を実施例により比較例を対比しながら
説明する。
説明する。
実施例
まず、第１表に示される成分組成を有する鋼をそれぞれ
転炉で溶製した後、連続鋳造にてスラブとし、ついでこ
れを１２２０℃に均熱した状態で、同じく第１表に示し
た圧延条件及び冷却条件にて３、０ 、、厚のコイルに
熱間圧延した。なお、第１表に示した化学成分組成の残
部がＦｅ及び不可避不純物であるのはいうまでもない。
転炉で溶製した後、連続鋳造にてスラブとし、ついでこ
れを１２２０℃に均熱した状態で、同じく第１表に示し
た圧延条件及び冷却条件にて３、０ 、、厚のコイルに
熱間圧延した。なお、第１表に示した化学成分組成の残
部がＦｅ及び不可避不純物であるのはいうまでもない。
このようにして、本発明の方法で製造した鋼板（以下本
発明鋼板という）６〜１０と、比較法にて製造した鋼板
（以下比較鋼板という）１〜５をそれぞれ製造した。
発明鋼板という）６〜１０と、比較法にて製造した鋼板
（以下比較鋼板という）１〜５をそれぞれ製造した。
なお、比較鋼板１〜５は、熱間圧延時の圧延条件１、冷
却条件、及び鋼の組成成分のいずれかの条件（第１表に
おいて※印にて示したもの）を、本発明の方法の範囲か
ら外して製造したものである。
却条件、及び鋼の組成成分のいずれかの条件（第１表に
おいて※印にて示したもの）を、本発明の方法の範囲か
ら外して製造したものである。
このようにして得られたそれぞれの鋼板に対して、その
機械的性質を測定した結果も、併せて第１表に示した。
機械的性質を測定した結果も、併せて第１表に示した。
なお、第１表において、「第１冷却速度」は圧延終了温
度からＡｒ３点〜Ａｒ１点の温度域までの冷却速度、「
保持温度」はＡｒＢ点〜Ａｒ１点の温度域での保持温度
（空冷）、「保持時間」はＡｒＢ点〜、Ａ ｒ ０点の
温度域での保持時間、「第２冷却速度」はＡｒ３点〜Ａ
ｒ１点の温度域から巻取温度までの冷却速度をそれぞれ
示す。
度からＡｒ３点〜Ａｒ１点の温度域までの冷却速度、「
保持温度」はＡｒＢ点〜Ａｒ１点の温度域での保持温度
（空冷）、「保持時間」はＡｒＢ点〜、Ａ ｒ ０点の
温度域での保持時間、「第２冷却速度」はＡｒ３点〜Ａ
ｒ１点の温度域から巻取温度までの冷却速度をそれぞれ
示す。
第１表に示した結果からも、本発明鋼板６〜１０は、例
えば比較鋼板ｌのように高価な添加元素を含有すること
なく、高い強度と、すぐれた加工性とを兼ね備えている
ことが明らかであり、自動車用高張力鋼板等としての良
好な特性を備えていることがわかる。
えば比較鋼板ｌのように高価な添加元素を含有すること
なく、高い強度と、すぐれた加工性とを兼ね備えている
ことが明らかであり、自動車用高張力鋼板等としての良
好な特性を備えていることがわかる。
上述のように、この発明によれば、現行の熱間圧延工程
の格別な変更を加えることなく、しかも高価な素材を使
用することもなく、加工性にすぐれた熱延高張力鋼板を
コスト安く製造することができるなど、工業上有用な効
果がもたらされるのである。
の格別な変更を加えることなく、しかも高価な素材を使
用することもなく、加工性にすぐれた熱延高張力鋼板を
コスト安く製造することができるなど、工業上有用な効
果がもたらされるのである。
出願人 住友金属工業株式会社
代理人 富 １） 和 夫
Claims (2)
- （１） Ｃ： ０．１２〜０．２５％、Ｓｉ：０．５
チ以下、 Ｍｎ：１．２％以下、 Ｓ：０．０１５％以下、 ｓｏ！、、ＡＩｌ： ０．００５〜０．１０％、を含有
するとともに、 Ｎｂ：０．０４％以下、 Ｖ：０．０７％以下、 の１種以上を含み、 Ｆｅ及び不可避不純物：残シ、 （以上重量％）からなる組成を有する鋼を熱間圧延し、
該熱間圧延をＡｒＢ点〜（Ａｒ３点＋５０℃）の温度範
囲で終了した後、２０℃／就以上の冷却速度でＡｒ３〜
Ａｒ１点の温度域まで急冷し、この状態で２〜３０秒間
保持するかまたは空冷するかした後、再び２０℃／ｓｅ
ｃ以上の冷却速度で５５０℃〜Ｍｓ点の温度域まで急冷
してから巻取ることによって、微細なフェライト・パー
ライト組織とすることを特徴とする加工用熱延高張力鋼
板の製造方法。 - （２） Ｃ： ０．１２〜０．２５％、Ｓｉ：０．５
％以下、 Ｍｎ：１．２％以下、 Ｓ：Ｏ，Ｏ１５チ以下、 ｓｏｔｏＭｌ ：０．００５〜０．１０％、を含有する
とともに、 Ｎｂ：０１０４％以下、 Ｖ：０．０７％以下、 の１種以上を含み、さらに、 Ｐ：０．１０％以下、 Ｎ：０．０３００％以下、 Ｃａ：０．０１０％以下、 のうちの１種以上を含有し、 Ｆｅ及び不可避不純物：残り、 （以上重量係）からなる組成を有する鋼を熱間圧延し、
該熱間圧延をＡｒ３点〜（Ａｒ３点＋５０℃）の温度範
囲で終了した後、２０℃／ｓｅｅ以上の冷却速度でＡｒ
３〜Ａｒ１点の温度域まで急冷し、この状態で２〜３０
秒間保持するかまたは空冷するかした後、再び２０℃／
ｓｅｅ以上の冷却速度で５５０℃〜Ｍｓ点の温度域まで
急冷してから巻取ることによって、微細なフェライト・
パーライト組織とすることを特徴とする加工用熱延高張
力鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1263882A JPS58130221A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1263882A JPS58130221A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58130221A true JPS58130221A (ja) | 1983-08-03 |
Family
ID=11810908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1263882A Pending JPS58130221A (ja) | 1982-01-29 | 1982-01-29 | 加工用熱延高張力鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58130221A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6039119A (ja) * | 1983-08-11 | 1985-02-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延高張力鋼板の製造法 |
| JPS63145745A (ja) * | 1986-12-09 | 1988-06-17 | Kawasaki Steel Corp | 強度、延性、靭性及び疲労特性に優れた熱延高張力鋼板の製造方法 |
-
1982
- 1982-01-29 JP JP1263882A patent/JPS58130221A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6039119A (ja) * | 1983-08-11 | 1985-02-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延高張力鋼板の製造法 |
| JPH0123525B2 (ja) * | 1983-08-11 | 1989-05-02 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS63145745A (ja) * | 1986-12-09 | 1988-06-17 | Kawasaki Steel Corp | 強度、延性、靭性及び疲労特性に優れた熱延高張力鋼板の製造方法 |
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