JPS58125396A - オ−ステナイト系溶接構造物 - Google Patents
オ−ステナイト系溶接構造物Info
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- JPS58125396A JPS58125396A JP57007548A JP754882A JPS58125396A JP S58125396 A JPS58125396 A JP S58125396A JP 57007548 A JP57007548 A JP 57007548A JP 754882 A JP754882 A JP 754882A JP S58125396 A JPS58125396 A JP S58125396A
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- Japan
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- weld metal
- austenitic
- alloy
- structural
- welded structure
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
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- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12771—Transition metal-base component
- Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
- Y10T428/12951—Fe-base component
- Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
- Y10T428/12979—Containing more than 10% nonferrous elements [e.g., high alloy, stainless]
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はオーステナイト系溶接構造物に係〕、特に化学
プラント、火力、原子カプラント、ゼイラー等における
高温部位に好適使用される高温延性・高温強度及び疲労
寿命に優れたオーステナイト系溶接構造物に関する。
プラント、火力、原子カプラント、ゼイラー等における
高温部位に好適使用される高温延性・高温強度及び疲労
寿命に優れたオーステナイト系溶接構造物に関する。
従来、クリープの起こりやす匹高温領域で使用される部
位にはオーステナイトステンレス鋼中耐熱合金鋼が使用
されてお）、特に５ｏｏｃ以上と温度が高くなる部位に
は、クリープ破断強度が優れ”ｃｈｂＮＣＦ鋼（（ＬＯ
８％Ｃ−２０％Ｃｒ−３２％Ｎｉ−α３％Ｔｉ−α３％
Ａｔ）を構造用鋼として使用する場合がある。化学プラ
ントや発電プラントの製作には＊＊構造を用いる場合が
多い。
位にはオーステナイトステンレス鋼中耐熱合金鋼が使用
されてお）、特に５ｏｏｃ以上と温度が高くなる部位に
は、クリープ破断強度が優れ”ｃｈｂＮＣＦ鋼（（ＬＯ
８％Ｃ−２０％Ｃｒ−３２％Ｎｉ−α３％Ｔｉ−α３％
Ａｔ）を構造用鋼として使用する場合がある。化学プラ
ントや発電プラントの製作には＊＊構造を用いる場合が
多い。
この場合、ＮＣＦ＃ｔｊｌ！ｖ％た溶接構造物の製作に
は、インコロイ１３８（！８％Ｃｒ−３８％Ｎ１−４％
Ｍｏ−１％Ｗ−残Ｐｅ）やインコネル１８２（１５％Ｃ
ｒ−αＳ％’ｌ’ｉ−２％Ｎｂ−７％Ｍｆｉ−８％Ｆｅ
−残Ｎｌ）、インクネル１１２ （２０％Ｃｒ−８％Ｍ
ｎ −Ｌ Ｓ％Ｎｂ＋Ｔａ−７％ｙ・−残Ｎｌ）また
はインコウエルド人（ｌｊ％Ｃｒ−２％Ｎｂ−ＬＳ％Ｍ
ｏ−８％Ｆ・−残Ｎ１）などの溶接棒が使用されている
。しかしながら、これら溶接棒によ）製作耀れ九溶接金
属は、高温和於る延性が乏しく、且つ高温使用中の鑑識
変化による脆化が著しい欠点がある。ｔたこれら溶接金
属と構造用鋼ＮＣＦの成分の差にもとづく熱膨張率の差
が大きいため、溶ＩＩ！藝境界にて熱応力が大きく作用
し割れ発生の原因となる。
は、インコロイ１３８（！８％Ｃｒ−３８％Ｎ１−４％
Ｍｏ−１％Ｗ−残Ｐｅ）やインコネル１８２（１５％Ｃ
ｒ−αＳ％’ｌ’ｉ−２％Ｎｂ−７％Ｍｆｉ−８％Ｆｅ
−残Ｎｌ）、インクネル１１２ （２０％Ｃｒ−８％Ｍ
ｎ −Ｌ Ｓ％Ｎｂ＋Ｔａ−７％ｙ・−残Ｎｌ）また
はインコウエルド人（ｌｊ％Ｃｒ−２％Ｎｂ−ＬＳ％Ｍ
ｏ−８％Ｆ・−残Ｎ１）などの溶接棒が使用されている
。しかしながら、これら溶接棒によ）製作耀れ九溶接金
属は、高温和於る延性が乏しく、且つ高温使用中の鑑識
変化による脆化が著しい欠点がある。ｔたこれら溶接金
属と構造用鋼ＮＣＦの成分の差にもとづく熱膨張率の差
が大きいため、溶ＩＩ！藝境界にて熱応力が大きく作用
し割れ発生の原因となる。
ζＯような熱応力による割れの発生を回避するために構
造用鋼ＮＣＦと熱膨強率が同一、すなわち同一組成の溶
接棒を用いて％溶接構造物とすることも試みられている
。しかしこれらの溶接構造物ではＦｌ及びｈｔｔ含む九
め、ξれらの金属の酸化物が形成されて溶融金属ｔ）Ｒ
動性を悪くし、溶接欠陥を生じ中すく、一方ＴＬやムｔ
を除くと高温における強度が低下する欠点がある。
造用鋼ＮＣＦと熱膨強率が同一、すなわち同一組成の溶
接棒を用いて％溶接構造物とすることも試みられている
。しかしこれらの溶接構造物ではＦｌ及びｈｔｔ含む九
め、ξれらの金属の酸化物が形成されて溶融金属ｔ）Ｒ
動性を悪くし、溶接欠陥を生じ中すく、一方ＴＬやムｔ
を除くと高温における強度が低下する欠点がある。
零＊＠ＯｒＡ的は、高温ＫＴｈいて優れたクリープ破晴
延性及び強度を有し、且つ高一応力発生を防止し得るオ
ーステナイト系溶接構造物を提供するととにある。
延性及び強度を有し、且つ高一応力発生を防止し得るオ
ーステナイト系溶接構造物を提供するととにある。
本発明者らは、ＮＣＰ鋼がＡｊとＴＩＫで強化させた構
造用合金であり、この構造用合金と熱膨強率を同一とす
る溶接棒を用いると、ＴＩ及びＡＡの存在による欠陥が
生じることから、構造用合金と溶接金属との熱膨強率を
ほぼ同一とする丸めＫＡｔｔ除去するとと％ＫＡｊの代
りＫＭ６によ〕強化し、且つ高温延性を得る九めＫＮｂ
會九はＮｂ及びＴＩを所定量添加したｔのである。
造用合金であり、この構造用合金と熱膨強率を同一とす
る溶接棒を用いると、ＴＩ及びＡＡの存在による欠陥が
生じることから、構造用合金と溶接金属との熱膨強率を
ほぼ同一とする丸めＫＡｔｔ除去するとと％ＫＡｊの代
りＫＭ６によ〕強化し、且つ高温延性を得る九めＫＮｂ
會九はＮｂ及びＴＩを所定量添加したｔのである。
本発明によれば、重量比で、Ｎｌ ：３２〜３８％、Ｃ
ｒ：２１〜２５％、Ｍｏ：１０〜１４％、Ｎｂ：α１〜
１％を含有するオーステナイト構造用合金、まえは上記
成分の他ＫＴｌ及び／１またはＺｒ：０．１〜α５％を
含有するオーステナイト構造用合金と、重量比でＣ：ａ
０２〜α０８％、８１：α１〜Ｌ５％、Ｍｆｉ：２〜３
％、Ｎｉ：３２〜３８％、Ｃｒ ： ２１〜２５％、Ｍ
ｅ ： ＬＯ〜１．６％、Ｎｂ：（Ｌｌ 〜ＬＯ％、残
１１Ｆ＠及び不可避不純物からなるＳ接金属、ｔたは重
量比でＣ：α０２〜Ｇ、０８％、Ｓｌ：α１〜Ｌ！ｉ％
、Ｍａｌ：２〜３％、Ｎ１：３２〜８８％、Ｃｒ：２１
〜２５％、ＭＯ： ＬＯ＝１６％、Ｎｂ：０゜１〜１．
０％、Ｔｌ：α１〜α５％、残１ｉｒｅ及び不可避不純
物からなる溶接金属とで構ｊｌＥされたオーステナイト
系ｓｍ構造物が提供される。
ｒ：２１〜２５％、Ｍｏ：１０〜１４％、Ｎｂ：α１〜
１％を含有するオーステナイト構造用合金、まえは上記
成分の他ＫＴｌ及び／１またはＺｒ：０．１〜α５％を
含有するオーステナイト構造用合金と、重量比でＣ：ａ
０２〜α０８％、８１：α１〜Ｌ５％、Ｍｆｉ：２〜３
％、Ｎｉ：３２〜３８％、Ｃｒ ： ２１〜２５％、Ｍ
ｅ ： ＬＯ〜１．６％、Ｎｂ：（Ｌｌ 〜ＬＯ％、残
１１Ｆ＠及び不可避不純物からなるＳ接金属、ｔたは重
量比でＣ：α０２〜Ｇ、０８％、Ｓｌ：α１〜Ｌ！ｉ％
、Ｍａｌ：２〜３％、Ｎ１：３２〜８８％、Ｃｒ：２１
〜２５％、ＭＯ： ＬＯ＝１６％、Ｎｂ：０゜１〜１．
０％、Ｔｌ：α１〜α５％、残１ｉｒｅ及び不可避不純
物からなる溶接金属とで構ｊｌＥされたオーステナイト
系ｓｍ構造物が提供される。
本発明において、Ｎ１及びＯｒはオーステナイト鑑識を
作９、耐酸化性及び高温強度を得るために必要でろ為、
特ＫＮｉ量が低−と含有するＭＯ。
作９、耐酸化性及び高温強度を得るために必要でろ為、
特ＫＮｉ量が低−と含有するＭＯ。
Ｎｂ及びＴｉ＋Ｚｒ存在のえめに高温で長時間使用され
る間にシダマ相を析出してもろくなり、またＮ１量が多
すぎると柱状晶が粗大虻な〕高温割れが発生し中すい、
従って構造用合金及び溶接金属ともＫＮｌ量は３２〜３
８％が必要である。ただしボイツヤＢＷＲ等では構造用
鋼でＦｉＮｉ量は３ｓ％と上限とする規格があ為ので、
ゼイラ、ＢＷＲ等では構造用合金のＮ１葺は３２〜３５
％とするのが望ましい、Ｃｒは所期Ｏ酸化性を付与する
ためには２１〜２ｓ％で充分である。
る間にシダマ相を析出してもろくなり、またＮ１量が多
すぎると柱状晶が粗大虻な〕高温割れが発生し中すい、
従って構造用合金及び溶接金属ともＫＮｌ量は３２〜３
８％が必要である。ただしボイツヤＢＷＲ等では構造用
鋼でＦｉＮｉ量は３ｓ％と上限とする規格があ為ので、
ゼイラ、ＢＷＲ等では構造用合金のＮ１葺は３２〜３５
％とするのが望ましい、Ｃｒは所期Ｏ酸化性を付与する
ためには２１〜２ｓ％で充分である。
Ｍ・はオーステナイトマトリックスを強化し、一部は炭
化物として析出するので高温強度を向上させ、又結晶粒
界を強化させるがＭｏが多すぎると加工性及び耐酸化性
を低下し、シグマ相が析出しやすくなるのでＬＯ〜１６
％とする。
化物として析出するので高温強度を向上させ、又結晶粒
界を強化させるがＭｏが多すぎると加工性及び耐酸化性
を低下し、シグマ相が析出しやすくなるのでＬＯ〜１６
％とする。
Ｎｂは炭化物を析出し、高温強ｌｌ！を上げるとともに
、溶接酸素量を少なくし高温延性を向上させる。十分な
強度と延性を得るためにはＮｂ量はα１〜１．０％とす
る。
、溶接酸素量を少なくし高温延性を向上させる。十分な
強度と延性を得るためにはＮｂ量はα１〜１．０％とす
る。
上記のようｔＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＮｂＯ各添加量は構
造用合金及び溶接金属と−に同じである。
造用合金及び溶接金属と−に同じである。
構造用合金の場合、その他の微量成分として、例えば０
．０８％以下のｃ、ｉ、ｏ％以下Ｏｆ３ 八及びＬ５％
以下のＭＩＳを含有するものが好ましい・本発明に用い
る溶接金属において、Ｃは高温強度を向上させるために
加えるが、その含有量はα０２〜へ０８％である。Ｃが
多すぎると加工性が低下し、また高温延性も低下し、一
方少なすぎると望ましい高温強直が得られない。
．０８％以下のｃ、ｉ、ｏ％以下Ｏｆ３ 八及びＬ５％
以下のＭＩＳを含有するものが好ましい・本発明に用い
る溶接金属において、Ｃは高温強度を向上させるために
加えるが、その含有量はα０２〜へ０８％である。Ｃが
多すぎると加工性が低下し、また高温延性も低下し、一
方少なすぎると望ましい高温強直が得られない。
さらに溶接金属中には溶接時及び連接時の脱酸及び脱硫
の目的で８１及びＭｍがそれぞれα１〜１．５％、２〜
３％添加される。８ｉ及びＭｆｉはこの程度の存在で充
分な効果が得られ、所期の目的が達成されるばか）でな
く、溶接金属に高温割れ現象が生じない。
の目的で８１及びＭｍがそれぞれα１〜１．５％、２〜
３％添加される。８ｉ及びＭｆｉはこの程度の存在で充
分な効果が得られ、所期の目的が達成されるばか）でな
く、溶接金属に高温割れ現象が生じない。
次に構造用合金にはへ１〜ａ６％のＴ１及び／又は７．
ｒが含まれ、溶接金属にはα１〜α５％のＴｌが含まれ
る。
ｒが含まれ、溶接金属にはα１〜α５％のＴｌが含まれ
る。
ＴＩ及びｚｒＦｉ一部脱酸剤として作用し、構造用鋼及
びＳ＊金属中Ｏ酸素を低くし高温延性を向上させ為とと
もに残部はマトリックス中に溶接金属中でＭＣＩＩの炭
化物として析出して尊界へのＭ□Ｃａ１ｌ炭化物の析出
を抑制し、延性を向上させ、且つ結晶粒を微細化し、強
［１向上させる。
びＳ＊金属中Ｏ酸素を低くし高温延性を向上させ為とと
もに残部はマトリックス中に溶接金属中でＭＣＩＩの炭
化物として析出して尊界へのＭ□Ｃａ１ｌ炭化物の析出
を抑制し、延性を向上させ、且つ結晶粒を微細化し、強
［１向上させる。
溶接性、溶接欠陥の肪止の点からＴ１及び／又はＺｒは
Ｑ、１〜α５％とする。ただし溶接金属中にＺｒが含有
されると、溶箇割れを起しやすいので溶接金属中には７
．ｒは含まれない。
Ｑ、１〜α５％とする。ただし溶接金属中にＺｒが含有
されると、溶箇割れを起しやすいので溶接金属中には７
．ｒは含まれない。
零発１１における溶接金属は、上記金属をそれぞれ特定
範囲量を會有すｈＦ・合金であるが、本発＠に＊ける溶
接金属の所定の効果を阻害しない程度の微量の不純物が
混在すること社差し支えない。
範囲量を會有すｈＦ・合金であるが、本発＠に＊ける溶
接金属の所定の効果を阻害しない程度の微量の不純物が
混在すること社差し支えない。
以下、零発ａｔ実總例により、 ｌｉｌら、に詳細に説
明する。
明する。
ｖＸ１表に示す各種構造用合金（４９〜ム１１）に対し
、４１〜４ｇの溶接金属を用いてそれぞれ溶接し、各穫
テス）１行った。ム１の溶接金属については構造用合金
としてＮＣＦ鋼を用いた。溶接条件は溶接型［１５０Ａ
、電圧２１〜２３Ｖ。
、４１〜４ｇの溶接金属を用いてそれぞれ溶接し、各穫
テス）１行った。ム１の溶接金属については構造用合金
としてＮＣＦ鋼を用いた。溶接条件は溶接型［１５０Ａ
、電圧２１〜２３Ｖ。
溶接速［１５０■／ｍｉｎである。さらに供試材料の熱
膨張率（ＩＣＸＩＯ−・）は表２０通〕である。
膨張率（ＩＣＸＩＯ−・）は表２０通〕である。
第 ２ 表
第３表に試験結果を示す、第３１１１において、ム２〜
Ａ８はそれぞれ構造用合金浦９に対し、溶接金属Ａ２−
１ｓｅｅ接した溶接構造物の試験結果である。
Ａ８はそれぞれ構造用合金浦９に対し、溶接金属Ａ２−
１ｓｅｅ接した溶接構造物の試験結果である。
第３表によって次のことが判る。
フイスコ割れは、従来材及び比較材（Ａｌ〜５）が２３
〜３４％であるのに対し、本発明材Ｃ４６〜雇８）は１
３〜１８％と少ない。
〜３４％であるのに対し、本発明材Ｃ４６〜雇８）は１
３〜１８％と少ない。
８００Ｃ，１０００時間におけるクリープ破断強度は本
発明材で５ｋｇ／ｍ”以上と従来材と同等以上の強１１
示す。
発明材で５ｋｇ／ｍ”以上と従来材と同等以上の強１１
示す。
ｇｏｏｒ、１ｏｏｏ時間にシけるクリープ破断伸びは、
本発＠社で８％以上と従来材の２倍以上の延性を示す。
本発＠社で８％以上と従来材の２倍以上の延性を示す。
ｔＸ構造用合金１１ Ｇ、ＡＩ ＩＫ対し、それぞれ溶
接金属４２〜ＪＫ８ｔｆＩＩＩＩＩシた溶接構造−につ
いても上記同様の効果を得ることができた。ｌ１ｔｖｃ
構造用、合金ＫＡｌｉｔ用％／′ｈ九場合には、８００
Ｃの条件下、１０００時間以上の長時間に亘ってクリー
プ破断強度、クリープ破断伸びが優れていた。
接金属４２〜ＪＫ８ｔｆＩＩＩＩＩシた溶接構造−につ
いても上記同様の効果を得ることができた。ｌ１ｔｖｃ
構造用、合金ＫＡｌｉｔ用％／′ｈ九場合には、８００
Ｃの条件下、１０００時間以上の長時間に亘ってクリー
プ破断強度、クリープ破断伸びが優れていた。
以上のように本発＠によれば、溶接性を低下させること
なく、溶接ＩＩＫ熱応力が集中することを防止し、更に
疲労寿命も優れていることから熱応力の繰返しに耐え為
ことがでａｈので溶接部Ｏ割第１頁の続き ■出願 人 バブコック日立株式会社東京都千代田区
大手町２丁目６ 番２号
なく、溶接ＩＩＫ熱応力が集中することを防止し、更に
疲労寿命も優れていることから熱応力の繰返しに耐え為
ことがでａｈので溶接部Ｏ割第１頁の続き ■出願 人 バブコック日立株式会社東京都千代田区
大手町２丁目６ 番２号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 重量比で、Ｎ１：３２〜３８％、Ｃｒ：２１〜２５
％、Ｍａｉｌ〜Ｌ６％、Ｎｂ：０．１〜１％を含有する
オーステナイト構造用合金と、重量比でＣ：α０２〜α
０８％、８１：０．１〜Ｌ５％、Ｍｎ：２〜３％、Ｎｌ
：３ｇ 〜３１１％、Ｃｒ；２１〜２５％、Ｍｏ：１〜
Ｌ６％、Ｎｂ：α１〜１％、残部Ｆｅからなる溶接金属
とで構成されることを特徴とするオーステナイト系溶接
構造物。 ２ 重量比で、Ｎ１：３２〜３８％、Ｃｒ ：２１〜２
５％、Ｍｏ：１〜Ｌ６％、Ｎｂ：へ１〜１％を含有する
オーステナイト構造用合金と、重量比でＣ：α０２〜へ
０８％、Ｓｌ：α１〜Ｌ５％、Ｍｎ：２〜３％、Ｎｉ：
３２〜３８％、Ｃｒ：２１〜２５％、Ｍｏ：１〜１６％
、Ｎｂ：（Ｌｌ〜１、０％、ＴＩ：α１〜α５％、残部
Ｆ・からなる溶接金属とで構成されるオーステナイト系
溶接構造物。 龜 重量比でＮｉ：３２〜３８％、Ｃｒ：２１〜２５％
、ＢＪ）： １〜１．６％％ Ｎ ｂ ：α１〜１％、
Ｔ１及び／又はｚｒ：α１〜α５を含有するオーステナ
イト構造用合金と、重量比でＣ：０．０２〜α０８％、
Ｓｉ：α１〜１４５％、ＭＫＩ：２〜３％、Ｎ１：３２
〜３８％、Ｃｒ ： ２１〜２５％、Ｍ。 ：１〜１６％、Ｎｂ：α１〜１０％、残部１ｉ’ｅから
なる溶接金属とで構成１れることｔ特徴とするオーステ
ナイト系溶接構造物。 表 重量比で、Ｎｉ：３２〜３８％、Ｃｒ：２１〜２５
％、ＭＯ： ｌＮ１６％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｔｉ及
び／又ＦＩＺ ｒ ： ０．１−（Ｌ５％を含有するオ
ーステナイト構造用合金と、重量比でＣ：α０２〜α０
８％、ＳＬ：東１〜へ５％、Ｍｎ ： ２〜３％、Ｎｌ
：３２〜３８％、Ｃｒ：２１〜２５％、Ｍｏ、：１〜Ｌ
６％、Ｎｂ：α１〜１％、Ｔｉ：α１〜α６％、残部Ｆ
・からなる溶接金属とで構成されることを特徴とするオ
ーステナイト系溶接構造物。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57007548A JPS58125396A (ja) | 1982-01-22 | 1982-01-22 | オ−ステナイト系溶接構造物 |
| US06/381,797 US4443406A (en) | 1982-01-22 | 1982-05-24 | Heat-resistant and corrosion-resistant weld metal alloy and welded structure |
| DE8282104561T DE3273750D1 (en) | 1982-01-22 | 1982-05-25 | Heat-resistant and corrosion-resistant weld metal alloy and welded structure |
| EP82104561A EP0084588B1 (en) | 1982-01-22 | 1982-05-25 | Heat-resistant and corrosion-resistant weld metal alloy and welded structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57007548A JPS58125396A (ja) | 1982-01-22 | 1982-01-22 | オ−ステナイト系溶接構造物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58125396A true JPS58125396A (ja) | 1983-07-26 |
| JPH028840B2 JPH028840B2 (ja) | 1990-02-27 |
Family
ID=11668843
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57007548A Granted JPS58125396A (ja) | 1982-01-22 | 1982-01-22 | オ−ステナイト系溶接構造物 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4443406A (ja) |
| EP (1) | EP0084588B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58125396A (ja) |
| DE (1) | DE3273750D1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63309392A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-16 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス耐熱合金用ｔｉｇ溶接用溶加材 |
| JP2001107197A (ja) * | 1999-10-07 | 2001-04-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐溶接割れ性に優れたオーステナイト系合金溶接継手 |
| CN104862572A (zh) * | 2015-04-30 | 2015-08-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度高延伸率的高合金钢及其制造方法 |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3336221A1 (de) * | 1982-10-06 | 1984-04-12 | Fuji Electric Co., Ltd., Kawasaki, Kanagawa | Fueller fuer gegen schweisshitze bestaendige legierungen auf nickelbasis |
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