JPS5811739A - 低Ｍｎ−低Ａｌスラブの表面欠陥の発生防止法 - Google Patents
低Ｍｎ−低Ａｌスラブの表面欠陥の発生防止法Info
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- JPS5811739A JPS5811739A JP11027781A JP11027781A JPS5811739A JP S5811739 A JPS5811739 A JP S5811739A JP 11027781 A JP11027781 A JP 11027781A JP 11027781 A JP11027781 A JP 11027781A JP S5811739 A JPS5811739 A JP S5811739A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は低Ｍｌ−低ｕＸラブの加熱方法に関するもの
であゐ。
であゐ。
低Ｍｙａ−低Ｕ系Ｕキルド鋼は、薄板向の連続鋳造汎用
鋼として、冷間圧延性に優れ、またコスト面からも安価
であることから最近広く使用されている。しかしながら
このスラブを正画に際して高温加熱すると、熱１！１［
表面にヘゲ状の表面欠陥が発生する場合があり、表面品
質上問題があるＯ この点に関しては、従来原因管明確でなく、従って対策
も一般に加熱−ＩＬｔ下ける方向で行なわれているだけ
で、表面欠陥の発生ｔｖＩ止するために成分を考慮して
定量的な加熱温度の管ａｔ行なうことはなされていなか
った。
鋼として、冷間圧延性に優れ、またコスト面からも安価
であることから最近広く使用されている。しかしながら
このスラブを正画に際して高温加熱すると、熱１！１［
表面にヘゲ状の表面欠陥が発生する場合があり、表面品
質上問題があるＯ この点に関しては、従来原因管明確でなく、従って対策
も一般に加熱−ＩＬｔ下ける方向で行なわれているだけ
で、表面欠陥の発生ｔｖＩ止するために成分を考慮して
定量的な加熱温度の管ａｔ行なうことはなされていなか
った。
この発明は上記のような実情にかんがみてなされたもの
であって、そＯ■的は成分！考慮した定量的な加熱温度
範囲内でスラブを加熱すゐことにより正弧鋼板の表面欠
陥の発生管防止できるようにし九低−−低Ｕスラブの加
熱方味ｔ−ｍ供しようとするもＯ″Ｃある〇 この発明の低Ｍ１−低ｎヌラブの加熱方法の特徴は、Ｍ
ｕ ： ００８〜０２ｍ１４ 、 ＩＪ＊ｔ ｕ０００
８〜ｏ、ｏｚｏ＊を有するスラブを加熱す、１１ＩＫ際
し、加熱温１１ＬＴ″Ｃｔ％蓋ｌ會有−會（Ｍｎ）とし
た場合に １００Ｇ＜テ＜ ５１１２（Ｍｕ）＋１１６５Ｏ範囲内
として加熱することである。
であって、そＯ■的は成分！考慮した定量的な加熱温度
範囲内でスラブを加熱すゐことにより正弧鋼板の表面欠
陥の発生管防止できるようにし九低−−低Ｕスラブの加
熱方味ｔ−ｍ供しようとするもＯ″Ｃある〇 この発明の低Ｍ１−低ｎヌラブの加熱方法の特徴は、Ｍ
ｕ ： ００８〜０２ｍ１４ 、 ＩＪ＊ｔ ｕ０００
８〜ｏ、ｏｚｏ＊を有するスラブを加熱す、１１ＩＫ際
し、加熱温１１ＬＴ″Ｃｔ％蓋ｌ會有−會（Ｍｎ）とし
た場合に １００Ｇ＜テ＜ ５１１２（Ｍｕ）＋１１６５Ｏ範囲内
として加熱することである。
以下この発明方銖〇一実施例を説明する。まず、この発
明方法の対象とな石低Ｍ難−低Ａｔスラブの材質は、Ｃ
： ０．０６１１以下、 ｌｉ ： ０．０３９１以下
、 ＢｏｔＡｌ ： ０．００５〜０．０２０％ 、
Ｎ ：ｏ、ｏｏ２ｓｓ以下で、Ｍｕ １除いて残部は
鉄と不可避的不純愉！ １，１ すＩＪ、特１１ｃ Ｍ
ｕ 含有量ｔ００Ｂ 〜０２５％（ＭＢ／ＩＩ−？ニ
ア）とした、いわゆる低Ｍｍ−低ムを系キルド鋼である
。
明方法の対象とな石低Ｍ難−低Ａｔスラブの材質は、Ｃ
： ０．０６１１以下、 ｌｉ ： ０．０３９１以下
、 ＢｏｔＡｌ ： ０．００５〜０．０２０％ 、
Ｎ ：ｏ、ｏｏ２ｓｓ以下で、Ｍｕ １除いて残部は
鉄と不可避的不純愉！ １，１ すＩＪ、特１１ｃ Ｍ
ｕ 含有量ｔ００Ｂ 〜０２５％（ＭＢ／ＩＩ−？ニ
ア）とした、いわゆる低Ｍｍ−低ムを系キルド鋼である
。
Ｃは鋼の強度を上昇させｉ値！低下させ、かつ冷間加工
性を著しく低下させ為ので、上限管０．０６−とした。
性を著しく低下させ為ので、上限管０．０６−とした。
８ｔ は製鋼上必要な成分であるが、多量Ｋｔまれる
と冷間加工性會低下させるので、上限ｔ ｏ、 ｏ ｓ
チとし次。
と冷間加工性會低下させるので、上限ｔ ｏ、 ｏ ｓ
チとし次。
ｇｏｌ ＡＬ ハ上１１ｔｏ、０２Ｇ−としたが、これ
は■これ以上の含有量にすると高価になり、安価な低Ａ
ｌ鋼の特質が無くなるというコスト面、並びに■Ａ／、
１りＩＩ溶硬化により鋼が硬化すること及び加熱温度を
下げた場合に発生し中すい熱砥板での異常粗大社の発生
を防止すること等の材質面ＯＩ！由によるものである。
は■これ以上の含有量にすると高価になり、安価な低Ａ
ｌ鋼の特質が無くなるというコスト面、並びに■Ａ／、
１りＩＩ溶硬化により鋼が硬化すること及び加熱温度を
下げた場合に発生し中すい熱砥板での異常粗大社の発生
を防止すること等の材質面ＯＩ！由によるものである。
一方下限は鋼の清浄性、表面性状及び歪時効性の低下駐
止等Ｘ１１らｏ、ｏｏｓ−とした。
止等Ｘ１１らｏ、ｏｏｓ−とした。
Ｎはその上限ｔ−ｏ、ｏｏｚｓ−としたが、これは冷間
圧蒐性即ちこｒｔを超えると冷関正弧中のワークロール
の磨耗が激しくなゐからである。
圧蒐性即ちこｒｔを超えると冷関正弧中のワークロール
の磨耗が激しくなゐからである。
Ｍｌ に関しては、低Ｍｎ 化が■熱爾板における軟
質化及び両性の向上菫びに■冷砥１［ＫおけるＦ＊崗上
（面内異方！ｋＯ減少會會む）勢に示さｎゐ如く機械的
性質の向上及び冷閲圧延性の向上等に著しい効果がある
ことから、上ｗ１ｔ０．２５−とした。なお下限ｔ−０
，０３−としたのは、これ未満に下げることは工業上極
めて困難であるという理由による。
質化及び両性の向上菫びに■冷砥１［ＫおけるＦ＊崗上
（面内異方！ｋＯ減少會會む）勢に示さｎゐ如く機械的
性質の向上及び冷閲圧延性の向上等に著しい効果がある
ことから、上ｗ１ｔ０．２５−とした。なお下限ｔ−０
，０３−としたのは、これ未満に下げることは工業上極
めて困難であるという理由による。
ｔ＋ｇは熱間脆性防止Ｏ観点から、
Ｍｒ７’Ｂン７を満たす範囲とし声。
次に加熱温度については、低Ｍ飄−低Ａｔスラブ會高温
加熱すると圧延鋼板上にヘゲ状の表面欠陥が発生するの
は、加熱炉中におけるスラブ表層部Ｏ摸択酸化に起因す
るものと考えられるので、本発明看等は加熱炉条件ｔ＆
＜＆し一トした高温酸化実験によりスラブ表層部の酸化
状況を調査した０その結果１第１図に示す。これｉｊＭ
ｍ：０１３−及びｏ、ｓ＊ｏｘツブＦＣ／） イて、加
熱温度ｔ１１５Ｇ〜１３００℃の範囲で４水準とり、そ
れぞれ３０分間加熱したとき、スラブ表層部から櫟さ方
向ＳＯＷの線上に発生し＊Ｉ［酸化部分の個数１ｍ函検
鏡により調定し穴ものである。この結果はＭｌｌ 含
有量が低く且つ加熱温度が高い方がＩＩ択酸酸化部分個
数が多く、壕尺深さＯ深いもＯが多く発生ずゐことを示
しており、スラブ表層部の酸化状況はＭｌｌ 含有量と
加熱温度Ｋｌｌ係があゐことが明らかになった〇そこで
圧延鋼ｌｌ０Ｉｔ面性状Ｏ嵐否とスラブの−含有量及び
加熱最高温度との関係を調査したところ第２図に示す結
果が得られた０この結果より正弧鋼ｓＯａ画欠陥は、上
述の酸化実験の場合と同様ｐｃ、Ｍｘ 含有量が低いほ
ど、ｔ ７を加熱最高一度が高いなど発生し中すい頷崗
Ｋｓ１．＆ことが分ったＯ壕穴謬・ＡＡｊ４量い一発生
し中すい領内に１つ＊ｏしかし調査した結果、鋼１［Ｏ
１１面性状ＯｊＬ否とｌｈ／１ｇとは特に相関がなかつ
九ので、一般に言われていゐＭｍ／ａが低■なことによ
る熱間脆性に＠因するもＯとは考え−く、前述の酸化実
験との関連から圧弧時ｏ＊ｍ欠陥はスラブ表層部ＯＩＩ
択酸化に起因するものと考えられゐ〇 そして、第２図！整理した結果、許容されゐ最高加熱温
度は成分、特にＭｍ 含有量に＃存してい為ので低Ｍｍ
−低ムＺＸヲプで、表面品質の優ｆ′した鋼Ｉ［を得る
ためＫは、スラブ加熱温度ｉ℃管、ｉ含有−１（Ｍｍ）
と−した場合、Ｍｍ食有量に応じて １０００≦’ｒ（５８２（Ｍｕ）＋１１６５の範囲に保
持して操業すればよいことが明らかになりｆｔ−ｏなお
１１度の下限はムｔｙ ｔｖ溶解挙動及び正弧作業！に
の観点から１０００℃とした０次ＫＭｍ ： ｏ、ｔｓ
＊の低Ｍｍ の試料ム重〜Ａ１％ｆｆ Ｍ ＊ ” ０
− Ｓ ％ Ｏ高Ｍｍ Ｏ試料Ｘ ｔ −Ｘ ｔにつ
いて、板厚２．６ｇＫ熱延後酸泡して表面性状の良否を
調査した結果を第１表に示す。
加熱すると圧延鋼板上にヘゲ状の表面欠陥が発生するの
は、加熱炉中におけるスラブ表層部Ｏ摸択酸化に起因す
るものと考えられるので、本発明看等は加熱炉条件ｔ＆
＜＆し一トした高温酸化実験によりスラブ表層部の酸化
状況を調査した０その結果１第１図に示す。これｉｊＭ
ｍ：０１３−及びｏ、ｓ＊ｏｘツブＦＣ／） イて、加
熱温度ｔ１１５Ｇ〜１３００℃の範囲で４水準とり、そ
れぞれ３０分間加熱したとき、スラブ表層部から櫟さ方
向ＳＯＷの線上に発生し＊Ｉ［酸化部分の個数１ｍ函検
鏡により調定し穴ものである。この結果はＭｌｌ 含
有量が低く且つ加熱温度が高い方がＩＩ択酸酸化部分個
数が多く、壕尺深さＯ深いもＯが多く発生ずゐことを示
しており、スラブ表層部の酸化状況はＭｌｌ 含有量と
加熱温度Ｋｌｌ係があゐことが明らかになった〇そこで
圧延鋼ｌｌ０Ｉｔ面性状Ｏ嵐否とスラブの−含有量及び
加熱最高温度との関係を調査したところ第２図に示す結
果が得られた０この結果より正弧鋼ｓＯａ画欠陥は、上
述の酸化実験の場合と同様ｐｃ、Ｍｘ 含有量が低いほ
ど、ｔ ７を加熱最高一度が高いなど発生し中すい頷崗
Ｋｓ１．＆ことが分ったＯ壕穴謬・ＡＡｊ４量い一発生
し中すい領内に１つ＊ｏしかし調査した結果、鋼１［Ｏ
１１面性状ＯｊＬ否とｌｈ／１ｇとは特に相関がなかつ
九ので、一般に言われていゐＭｍ／ａが低■なことによ
る熱間脆性に＠因するもＯとは考え−く、前述の酸化実
験との関連から圧弧時ｏ＊ｍ欠陥はスラブ表層部ＯＩＩ
択酸化に起因するものと考えられゐ〇 そして、第２図！整理した結果、許容されゐ最高加熱温
度は成分、特にＭｍ 含有量に＃存してい為ので低Ｍｍ
−低ムＺＸヲプで、表面品質の優ｆ′した鋼Ｉ［を得る
ためＫは、スラブ加熱温度ｉ℃管、ｉ含有−１（Ｍｍ）
と−した場合、Ｍｍ食有量に応じて １０００≦’ｒ（５８２（Ｍｕ）＋１１６５の範囲に保
持して操業すればよいことが明らかになりｆｔ−ｏなお
１１度の下限はムｔｙ ｔｖ溶解挙動及び正弧作業！に
の観点から１０００℃とした０次ＫＭｍ ： ｏ、ｔｓ
＊の低Ｍｍ の試料ム重〜Ａ１％ｆｆ Ｍ ＊ ” ０
− Ｓ ％ Ｏ高Ｍｍ Ｏ試料Ｘ ｔ −Ｘ ｔにつ
いて、板厚２．６ｇＫ熱延後酸泡して表面性状の良否を
調査した結果を第１表に示す。
高温加熱をした試料Ａｓ ’を除き、本発明方法により
加熱したものの鋼板の表面性状はすべて良好であった。
加熱したものの鋼板の表面性状はすべて良好であった。
ｔ、ｅこれら試料の冷蔦板の引ｌＩ！特性値も、第２表
に示すように良好な結果であり几。
に示すように良好な結果であり几。
第 ２Ｉ！
にれは巻取温度６８０℃で嗜龜った熱延鋼板管、７０チ
冷圧して板厚０．８１１１とした冷延板管、６８０℃で
焼鈍したものである。
冷圧して板厚０．８１１１とした冷延板管、６８０℃で
焼鈍したものである。
この発明の低Ｍｎ−低Ｕス２ブの加熱方法は上記のよう
なもので、成分を考慮した定量的な加熱温度範囲内でス
ラブを加熱することにより、圧延鋼板の表面欠陥の発生
を防止することができゐ。
なもので、成分を考慮した定量的な加熱温度範囲内でス
ラブを加熱することにより、圧延鋼板の表面欠陥の発生
を防止することができゐ。
第１区はスラブのＭＩＩ 含有量及び加熱一度とスラ
ブ表層部に発止し次撰択酸化部分の個数との関係を示す
説明図、第２図は圧延鋼板の表面性状とスラブＣＩ Ｍ
ｍ 含有量及び加熱炉内最高加熱温度との関係會示す説
明図である０ 出願人代理人 弁理士 鈴 江ｔ、奮第１図 ＋１５０ １２００ １２５０ １３００加ｉ！
、斡二度じＣ） 第２図 ０ ０．１０ ０１５
０，２０ ０．２５ ０３０Ｍｎ！（
”ム） 特許庁長官 島田妻構 殿 １、事件の表示 特願昭５６−１１０２７７号 ２８発明の名称 低Ｍｎ−低Ａｎスラブの加熱方法 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 （４１２） 日本−管株式会社 ４、代理人 ６、補正の対象 明細書 ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り打止する。 （２） 明細書第２頁第１７行目（＝記載の「加熱温
度」を「加熱炉内最高加熱温度」と補正する。 （３）同上ｔｉＩＩ５頁第７行目Ｈ紀載の「編部から深
さ方向５０鵡の」′Ｊｋ「編部のある単位長さくここで
は５０鵡の線上を採用）の」と補正する。 （４）同上第６貞第１１行目に記載の「加Ｍ６Ａ度」を
「最＾加熱温度」と補正する。 ２、特許請求の範囲 Ｍｕ ： ０．０３〜０．２５チ、 ８ｏｊＡｊ ０
．００５〜０、０２０−を有するスラブを加熱する（−
際し、加熱炉内最高加熱温度’ｒ’ｃｖ％Ｍｎ 含有−
を（Ｍｎ）とした場合ζ； １０００≦Ｔ≦５６２（Ｍｎ）＋１１６５の範囲内とし
て加熱することを特徴とする低Ｍｎ −低Ａ！スラブの
加熱方法。
ブ表層部に発止し次撰択酸化部分の個数との関係を示す
説明図、第２図は圧延鋼板の表面性状とスラブＣＩ Ｍ
ｍ 含有量及び加熱炉内最高加熱温度との関係會示す説
明図である０ 出願人代理人 弁理士 鈴 江ｔ、奮第１図 ＋１５０ １２００ １２５０ １３００加ｉ！
、斡二度じＣ） 第２図 ０ ０．１０ ０１５
０，２０ ０．２５ ０３０Ｍｎ！（
”ム） 特許庁長官 島田妻構 殿 １、事件の表示 特願昭５６−１１０２７７号 ２８発明の名称 低Ｍｎ−低Ａｎスラブの加熱方法 ３、補正をする者 事件との関係特許出願人 （４１２） 日本−管株式会社 ４、代理人 ６、補正の対象 明細書 ７、補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙の通り打止する。 （２） 明細書第２頁第１７行目（＝記載の「加熱温
度」を「加熱炉内最高加熱温度」と補正する。 （３）同上ｔｉＩＩ５頁第７行目Ｈ紀載の「編部から深
さ方向５０鵡の」′Ｊｋ「編部のある単位長さくここで
は５０鵡の線上を採用）の」と補正する。 （４）同上第６貞第１１行目に記載の「加Ｍ６Ａ度」を
「最＾加熱温度」と補正する。 ２、特許請求の範囲 Ｍｕ ： ０．０３〜０．２５チ、 ８ｏｊＡｊ ０
．００５〜０、０２０−を有するスラブを加熱する（−
際し、加熱炉内最高加熱温度’ｒ’ｃｖ％Ｍｎ 含有−
を（Ｍｎ）とした場合ζ； １０００≦Ｔ≦５６２（Ｍｎ）＋１１６５の範囲内とし
て加熱することを特徴とする低Ｍｎ −低Ａ！スラブの
加熱方法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｍｍ： ０．０８〜０．２ ｇ−−ｇｅｌ Ａｊ Ｇ、
００５〜ｏ、ｏｚｏ＊を有するスラブ會加熱するに際し
、加熱温度Ｔ℃を、Ｍｍ 含有−ｔ （Ｍｍ ） と
した場合に １０００＜”Ｔ≦ｓ＠２（Ｍ＋ａ）＋１１１Ｓの範囲内
として加熱することを特徴とする低Ｍ＋ａ−低Ｕスラプ
の加熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56110277A JPS6059967B2 (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 低Ｍｎ−低Ａｌスラブの表面欠陥の発生防止法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56110277A JPS6059967B2 (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 低Ｍｎ−低Ａｌスラブの表面欠陥の発生防止法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811739A true JPS5811739A (ja) | 1983-01-22 |
| JPS6059967B2 JPS6059967B2 (ja) | 1985-12-27 |
Family
ID=14531604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56110277A Expired JPS6059967B2 (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 低Ｍｎ−低Ａｌスラブの表面欠陥の発生防止法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6059967B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61154044A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-12 | Toyo Electric Mfg Co Ltd | プロ−バ−のプロ−ブカ−ド |
| JPS62290144A (ja) * | 1986-06-09 | 1987-12-17 | Yokogawa Electric Corp | 半導体ウエ−ハ用プロ−ブ装置 |
| JPH02237131A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 半導体ｉｃの試験装置及び試験方法 |
| JPH03218042A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-25 | Toshiba Corp | 高周波用固定カード |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6299860U (ja) * | 1985-12-16 | 1987-06-25 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5022967A (ja) * | 1973-06-25 | 1975-03-12 | ||
| JPS5430964A (en) * | 1977-08-03 | 1979-03-07 | Gunze Kk | Stretch braid and production thereof |
-
1981
- 1981-07-15 JP JP56110277A patent/JPS6059967B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5022967A (ja) * | 1973-06-25 | 1975-03-12 | ||
| JPS5430964A (en) * | 1977-08-03 | 1979-03-07 | Gunze Kk | Stretch braid and production thereof |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61154044A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-12 | Toyo Electric Mfg Co Ltd | プロ−バ−のプロ−ブカ−ド |
| JPH0515068B2 (ja) * | 1984-12-26 | 1993-02-26 | Toyo Electric Mfg Co Ltd | |
| JPS62290144A (ja) * | 1986-06-09 | 1987-12-17 | Yokogawa Electric Corp | 半導体ウエ−ハ用プロ−ブ装置 |
| JPH02237131A (ja) * | 1989-03-10 | 1990-09-19 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 半導体ｉｃの試験装置及び試験方法 |
| JPH03218042A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-25 | Toshiba Corp | 高周波用固定カード |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6059967B2 (ja) | 1985-12-27 |
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