JPS58113358A - 耐久性が高く秀れた横方向特性を示すＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金製品の製法 - Google Patents
耐久性が高く秀れた横方向特性を示すＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金製品の製法Info
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- JPS58113358A JPS58113358A JP57211190A JP21119082A JPS58113358A JP S58113358 A JPS58113358 A JP S58113358A JP 57211190 A JP57211190 A JP 57211190A JP 21119082 A JP21119082 A JP 21119082A JP S58113358 A JPS58113358 A JP S58113358A
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- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は処理（Ｔ６又Ｆ！Ｔ７１イブの処Ｊりされた状
態における延性及び靭性が特に横方向で高く圧力（張力
）下でも秀れた耐食性を示す耐久性の高いＪｄ、 −Ｚ
ｎ −Ｍｇ −Ｃｍ系のアル建合金製線状押出成形製品
（ｐｒｏ４ｕｌｔｓ ｆｉｒｅｓ ）の製法に係る〇線
状に押出成形され友耐久性の高い製品で長手方向での延
性及び＠性に秀れていることを特徴とするものについて
は既に公知である（例えばフランス特許出願ｊ［２４Ｂ
７９０８号の記載参照）。
態における延性及び靭性が特に横方向で高く圧力（張力
）下でも秀れた耐食性を示す耐久性の高いＪｄ、 −Ｚ
ｎ −Ｍｇ −Ｃｍ系のアル建合金製線状押出成形製品
（ｐｒｏ４ｕｌｔｓ ｆｉｒｅｓ ）の製法に係る〇線
状に押出成形され友耐久性の高い製品で長手方向での延
性及び＠性に秀れていることを特徴とするものについて
は既に公知である（例えばフランス特許出願ｊ［２４Ｂ
７９０８号の記載参照）。
しかしながら用途によっては、特に材料に大きな信頼性
と使用上の安全性とが強く要求されるような分野（航空
１軍事関係など）で使用するには、横方向の特性がまだ
十分ではなく、特に熱鍛処理（圧延＊ ０Ｏｒｒｌ）μ
ｒ）が余シ施されていない部分では不十分である。
と使用上の安全性とが強く要求されるような分野（航空
１軍事関係など）で使用するには、横方向の特性がまだ
十分ではなく、特に熱鍛処理（圧延＊ ０Ｏｒｒｌ）μ
ｒ）が余シ施されていない部分では不十分である。
本発明による製法は以下の段階から成っているニー下記
の組成（重量Ｘ）を有する合金の鋳造（ｃｏｕｌａｇ＊
） ８階、 Ｆ＠ （０−１０ ｓｉ＜ｏ、ｏｓ Ｃ蓼 １．０ 乃至２ｈａ ＷＬｇ ２．１ 乃至３．５ Ｚｎ７．２ 乃至９．５ Ｃｒ ０．０７乃至０．１７ ぬ ０．１５乃至０．２５ Ｚｒ Ｏ，０８乃至０．１４ Ｔｉ＜０．１０ その他の成分（各々）（Ｏ，ＯＳ その他の成分（合計）＜０．１５ 残り＝人を 一鋳造物を４６０℃から該合金の初期溶融（ｆｕｓｉｏ
ｎ ａｏｍｍ＠ｎｙａｎｔｅ ）温度までの温度範囲内
で均質化（ｈｏｍｏｇｊｎシ１ｓａｔｉｏｎ）する段階
、−約４００℃の温度で該物質を熱間押出成形する（
ｆｌｌａｇ＊ ａ ｃｈａｔｅｄ ）段階、−必Ｉに応
じて１成ルされま鎮−質會約畠−０℃の温度で熱間引抜
（ｅＬｉｒａｇ＠’＊ ｅｈａｕｄ）する段階、−鉄物
質を４６０乃至４８０℃の温度範囲内で溶体化処理（ｗ
ｉｓｅ ＠！ｌ ａｏｌｕｔｌｏｎ ）する段階、−該
物質を冷水焼入れする段ｔｌｌ（＃＜４ｏ℃）、−必要
に応じて、皺物質を冷間引抜（ｊｔｌｒａｆ・λｆｒｏ
ｉ４冷関圧延＊ ｅｅｒ＠ｔｄｓａａｇ＊ ａ ｆｒｏ
ｉｄ ）する段階、ＯＴ６タイプの処理であれば１１５
乃至１５０℃で６乃至５０時間、 ・Ｔ７メイグの処理であれば１００乃至１２０℃で３乃
至２４時間＋１５０乃至１７０℃で８乃至２０時間。
の組成（重量Ｘ）を有する合金の鋳造（ｃｏｕｌａｇ＊
） ８階、 Ｆ＠ （０−１０ ｓｉ＜ｏ、ｏｓ Ｃ蓼 １．０ 乃至２ｈａ ＷＬｇ ２．１ 乃至３．５ Ｚｎ７．２ 乃至９．５ Ｃｒ ０．０７乃至０．１７ ぬ ０．１５乃至０．２５ Ｚｒ Ｏ，０８乃至０．１４ Ｔｉ＜０．１０ その他の成分（各々）（Ｏ，ＯＳ その他の成分（合計）＜０．１５ 残り＝人を 一鋳造物を４６０℃から該合金の初期溶融（ｆｕｓｉｏ
ｎ ａｏｍｍ＠ｎｙａｎｔｅ ）温度までの温度範囲内
で均質化（ｈｏｍｏｇｊｎシ１ｓａｔｉｏｎ）する段階
、−約４００℃の温度で該物質を熱間押出成形する（
ｆｌｌａｇ＊ ａ ｃｈａｔｅｄ ）段階、−必Ｉに応
じて１成ルされま鎮−質會約畠−０℃の温度で熱間引抜
（ｅＬｉｒａｇ＠’＊ ｅｈａｕｄ）する段階、−鉄物
質を４６０乃至４８０℃の温度範囲内で溶体化処理（ｗ
ｉｓｅ ＠！ｌ ａｏｌｕｔｌｏｎ ）する段階、−該
物質を冷水焼入れする段ｔｌｌ（＃＜４ｏ℃）、−必要
に応じて、皺物質を冷間引抜（ｊｔｌｒａｆ・λｆｒｏ
ｉ４冷関圧延＊ ｅｅｒ＠ｔｄｓａａｇ＊ ａ ｆｒｏ
ｉｄ ）する段階、ＯＴ６タイプの処理であれば１１５
乃至１５０℃で６乃至５０時間、 ・Ｔ７メイグの処理であれば１００乃至１２０℃で３乃
至２４時間＋１５０乃至１７０℃で８乃至２０時間。
一般に１１＆が低い程時間は一層長い（上記条件中、最
長処理時間は最低温度の場合である）・製品の性質は以
下の条件が好ましくは全て同時に満たされ走時に最適と
なる。。
長処理時間は最低温度の場合である）・製品の性質は以
下の条件が好ましくは全て同時に満たされ走時に最適と
なる。。
一下記の組成（分析値）を有すること（重量Ｘ）二Ｆ＠
（０，１０ ８１（０，０８ Ｃｕ １．３５乃至１．８５ Ｍｇ １４ 乃至λ０ Ｚｎ２．６ 乃至８．９ Ｃｒ Ｏ，１０乃至０．１７ Ｍｕ ０．１５乃至０．２５ Ｚｒ Ｏ，０Ｂ乃至０．１４ Ｔｉ＜０．１０ その他の成分（各々）≦０．０５ その他の成分（合計）（０，１５ 残炉１ｕ −り７０℃±５℃で均質化する仁と、 −４６５乃至４８０℃で溶体化処理すること、−１，８
乃至５％の（Ｓ Ｉ）で冷延処理（５ａｒｏｕｌｓｓ
ｍｇｍ ’＊ ｆｒｏｌｄ ）すること、−ＴｆＪタイ
プの処理であれば１１５乃至１３０℃で２５乃至３５時
間焼戻しにかけ、Ｔ７タイプの処理であれば１００乃至
１１０℃で５乃至１０時間＋１５５乃至１６５℃で６乃
至！２時間焼戻しにかけること。
（０，１０ ８１（０，０８ Ｃｕ １．３５乃至１．８５ Ｍｇ １４ 乃至λ０ Ｚｎ２．６ 乃至８．９ Ｃｒ Ｏ，１０乃至０．１７ Ｍｕ ０．１５乃至０．２５ Ｚｒ Ｏ，０Ｂ乃至０．１４ Ｔｉ＜０．１０ その他の成分（各々）≦０．０５ その他の成分（合計）（０，１５ 残炉１ｕ −り７０℃±５℃で均質化する仁と、 −４６５乃至４８０℃で溶体化処理すること、−１，８
乃至５％の（Ｓ Ｉ）で冷延処理（５ａｒｏｕｌｓｓ
ｍｇｍ ’＊ ｆｒｏｌｄ ）すること、−ＴｆＪタイ
プの処理であれば１１５乃至１３０℃で２５乃至３５時
間焼戻しにかけ、Ｔ７タイプの処理であれば１００乃至
１１０℃で５乃至１０時間＋１５５乃至１６５℃で６乃
至！２時間焼戻しにかけること。
合金の主要成分含有量は所望の力学的特性を得るに十分
でなければならないが、過度の脆性を回避すべく多過ぎ
てはならないことが確認された。
でなければならないが、過度の脆性を回避すべく多過ぎ
てはならないことが確認された。
横方向の延性はＦ・及び８１の含有量によっても大きく
影響されるため、その含有率は次の限度に従いできるだ
け低いことが望ましい。
影響されるため、その含有率は次の限度に従いできるだ
け低いことが望ましい。
Ｆｎ＜０．０５ｃＸ
Ｓｔ≦Ｏ，０ｓＸ
Ｆ・＋８１＜０．０＠Ｘ
以下押出成形された中空体（ｅｏｒｐｍ ｅｒ＊ｕｘ
ｆｌ１４ ）及びバー（ｋ＋ａｒｒ＠ｆｌｌ：＠・）Ｋ
関し得られ次性質を実施例によυ示す。
ｆｌ１４ ）及びバー（ｋ＋ａｒｒ＠ｆｌｌ：＠・）Ｋ
関し得られ次性質を実施例によυ示す。
！１１」・
下肥の組成を有する２種類の合金人及びＢを鋳造した。
合金ムは比櫃試料であって、本発明の範囲には金遣れな
い。
い。
（単位二重量％）
Ａ Ｂ
Ｆ・ ０．１４ ０．０５
Ｓ１ ０．０６ ０．０４
Ｃｕ １．６３ １．６０
Ｚｎ ＆１３ ８．、ｏ。
Ｍｇ ２．６９ ２．４６
Ｍｎ ０１１８ ０．２０
Ｃｒ Ｏ，１３０，１２
Ｚｒ Ｏ，１１０，１３
Ｔｉ ＜０．０５ ＜０．０５直径１７０ｍの
ビレット（ｂｉｌｌｅｔｔ＊ａ ）状に半連続的に鋳造
した合金人ｔ−４６０℃で２４時間均質化処理にかけ、
４００℃±１０℃で逆押出しく ｆｉｌａｇｅ ｌｎｖ
ｓｒｍｅ ）によＪ）＊１１０７Ｘ１４１の中空体（容
器＋ ｅｔｕｉ＠）状に成形した。該中空体を３８０℃
±２０℃で熱間引抜Ｋかけてｌｉ １０５．５Ｘ１３２
ｍｍの大きさにし、旋削によシ外面を切削して直径を１
２７．２ｍにした後酸洗い（ｄｅｃａｐａｇｅ）し、４
６０℃で溶体化処理にかけ、冷水焼入れし−そして、こ
のように冷却しなから４Ｘの圧延比（ｔａｗｘ ｄ’二
ｅｒｏｕｌｓｓａｇｏ） （”’ ）で冷間引抜処理を
施し、１２０℃で３０時間焼戻した〇 本発明の合金Ｂは４つのパッチＢ１．Ｂ２゜Ｂ３．Ｂ４
に分けた。
ビレット（ｂｉｌｌｅｔｔ＊ａ ）状に半連続的に鋳造
した合金人ｔ−４６０℃で２４時間均質化処理にかけ、
４００℃±１０℃で逆押出しく ｆｉｌａｇｅ ｌｎｖ
ｓｒｍｅ ）によＪ）＊１１０７Ｘ１４１の中空体（容
器＋ ｅｔｕｉ＠）状に成形した。該中空体を３８０℃
±２０℃で熱間引抜Ｋかけてｌｉ １０５．５Ｘ１３２
ｍｍの大きさにし、旋削によシ外面を切削して直径を１
２７．２ｍにした後酸洗い（ｄｅｃａｐａｇｅ）し、４
６０℃で溶体化処理にかけ、冷水焼入れし−そして、こ
のように冷却しなから４Ｘの圧延比（ｔａｗｘ ｄ’二
ｅｒｏｕｌｓｓａｇｏ） （”’ ）で冷間引抜処理を
施し、１２０℃で３０時間焼戻した〇 本発明の合金Ｂは４つのパッチＢ１．Ｂ２゜Ｂ３．Ｂ４
に分けた。
一バッチＢ１は圧延比（８１）が４Ｘではなく謬
１０Ｘであること以外はバッチ人と全く同一の方法で加
工し念。
工し念。
一／（ツテＢ２はパッチＡを全く同一の方法で加工し念
。
。
一バッチＢ３は均質化処理を４６０℃でなく４７０℃で
行ない、溶体化処理も４６０℃でなく４７０℃で実施し
た以外はパッチＢ２と全く同一の方法で加工した。従っ
て該パッチＢ３は本発明のより好ましい製品に一歇する
。
行ない、溶体化処理も４６０℃でなく４７０℃で実施し
た以外はパッチＢ２と全く同一の方法で加工した。従っ
て該パッチＢ３は本発明のより好ましい製品に一歇する
。
＋７（ツチＢ４はパッチＢ２と同様に加工したが、最終
焼戻し処理は１０５℃で６時間＋１５０ｔｌ：。
焼戻し処理は１０５℃で６時間＋１５０ｔｌ：。
１５５℃、１６０℃及び１６５℃（夫々パッチＢ４１、
Ｂ４２．Ｂ４３及び８４４に対応）で１０時間又は１２
０℃で３０時間（パッチＢ４０）実施し友。
Ｂ４２．Ｂ４３及び８４４に対応）で１０時間又は１２
０℃で３０時間（パッチＢ４０）実施し友。
このようにして得られた各中空体から以下の如き試験片
を採取した（第１図参照）０ −中空体のボデーから長手方向（Ｌ）及び横力向（正接
方向）（Ｔ）に区別して採取した試験片、又は中空体の
底面で横方向（正接方向）（Ｔ）に採取した平滑な試験
片＋１１゜これらの試験片は引張り応力テスト時におい
て、従来の力学的特性、即ち・弾性限［Ｒｏ、２ ・破壊荷重（ｃｂａｒｇ＠ｄｏ ｒｕｐｉｕｒ＊ ）
Ｒｍｏ５．６５江に等しい初期有効長に対して測定し
走破壊伸び（ａｌｌｏ甲ｔｎ＠ｎｔａ″”＊ ｌａ ｒ
ｕｐｔｕｒ＠）Ａ％（Ｓｏは引張り処理にかける前の試
験片の断面積である） を測定するのに使用し念。
を採取した（第１図参照）０ −中空体のボデーから長手方向（Ｌ）及び横力向（正接
方向）（Ｔ）に区別して採取した試験片、又は中空体の
底面で横方向（正接方向）（Ｔ）に採取した平滑な試験
片＋１１゜これらの試験片は引張り応力テスト時におい
て、従来の力学的特性、即ち・弾性限［Ｒｏ、２ ・破壊荷重（ｃｂａｒｇ＠ｄｏ ｒｕｐｉｕｒ＊ ）
Ｒｍｏ５．６５江に等しい初期有効長に対して測定し
走破壊伸び（ａｌｌｏ甲ｔｎ＠ｎｔａ″”＊ ｌａ ｒ
ｕｐｔｕｒ＠）Ａ％（Ｓｏは引張り処理にかける前の試
験片の断面積である） を測定するのに使用し念。
一応力集中係数（ａｏｓｆｆｌｅｉｅｎｋ ｄ＠軸ｍｃ
ｕｉｔｒａｔｉｏｎ ｄ。
ｕｉｔｒａｔｉｏｎ ｄ。
ｅｏｎｔｒａｉｎｔ＠） Ｋｔ ｍ ６．５で切込み（
＊ｎｔａ１１１＊ ）を入れられ（切込み底面の半径は
０．０２５■）且つ中空体のボデーかも長手方向に採取
された引張り応力試験片（２）。これら試験片を引張り
破壊し、それによって破壊荷重Ｂ＠を測定した。評価基
準として使用すべく、平滑試験片の弾性限度に対する切
込み入り試験片の破壊荷重の比Ｒ・／Ｒ０，２を求めた
・−シャルピーｖｇ衝撃強さ測定用試験片（３）（４５
のｖＨの切込み、深さ２１１１’％切込み底部の半径０
、２５ ｓｍ ）。これら試験片は破壊亀裂が中空体の
ボデーの厚み方向（標準方向Ｌ−Ｒ）に伝播するよう該
ボデーから長手方向に採取し九〇これら試験片は特性１
ｎｏ （予め亀裂の入っていない試験片の破壊エネルギ
）及び特性ｇａｏ （Ｐｈｙｍｍ＠を装置において疲労
により予め亀裂が入れられた試験片の破壊エネルギ）の
測定に使用した。
＊ｎｔａ１１１＊ ）を入れられ（切込み底面の半径は
０．０２５■）且つ中空体のボデーかも長手方向に採取
された引張り応力試験片（２）。これら試験片を引張り
破壊し、それによって破壊荷重Ｂ＠を測定した。評価基
準として使用すべく、平滑試験片の弾性限度に対する切
込み入り試験片の破壊荷重の比Ｒ・／Ｒ０，２を求めた
・−シャルピーｖｇ衝撃強さ測定用試験片（３）（４５
のｖＨの切込み、深さ２１１１’％切込み底部の半径０
、２５ ｓｍ ）。これら試験片は破壊亀裂が中空体の
ボデーの厚み方向（標準方向Ｌ−Ｒ）に伝播するよう該
ボデーから長手方向に採取し九〇これら試験片は特性１
ｎｏ （予め亀裂の入っていない試験片の破壊エネルギ
）及び特性ｇａｏ （Ｐｈｙｍｍ＠を装置において疲労
により予め亀裂が入れられた試験片の破壊エネルギ）の
測定に使用した。
−靭性係数（ｆａＣｔ・ｕｒｄ・に鶴ｓｉｔ二）Ｋを測
定する之めの試験片（４ｏ １に係数にの測定条件は後
の文節に記載されている。
定する之めの試験片（４ｏ １に係数にの測定条件は後
の文節に記載されている。
一中空体のボデーより採取された幅４０ｍのリングＣ状
の腐食テスト試験片。該試験片はＡＦＮＯＲ規格ム０５
−３０１に従い圧力（張力）下で腐食テストにかけた。
の腐食テスト試験片。該試験片はＡＦＮＯＲ規格ム０５
−３０１に従い圧力（張力）下で腐食テストにかけた。
以上のテストの結果（平均値）は別表１に示されている
。
。
Ｔ−タイプの処理を施した中空偉人１．Ｂ１゜Ｂ２及び
Ｂ３を観察すると本発明によるパッチＢ１．Ｂ２及びＢ
３は底部の殆んど熱鍛処理していない部分における横方
向の破壊伸びが、比較試料であるパッチＡＩよりｆｉＫ
秀れていることがわかる。また、焼入れと焼戻しとの間
に冷延処理を本発明の好ましい圧延比範囲内（） １．
５％でく５Ｘ）で施されなパッチＢ２は、１０Ｘの圧延
比で処理され九パンチＢｌよシ引張９応力特性全体にお
いて秀れている。
Ｂ３を観察すると本発明によるパッチＢ１．Ｂ２及びＢ
３は底部の殆んど熱鍛処理していない部分における横方
向の破壊伸びが、比較試料であるパッチＡＩよりｆｉＫ
秀れていることがわかる。また、焼入れと焼戻しとの間
に冷延処理を本発明の好ましい圧延比範囲内（） １．
５％でく５Ｘ）で施されなパッチＢ２は、１０Ｘの圧延
比で処理され九パンチＢｌよシ引張９応力特性全体にお
いて秀れている。
更に、本発明の好ましいと思われる条件下で均質化、溶
体化処理され且つ焼入れ及び焼戻°し間に冷延処理（４
ｏｒａｍ１ｍｍｍｇ＠）され念バッチＢ３は、中空体底
部での横方向の破壊伸びにおいて特に秀れており、比較
パッチムの破壊伸びの４倍以上の強さを持つ。
体化処理され且つ焼入れ及び焼戻°し間に冷延処理（４
ｏｒａｍ１ｍｍｍｇ＠）され念バッチＢ３は、中空体底
部での横方向の破壊伸びにおいて特に秀れており、比較
パッチムの破壊伸びの４倍以上の強さを持つ。
一連のバッチＢ４Ｘは、２段階に分けて焼戻すＴ７タイ
プの処理を施すと圧力下での腐食に対し特に秀れた耐食
性が本発明の合金に与えられることを示している。
プの処理を施すと圧力下での腐食に対し特に秀れた耐食
性が本発明の合金に与えられることを示している。
実施鏑２
次表に示されている組成を持つ３ｓの合金Ｃ１Ｄ及びＥ
を直径２００耀のビレット状に半連続的鋳造した。
を直径２００耀のビレット状に半連続的鋳造した。
合金Ｃは比較試料であシ、本発明の範囲には含まれない
。
。
これらの合金をいずれも４７５℃で２４時間均質化処理
し、外画を削って直径１７０■にし、３５０乃至４００
℃で熱関逆押出しにより直径５０簡のバー（ｂａｒｒ・
）に加工した。得られたバーを４７８℃で１時間溶体化
処理した後、冷水で焼入れし１２０℃で２４時間焼戻し
にかけ九。
し、外画を削って直径１７０■にし、３５０乃至４００
℃で熱関逆押出しにより直径５０簡のバー（ｂａｒｒ・
）に加工した。得られたバーを４７８℃で１時間溶体化
処理した後、冷水で焼入れし１２０℃で２４時間焼戻し
にかけ九。
これらのバーより、以下の如き試験片を採取したニ
一時性Ｒへ２．１ｍ及びム％（５，６５ぶに対し）を測
定する九めの、長手方向及び横方向に採取した引張シ応
力試験用平滑試験片。
定する九めの、長手方向及び横方向に採取した引張シ応
力試験用平滑試験片。
−８に等しい応力集中係数をもって切込みが入れられて
おシ、横方向に揮散され念Ｒ・の測定（及び比Ｂ・／Ｒ
０，２の計算）を行なうための引張り応力試験片。
おシ、横方向に揮散され念Ｒ・の測定（及び比Ｂ・／Ｒ
０，２の計算）を行なうための引張り応力試験片。
一方向Ｌ−Ｒ及びＣ−Ｒ（Ａ８ＴＭによる呼称）におい
て採取された靭性試験片（大きさ３０Ｘ３１゜２５、厚
み１１５■）。ムＢＴＭｉ Ｅ３９９ に記載の試験方
法に従って試験を実施しそれによって応力集中係数１１
１ｃを測定した。
て採取された靭性試験片（大きさ３０Ｘ３１゜２５、厚
み１１５■）。ムＢＴＭｉ Ｅ３９９ に記載の試験方
法に従って試験を実施しそれによって応力集中係数１１
１ｃを測定した。
結果（平均値）は次表２に示されている。
表 ２
＊
Ｌ：長手方向、Ｔ：横方向、Ｃ：周縁方向。
Ｒ：半径方向
この表で特に注目すべきは、本発明の合金り及びＥの横
方向での特性、中でも塑性（ｐｌａｍｔｉｃｌｔ； 。
方向での特性、中でも塑性（ｐｌａｍｔｉｃｌｔ； 。
Ａ９６’）及び゛靭性（Ｒｅ／Ｒ０，２及びに！ｃ）の
よいことである。合金Ｅは本発明の特に好ましい組成を
有する合金であり、その念め最良の性質を示している。
よいことである。合金Ｅは本発明の特に好ましい組成を
有する合金であり、その念め最良の性質を示している。
対応部材を大々的に破壊するような亀裂（ｆｉｓｓｕｒ
・）（Ｄ 臨界長す（ｉｏ！ｆｌ＠ａｒ ｅｒｌｋｌｑ
ｗｅ ） を表わす比（＃”の値が、この合金Ｅ（Ｄ場
合、横方向でも長手方向でも殆んど変らないことに注意
されたい０靭性係数にの測定方法について説明する。
・）（Ｄ 臨界長す（ｉｏ！ｆｌ＠ａｒ ｅｒｌｋｌｑ
ｗｅ ） を表わす比（＃”の値が、この合金Ｅ（Ｄ場
合、横方向でも長手方向でも殆んど変らないことに注意
されたい０靭性係数にの測定方法について説明する。
テスト用試験片の形状は第２図に示されている。
該試験片の寸法は次の通りであるニ
ー厚みＢ−８■
一幅 Ｗ−８■
−長さ ５５雪
前述の如く規定される試験片を規格人８ＴＭ ｇ３９９
の条件に従い、方向Ｌ−Ｈに沿ってボデーから採取し、
これに疲労亀裂を生・じさせる（０．４５＜ａ／Ｗ＜ｏ
、ｓｓ、疲労伝播は少くとも１．３■、荷重はＰｑの６
０％よシ小さい）。
の条件に従い、方向Ｌ−Ｈに沿ってボデーから採取し、
これに疲労亀裂を生・じさせる（０．４５＜ａ／Ｗ＜ｏ
、ｓｓ、疲労伝播は少くとも１．３■、荷重はＰｑの６
０％よシ小さい）。
次いで、疲労亀裂を持つ該試験片の３点に関しる。この
場合、応力（ｅｆｆｏｒｔ）は記鐘用紙の走行速度のＷ
ＩＩ数である（速変は一定）。
場合、応力（ｅｆｆｏｒｔ）は記鐘用紙の走行速度のＷ
ＩＩ数である（速変は一定）。
係数には、規格ムＳ ＴＭ Ｅ Ｓ ９９ （＠Ｂ＠ｍ
Ｓｐ＊ｅｉｍ＠ｎ’″）に規定され九次の公式に従っ
て計算した。
Ｓｐ＊ｅｉｍ＠ｎ’″）に規定され九次の公式に従っ
て計算した。
ｘ Ｐシ＊、 Ｉ ｆ（ａ／ｖ）Ｊ
Ｂ 、ｗ３
（単位：ＭＰ＊ｖ′′□）
式中、Ｐ署測定グ２７がら求め要部大荷重（単位ニュー
トン） Ｓ＝８１Ｉ支承点間の距離（単位ｍ） Ｗ−試験片の＠（単位ｍ） Ｂ＝試験片の厚み（単位ｍ） １−亀裂（ｃｒｉｑｕｅ）の長さく単位ｍ）注：亀ｆｉ
ｌ （ｃｒｌｑｕ・）距離の測定破壊後の試験片をプロ
フィロスコープ（ｐｒｏｆｉｌｏａｃｏｐ会）を用いて
つや消しガラス上に投影する（Ｆ＝２０）。
トン） Ｓ＝８１Ｉ支承点間の距離（単位ｍ） Ｗ−試験片の＠（単位ｍ） Ｂ＝試験片の厚み（単位ｍ） １−亀裂（ｃｒｉｑｕｅ）の長さく単位ｍ）注：亀ｆｉ
ｌ （ｃｒｌｑｕ・）距離の測定破壊後の試験片をプロ
フィロスコープ（ｐｒｏｆｉｌｏａｃｏｐ会）を用いて
つや消しガラス上に投影する（Ｆ＝２０）。
疲労によシ発生し念初亀裂に対応する破面（ｍａｓｕｔ
罰部分を透嘴紙上に写しとる。次いで、試験片の厚１
１ ３ みのｉ、ｉ及び７８１分における亀裂の長さを測定する
。
罰部分を透嘴紙上に写しとる。次いで、試験片の厚１
１ ３ みのｉ、ｉ及び７８１分における亀裂の長さを測定する
。
前記の公式で使用される１の値は、これら３つの測定値
の平均値である。
の平均値である。
第１図は試験片採取の詳細説明図、第２図は係数に測定
用試験片の説明図（寸法重位置）であるＯ（１り・・・
引張シ応力試験用平滑試験片、（カ・・引張り応力試験
用切込み入り試験片、（３ト衝撃強さ試験片、（４−・
・靭性係数に測定用試験片。 代理人弁履士今 村 元 手続補正書 昭和５８年１月１１日 １、事例の表示 昭和５７年特許願第２１１１９０
号３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 ソシエテ・メタルールジク・ドウ・ジエ
ルザ５、補正命令の日付 自 発 ８、補正の内容 （１）本願明細書中特許請求の範囲を別紙のとおり補正
する。 ２、特許請求の範囲 １１１ 処理された状態で秀れた横方向特性を示すＡ
Ａ −Ｚｎ −Ｍｇ −Ｃｕ系の押出成形された製品の
製法で６９、組成（重量ｑｂ）が ｐｅ（０，１０ ｓｔ（ｏ、ｏｓ Ｃｕ １．０ 乃至２．０ Ｍｔ ２．１ 乃至３．５ ｚｎ ７．２乃至９．５ Ｃｒ Ｏ，０７乃至０．１７ Ｍｎ ０．１５乃至０．２５ ｚｒ Ｏ，０８乃至０．１４ Ｔｉ（０，１０ その他の成分各々 り０．０５ その他の成分（合計）（０，１５ ＼ 残り＝Ａ） で示される合金を鋳造し、該鋳造物を４６０℃と該合金
の初期溶融温度との間の温度範囲内で均質化し、約４０
０℃の温度で熱間押出成形し、場合によってはこの成形
物を熱間引抜地理にかけ、次い′ｃ４６０乃至４８０℃
の温度範囲内で溶体化処理し、冷水焼入れを行ない（θ
く４０℃）、−ｓ 変形率（７） ＜１０１で冷間圧延した後Ｔ６タイプの
処理即ち１１５乃至１５０℃で６乃至５０時間焼戻す処
理又はＴ７タイプの処理即ち１００乃至１２０℃で３乃
至２４時間＋１５０乃至１７０℃で８乃至２０時間焼戻
す処理にかけ、そして通常は温度が低い根長時間処理す
ることを特徴とする製法。 （２）合金が次のより好ましい組成（重量％）Ｆｅ（０
，１０ ｓｉ（ｏ、ｏｓ Ｃｕ １．３５乃至１．８５ ＭＰ ２．４ 乃至３．０ Ｚｎ ７．６ 乃至８．９ Ｃｒ Ｏ，１０乃至０，１７ Ｍｎ Ｏ，１５乃至０．２５ Ｚｒ ０６０８乃至０．１４ ’ｒｔ（ｏ、ｉ。 その他の成分（各々） ＜ ０．０５ その他の成分（合計）（０，１５ を有していることをＩｆ！ｉ徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の製法。 ｆ３１ Ｆｅ及び８１の含有率（重量％）がＦｅ （
０，０５ Ｓｔに：０．０５ Ｆｅ＋８１ （０，０６ に限定されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項又は第２項に記載の製法。 （４） 均質化が４６５乃至４７５℃で実施されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項のいず
れかに記載の製法。 （５）溶体化処理が４６５乃至４８０℃で実施されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲８１項乃至第４項のいず
れかに記載の製法。 （６）冷延率（ｊ二１）が１．５乃至５チであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第５項のいずれか
に記載の製法。 （７）焼戻しが１１５乃至１３０℃の温度範囲内で２５
乃至３５時間実施されることを特徴とする特許請求の範
囲第１項乃至第６項のいずれかに記載の製法。 （８）焼戻しが１００乃至１１０℃で５乃至１０時間実
施され、続いて１５５乃至１６５℃で旦乃至１２時間実
施されることをｌｆ＃黴とする特許請求の範日第１項乃
至８ｇ６項のいずｎかに記載の製法。
用試験片の説明図（寸法重位置）であるＯ（１り・・・
引張シ応力試験用平滑試験片、（カ・・引張り応力試験
用切込み入り試験片、（３ト衝撃強さ試験片、（４−・
・靭性係数に測定用試験片。 代理人弁履士今 村 元 手続補正書 昭和５８年１月１１日 １、事例の表示 昭和５７年特許願第２１１１９０
号３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 名 称 ソシエテ・メタルールジク・ドウ・ジエ
ルザ５、補正命令の日付 自 発 ８、補正の内容 （１）本願明細書中特許請求の範囲を別紙のとおり補正
する。 ２、特許請求の範囲 １１１ 処理された状態で秀れた横方向特性を示すＡ
Ａ −Ｚｎ −Ｍｇ −Ｃｕ系の押出成形された製品の
製法で６９、組成（重量ｑｂ）が ｐｅ（０，１０ ｓｔ（ｏ、ｏｓ Ｃｕ １．０ 乃至２．０ Ｍｔ ２．１ 乃至３．５ ｚｎ ７．２乃至９．５ Ｃｒ Ｏ，０７乃至０．１７ Ｍｎ ０．１５乃至０．２５ ｚｒ Ｏ，０８乃至０．１４ Ｔｉ（０，１０ その他の成分各々 り０．０５ その他の成分（合計）（０，１５ ＼ 残り＝Ａ） で示される合金を鋳造し、該鋳造物を４６０℃と該合金
の初期溶融温度との間の温度範囲内で均質化し、約４０
０℃の温度で熱間押出成形し、場合によってはこの成形
物を熱間引抜地理にかけ、次い′ｃ４６０乃至４８０℃
の温度範囲内で溶体化処理し、冷水焼入れを行ない（θ
く４０℃）、−ｓ 変形率（７） ＜１０１で冷間圧延した後Ｔ６タイプの
処理即ち１１５乃至１５０℃で６乃至５０時間焼戻す処
理又はＴ７タイプの処理即ち１００乃至１２０℃で３乃
至２４時間＋１５０乃至１７０℃で８乃至２０時間焼戻
す処理にかけ、そして通常は温度が低い根長時間処理す
ることを特徴とする製法。 （２）合金が次のより好ましい組成（重量％）Ｆｅ（０
，１０ ｓｉ（ｏ、ｏｓ Ｃｕ １．３５乃至１．８５ ＭＰ ２．４ 乃至３．０ Ｚｎ ７．６ 乃至８．９ Ｃｒ Ｏ，１０乃至０，１７ Ｍｎ Ｏ，１５乃至０．２５ Ｚｒ ０６０８乃至０．１４ ’ｒｔ（ｏ、ｉ。 その他の成分（各々） ＜ ０．０５ その他の成分（合計）（０，１５ を有していることをＩｆ！ｉ徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の製法。 ｆ３１ Ｆｅ及び８１の含有率（重量％）がＦｅ （
０，０５ Ｓｔに：０．０５ Ｆｅ＋８１ （０，０６ に限定されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項又は第２項に記載の製法。 （４） 均質化が４６５乃至４７５℃で実施されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項のいず
れかに記載の製法。 （５）溶体化処理が４６５乃至４８０℃で実施されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲８１項乃至第４項のいず
れかに記載の製法。 （６）冷延率（ｊ二１）が１．５乃至５チであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第５項のいずれか
に記載の製法。 （７）焼戻しが１１５乃至１３０℃の温度範囲内で２５
乃至３５時間実施されることを特徴とする特許請求の範
囲第１項乃至第６項のいずれかに記載の製法。 （８）焼戻しが１００乃至１１０℃で５乃至１０時間実
施され、続いて１５５乃至１６５℃で旦乃至１２時間実
施されることをｌｆ＃黴とする特許請求の範日第１項乃
至８ｇ６項のいずｎかに記載の製法。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）処理され九状態で秀れ九横方向特性を示すＡＡ−
Ｚｎ Ｉ匂−Ｃｕ系の押出成形された製品の製法であ
り、組成（重量％）が Ｆｅ （０，１０ Ｓｉ（０，０８ Ｃｕ １．０ 乃至ＬＯ Ｍ９ λ１ 乃至３．５ Ｚｎ’１．２ 乃至９．５ Ｃｒ （ＬＯ７乃ｆｉ０．１７ Ｍａ Ｑ、１１乃ｆｉ０．２５ Ｚｔ Ｏ，Ｏ１ｌ乃ｊｉｏ、１４ Ｔ咥（０，１０ その他の成分各々 （ｏ、ｏａ その他の成分（合計）（０，１５ 残り千Ａｔ で示される合金を鋳造し、該鋳造物を４６０℃と該合金
の初期溶融温度との間の温度範囲内で均質化し、約４０
０℃の！１度で熱間押出成形し、−合によってはこの成
形物を熱間引抜処理にかけ、次いて４６０乃至４８０℃
の温度範囲内で溶体化処理し、冷水焼入れを行ない（＃
（４０℃）、変形率（−Ｌ−ｌ）く１０％で冷間圧延し
た後１タイプの処理即ち１１５乃至１５０℃で６乃至５
０時間焼戻す処理又はＴ、／イブの処理即ちｉｏｏ乃至
１２０℃で３乃至２４時間＋ＩＳＯ乃至１７０℃で８乃
至２０時間焼戻す処理にかけ、そして通常は温度が低い
程長時間処理することを特徴とする製法。 （２）合金が次のより好ましい組成（重量％）Ｆ＠（０
，１０ ｓｔ（ｏ、ｏｓ Ｃｕ １．３５乃至１．８！！ Ｍｇ １４ 乃至ＬＯ Ｚｎ ７．８ 乃至８．９ Ｃｒ ０．１０乃至０．１７ Ｍｕ ０−ＩＢ乃至０．２５ Ｚｒ ０．０１１乃至０．１４ ＴＩ（０，１０ その他の成分（各々）（０，０５ その他の成分（合計）（０，１５ を有していることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の製法。 （３）Ｆ・及び８１の含有率（重量％）がＦ・＜Ｏ，０
Ｓ ｓｔに：ｏ、ｏｓ Ｆ・＋５ｉ（ｏ、ｏａ に限定されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
項又は第２項に記載の製法。 （４）均質化が４６５乃至４７５℃で実施されることを
特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３（５）溶体化
処理が４６５乃至４８０℃で実施されることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項乃至第４項のいずれかに記載の
製法・ （… 冷延率（−Ｌ−Ｌ）が１．５乃至５Ｘであること
を特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第５項のいずれ
かに記載の製法。 （７）焼戻しが１１５乃至１３０℃の温度範囲内で２ｓ
乃至３Ｂ時間実施されることを特徴とする特許請求の範
囲第１項乃至第６項のいずれかに記載の製法。 （８）焼戻しが１００乃至１１０℃で５乃至１０時間実
施され、続いて１５５乃至１６５℃で６乃至１２時間実
施されることを特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第
６項のいずれかに記載の製法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8122969A FR2517702B1 (ja) | 1981-12-03 | 1981-12-03 | |
| FR8122969 | 1981-12-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58113358A true JPS58113358A (ja) | 1983-07-06 |
| JPS6127458B2 JPS6127458B2 (ja) | 1986-06-25 |
Family
ID=9264805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57211190A Granted JPS58113358A (ja) | 1981-12-03 | 1982-12-01 | 耐久性が高く秀れた横方向特性を示すＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金製品の製法 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0081441B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58113358A (ja) |
| AT (1) | ATE16292T1 (ja) |
| CA (1) | CA1206354A (ja) |
| DE (1) | DE3267187D1 (ja) |
| DK (1) | DK158317C (ja) |
| FR (1) | FR2517702B1 (ja) |
| IE (1) | IE54132B1 (ja) |
| NO (1) | NO155629C (ja) |
| ZA (1) | ZA828873B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6263641A (ja) * | 1985-09-14 | 1987-03-20 | Showa Alum Corp | 低サイクル疲労特性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 |
| JP2009114514A (ja) * | 2007-11-08 | 2009-05-28 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 温間加工性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ合金押出材およびその製造方法ならびに該押出材を用いた温間加工材 |
| JP2018513270A (ja) * | 2015-10-30 | 2018-05-24 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 高強度７ｘｘｘアルミニウム合金及びその作製方法 |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR2601967B1 (fr) * | 1986-07-24 | 1992-04-03 | Cerzat Ste Metallurg | Alliage a base d'al pour corps creux sous pression. |
| US5221377A (en) * | 1987-09-21 | 1993-06-22 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of properties |
| US4861391A (en) * | 1987-12-14 | 1989-08-29 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy two-step aging method and article |
| FR2645546B1 (fr) * | 1989-04-05 | 1994-03-25 | Pechiney Recherche | Alliage a base d'al a haut module et a resistance mecanique elevee et procede d'obtention |
| JP2982172B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1999-11-22 | 日本鋼管株式会社 | 高力アルミニウム合金材の熱処理方法 |
| FR2676462B1 (fr) * | 1991-05-14 | 1995-01-13 | Pechiney Rhenalu | Procede pour ameliorer l'isotropie travers des produits epais en alliages d'al. |
| US5284327A (en) * | 1992-04-29 | 1994-02-08 | Aluminum Company Of America | Extrusion quenching apparatus and related method |
| FR2695942B1 (fr) * | 1992-09-22 | 1994-11-18 | Gerzat Metallurg | Alliage d'aluminium pour corps creux sous pression. |
| CA2159193C (en) * | 1993-04-15 | 2006-10-31 | Nigel John Henry Holroyd | Method of making hollow bodies |
| FR2716896B1 (fr) * | 1994-03-02 | 1996-04-26 | Pechiney Recherche | Alliage 7000 à haute résistance mécanique et procédé d'obtention. |
| JPH09151714A (ja) * | 1995-12-04 | 1997-06-10 | Fuji Oozx Inc | 内燃機関用アルミニウム合金製スプリングリテーナ |
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| IL156386A0 (en) | 2000-12-21 | 2004-01-04 | Alcoa Inc | Aluminum alloy products and artificial aging method |
| FR2838136B1 (fr) * | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS EN ALLIAGE A1-Zn-Mg-Cu A COMPROMIS CARACTERISTIQUES STATISTIQUES/TOLERANCE AUX DOMMAGES AMELIORE |
| FR2838135B1 (fr) | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS CORROYES EN ALLIAGES A1-Zn-Mg-Cu A TRES HAUTES CARACTERISTIQUES MECANIQUES, ET ELEMENTS DE STRUCTURE D'AERONEF |
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| US7883591B2 (en) | 2004-10-05 | 2011-02-08 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product |
| DE502005001724D1 (de) | 2005-01-19 | 2007-11-29 | Fuchs Kg Otto | Abschreckunempfindliche Aluminiumlegierung sowie Verfahren zum Herstellen eines Halbzeuges aus dieser Legierung |
| WO2008003506A2 (en) | 2006-07-07 | 2008-01-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aa7000-series aluminium alloy products and a method of manufacturing thereof |
| EP2038446B1 (en) | 2006-07-07 | 2017-07-05 | Aleris Rolled Products Germany GmbH | Method of manufacturing AA7000-series aluminium alloys |
| CN109402539B (zh) * | 2018-11-29 | 2020-02-11 | 四川航天长征装备制造有限公司 | 一种提高铝合金棒材径向延伸率的方法 |
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| FR2222450A1 (en) * | 1973-03-21 | 1974-10-18 | Aluminum Co Of America | Aluminium alloy forgings - from material cast heat treated and worked under particular conditions to obtain improved mechanical properties |
| CA1047901A (en) * | 1973-10-26 | 1979-02-06 | Melvin H. Brown | Rapid high temperature aging of al-zn-mg-cu alloys |
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-
1981
- 1981-12-03 FR FR8122969A patent/FR2517702B1/fr not_active Expired
-
1982
- 1982-12-01 AT AT82420168T patent/ATE16292T1/de active
- 1982-12-01 EP EP82420168A patent/EP0081441B1/fr not_active Expired
- 1982-12-01 JP JP57211190A patent/JPS58113358A/ja active Granted
- 1982-12-01 DE DE8282420168T patent/DE3267187D1/de not_active Expired
- 1982-12-02 ZA ZA828873A patent/ZA828873B/xx unknown
- 1982-12-02 DK DK534982A patent/DK158317C/da not_active IP Right Cessation
- 1982-12-02 NO NO824043A patent/NO155629C/no unknown
- 1982-12-02 CA CA000416870A patent/CA1206354A/fr not_active Expired
- 1982-12-02 IE IE2870/82A patent/IE54132B1/en not_active IP Right Cessation
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| JP2018513270A (ja) * | 2015-10-30 | 2018-05-24 | ノベリス・インコーポレイテッドＮｏｖｅｌｉｓ Ｉｎｃ． | 高強度７ｘｘｘアルミニウム合金及びその作製方法 |
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| US11421309B2 (en) | 2015-10-30 | 2022-08-23 | Novelis Inc. | High strength 7xxx aluminum alloys and methods of making the same |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| EP0081441A1 (fr) | 1983-06-15 |
| NO155629B (no) | 1987-01-19 |
| DE3267187D1 (en) | 1985-12-05 |
| IE54132B1 (en) | 1989-06-21 |
| ZA828873B (en) | 1983-09-28 |
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| FR2517702B1 (ja) | 1985-11-15 |
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| IE822870L (en) | 1983-06-03 |
| EP0081441B1 (fr) | 1985-10-30 |
| FR2517702A1 (ja) | 1983-06-10 |
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| DK158317C (da) | 1990-10-01 |
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