NO155629B - Fremgangsmaate for fremstilling av varmekstruderte produkter av hoeystyrke-legeringer av typen al-zn-mg-cu med fobedret tverrseighet.. - Google Patents
Fremgangsmaate for fremstilling av varmekstruderte produkter av hoeystyrke-legeringer av typen al-zn-mg-cu med fobedret tverrseighet.. Download PDFInfo
- Publication number
- NO155629B NO155629B NO824043A NO824043A NO155629B NO 155629 B NO155629 B NO 155629B NO 824043 A NO824043 A NO 824043A NO 824043 A NO824043 A NO 824043A NO 155629 B NO155629 B NO 155629B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hours
- product
- type
- degrees
- alloy
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 22
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 4
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 claims abstract description 11
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910018569 Al—Zn—Mg—Cu Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 235000012438 extruded product Nutrition 0.000 claims abstract description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 claims 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 23
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 4
- 239000002970 Calcium lactobionate Substances 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 239000005338 frosted glass Substances 0.000 description 1
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for fremstilling av varmekstruderte produkter av høystyrke aluminiums-legeringer av typen Al-Zn-Mg-Cu som, i behandlet tilstand (type T6 eller T7) har en høy grad av duktilitet og seighet, spesielt i tverretning, og god motstandsevne mot påkjenningskorrosjon.
Varmekstruderte produkt med høy styrke er allerede kjent, også slike med høy grad av duktilitet og seighet i lengderet-
ning (se f.eks. produktene som er beskrevet i FR-PS 2.457.908).
For enkelte tilfeller og spesielt når det gjelder områder
der materialene underkastes meget høye påkjenninger og må
ha et høyt pålitelighets- og sikkerhetsnivå i bruk (f.eks.
i luftfartsindustrien), er imidlertid egenskapene i tverr-retning fremdeles utilfredsstillende, spesielt i de deler av komponentene som i relativt liten grad bearbeides.
I henhold til dette angår foreliggende oppfinnelse en fremgangsmåte for fremstilling av varmekstruderte produkter av typen Al-Zn-Mg-Cu som, i behandlet tilstand, har forbedrede tverretningsegenskaper, og denne fremgangsmåte karakteri-seres ved støping av en legering med følgende sammensetning i vekt-%: F ^ 0,10
Si ^ 0,08
Cu 1,0 til 2,0
Mg 2,1 til 3,5
Zn 7,2 til 9,5
Cr 0,07 til 0,17
Mn 0,15 til 0,25
Zr 0,08 til 0,14
Ti ^ 0,10
Andre hver -^ 0,05
Andre tilsammen ^ 0,15
Resten = Al
homogenisering av det støpte produkt innen temperaturområdet
460°C til legeringens initialsmeltepunkt, varmekstrudering av produktet ved en temperatur i størrelsesorden 400°C, eventuelt varmtrekking av det varmeekstruderte produkt, og bringe produktet i oppløsning innen temperaturområdet 460-490°C, bråkjøling av produktet i koldt vann (6 4 0°C) , koldbearbeiding med et deformasjonsnivå, s~ <8>) 10% og utglødning: type T6: dvs. fra 6 til 50 timer ved 115 til 150°C, eller
type T7: dvs. fra 3 til 24 timer ved fra 100 til 120°C + 8 til 20 timer ved fra 150 til 170°C,
idet de lengste tidsrom vanligvis forbindes med de laveste temperaturer.
De optimale egenskaper oppnås når hver av de følgende betingelser fortrinnsvis kombineres:
Analyse = Fe 0,10
(vekt-%) Si 0, 08
Cu: 1,35 - 1,85
Mg: 2,4 - 3,0
Zn: 7,6 - 8,9
Cr: 0,10 - 0,17
Mn: 0,15 - 0,25
Zr: 0,08 - 0,14
Ti <: 0,10
Andre enkeltvis < 0,05
Andre totalt ^ 0,15
Resten = Al
Homogenisering ved ca. 470°C 5°C
Utglødningsbehandling ved 465 - 480°C
Kaldbearbeiding (~-) fra 1,5 til 5%
Tempring: type T6: 25-35 timer ved fra 115-130°C eller
type T7: 5-10 timer ved fra 100-110°C
pluss 8-12 timer ved fra 155-165°C
Det er bemerket at egenskapene i de hovedsakelig legerings-elementer må være tilstrekkelig til å gi de ønskede mekaniske karakteristika, men må begrenses oppover for ikke å medføre for stor sprøhet. Tverretningsduktilitet er også sterkt påvirket av egenskapene for Fe og Si som fortrinnsvis bør foreligge i så liten grad som mulig, innen følgende grenser:
De følgende eksempler illustrerer egenskapene som oppnås
når det gjelder en hul ekstrudert gjenstand og en ekstrudert stang;
Fig. 1 viser detaljer for prøvetakingen og
Fig. 2 viser konstruksjonen av prøven for bestemmelse av K-faktoren (se tillegget), der alle dimensjoner er
i mm.
EKSEMPEL 1
Det ble støpt to legeringer og sammensetningen for legeringene er som angitt nedenfor, der legering A som ikke er i henhold til oppfinnelsen utgjør et sammenligningsgrunnlag:
Legering A som blir støpt semi-kontinuerlig i form av barrer med en diameter på 170 mm ble underkastet en homogeniserings-behandling i 24 timer ved en temperatur av 460°C og varm-ekstrudert ved reversekstrudering ved en temperatur av 400°C
± 10°C, i form av gjenstander som hadde en diameter på
107 mm med en lengde på 141 mm. Disse gjenstander ble trukket i varm tilstand ved en temperatur av 380 ± 20°C til følgende dimensjoner: diameter 105,5 mm, lengde 132 mm, maskinbearbeidet utvendig ved dreiing til en diameter på 127,2 mm, renset, bragt i oppløsning ved en temperatur
av 460°C, bråkjølt i vann, underkastet kaldtrekking ved
S - s
ny bråkjøling med en kaldbearbeidingsgrad (—-s —) på
4% og tempring i 30 timer ved en temperatur av 120 C.
Legering B ifølge oppfinnelsen ble delt i fire charger: Bl, B2, B3 og B4: - chargen Bl ble formgitt på samme måte som charge A, bortsett S-s
fra at kaldbearbeidingsgraden ( ) var 10% i stedet
s
for 4%;
-charge 32 ble omdannet på samme måte som charge A; - charge B3. ^le omdannet på samme måte som charge B2 bortsett fra at homogeniseringsbehandlingen ble gjennomført ved en temperatur av 470°C i stedet for 460°C, og utglødnings-behandlingen ble gjennomført ved en temperatur av 470°C i stedet for 460°C;charge B3 tilsvarte derfor det foretrukne området for oppfinnelsen; og - charge 34 ble omdannet på identisk måte med charge B2.. bortsett fra hva angår sluttanløpninger som ble gjennomført som følger: 6 timer ved 105°C pluss 10 timer ved 150°C, 155°C, 160°C og 165°C (chamen B41, B42, B43 henholdsvis B44), eller ved en temperatur på 120°C i 30 timer (charge B40).
De følgende gjenstander ble maskinbearbeidet fra de resul-terende gjenstander (se figur 1): - glatte strekkbelastningsstykker 1 som ble tatt enten fra legemet av disse gjenstander, idet det ble atskilt mellom lengderetning L og tverretning, tangentiale retning T, eller fra bunnen av gjenstanden i tverretning T, tangen-tialretning. Ved strekkpåkjenningsprøven ble prøvestyk-kene benyttet for å bestemme konvensjonelle mekaniske
egenskaper, nemlig:
elastisitetsgrense RO,2
strekkbelastning Rm
forlengelse til brudd A% som målt over en opprinnelig brukbar lengde lik 5,65/So, So er tverrsnittet av prøve-stykket før påkjenningsbelastningen;
- skårstrekkbelastningsprøver 2 med en påkjenningskonsen-trasjonskoeffisient KT = 6,5 (radius ved skårbunnen 0,025 mm), som tas i lengderetningen av legemet av gjenstanden. Prøvestykkene ble brukket ved strekkbelastning, noe som tillot at bruddpåkjenningen Re kunne bestemmes. Forholdet Re/R0,2 for bruddbelastningen på et slikt prøvestykke til elastisitetsgrensen for et glatt prøvestykke ble tatt som
et evalueringskriterium;
- Charpy V skårslagprøvestykker 3 (45° V-formet skår, 2 mm dypt, med en radius ved skårdypden på 0,25 mm). Prøve-stykkene ble tatt i lengderetningen fra legemet av gjenstanden slik at bruddsprekken forplantet seg i tykkelses-retningen for legemedelen av gjenstanden (standardisert retning L-R). Disse ble benyttet for bestemmelse av de følgende egenskaper: Ene (bruddenergi på ikke på forhånd sprukket prøvestykke) og Eco (bruddenergi på et prøve-stykke som var på forhånd oppsprukket ved utmatning på en
Physmet-apparatur); - Prøvestykker 4 for måling av seighetsfaktoren K; bestem-melsesbetingelsene for faktoren K er angitt i vedlegget; - Prøvestykker for korrosjonsprøver i form av ringer C hen-tet fra legemdelen med bredde 40 mm. Prøvestykkene ble prøvet med henblikk på påkjenningskorrosjon i henhold til standard AFNORA 05-301.
De midlere prøveresultater er angitt i tabell I i vedlegget.
Det fremgår med henblikk på gjenstandene Al, Bl, B2 og 33 som alle er behandlet i henhold til T6-metoden, at charqene Bl, B2 og B3 ifølge oppfinnelsen har verdier for forlengelse til brudd i tverretning av delen av bun^-n som er relativt lett bearbeidet, som er markert høyere enn de for referansesatsen Al. Videre har charqen 32 som ble underkastet en kald bearbeiding etter bråkjøling og før tempring, i det foretrukne området ifølge oppfinnelsen >1,5% og -$5%, et sett av strekkpåkjenningsegenskaper ved høyere nivåer for ytelse enn charqen B1, der graden av kald bearbeiding var 10%.
I tillegg syntes charqen B3 for hvilken homogeniseringsbe-tingelsene, utglødningsbehandlingen, kaldbearbeidingen mellom bråkjøling og anløpning lå innenfor oppfinnelsens foretrukne område, og tilveiebringe et spesielt høyt ytelsesnivå, spesielt hva angår forlengelse til brudd i tverretning for bunnen av gjenstanden, en verdi som var mer enn fire ganger verdien for referansesatsen A.
Til slutt viste chargene B4x at, for en blanding av typen T7
i to trinn, det er mulig at legeringene ifølge oppfinnelsen å oppnå spesielt høye nivåer av motstandsevne mot påkjenningskorrosjon.
EKSEMPEL 2
Tre legeringer C, D og E med følgende sammensetning ble semi-kontinuerlig støpt i form av barrer med diameter 200 mm:
idet legering C som ikke er ifølge oppfinnelsen utgjør sam-menligningsgrunnlaget .
Hver av legeringene ble homogenisert i et tidsrom på 24 timer ved 475°C, et overflatesjikt ble fjernet for å gi en diameter på 170 mm hvoretter legeringene ble omdannet ved reversert varmekstrudering ved en temperatur på 350-400°C i form av en 50 mm stang. Stangen ble utvunnet i en time ved 478°C, bråkjølt i vann og utglødet i 24 timer ved 120°C.
Følgende prøvestykke ble tatt fra stangen for prøveformål:
- glatte strekkpåkjenningsstykker i lengde- og tverretning for måling av egenskapene RO,2, Rm og A % (over 5,65/So); - skår-strekkpåkjenningsstykker med en påkjenningskonsentra-sjonskoeffisient lik 8, i tverretning, for måling av Re og
bestemmelse av forholdet Re/R0,2;
- seighetsprøvestykker (format: 30 x 31,25, tykkelse 12,5 mm) i retningene L-R og C-R (ASTM-bestemmelser). Prøvebe-tingelsene tilsvarende ASTM E399-spesifikasjonene tillot at man kunne bestemme påkjenningskonsentrasjonsfaktoren Ic
Middelverdien av resultatene er angitt i tabell 2 nedenfor.
Man skal spesielt merke seg egenskapenes forbedring i tverr-retningen, mere spesielt plastisiteten A%, og seigheten Re/R0,2 og KIc, når det gjelder legering D og E ifølge oppfinnelsen, legering E tilsvarer det foretrukne sammenset-ningsområdet for oppfinnelsen og har den beste ytelse i denne hensegnde. Det skal videre bemerkes at verdien for forholdet (^q—^ som er representativ for den kritiske sprekklengde som gir grunn til katastrofalt brudd i gjenstanden så å si er lik i tverr- og lengderetningen når det gjelder den sistnevnte legering.
VEDLEGG
Måling av seighetsfaktoren K
Prøvestykket er vist i fig. 2.
Dimensjonene for prøvestykket er som følger:
- tykkelse: B = 8 mm
- bredde: W = 8 mm
- lengde: 5 5 mm
- maskingjort skår: a = 2 mm
radius ved skråbunnen < 0,08 mm.
En tretthetssprekk initieres i det ovenfor angitte prøve-stykke som hentes fra gjenstanden i retningen L-R, under de betingelser som er gitt i standard ASTM E399 (0,45 < a/W
< 0,55, fremskriden med henblikk på tretthet på minst 1,3 mm, belastning mindre enn 60% for Pq).
Det tretthetssprukne prøvestykket underkastes deretter en prøve som involverer en langsom bøying på tre punkter.
Under prøven foretas det en opptegning med henblikk på kurven for kraften avhengig av bevegelseshastigheten for papiret på skriveren (konstant hastighet).
Faktoren K ble beregnet i henhold til den formel er gitt i standard ASTM E399 (bøyeprøve) som er som følger:
(i MPa m)
hvori:
P: maksimal belastning målt på diagrammet i newton
S: avstand mellom understøttelsen i m
W: bredde av prøvestykket i m
B: tykkelse av prøvestykket i m
a: lengde av sprekken i m
Bemerkning: Måling av lengden a av sprekken.
Prøvestykket projiserer etter brudd på en matt glasskive ved hjelp av et profiloskop (g = 20).
Den delen av bruddet som tilsvarer den opprinnelige sprekk fremkalt ved tretthetsbelastning overføres deretter på transparent papir. Målinger foretas deretter med henblikk på lengden av sprekken ved en kvart, halvparten og trekvart av tykkelsen av prøvestykket.
Verdien for a som benyttes i formelen er den midlere verdi for tre målinger.
Claims (8)
1.
Fremgangsmåte for fremstilling av varmekstruderte produkter av typen Al-Zn-Mg-Cu som, i behandlet tilstand, har forbedrede egenskaper i tverretningsegenskaper, karakterisert ved støping av en legering med følgende sammensetning i vekt-%: Fe 0,10 Si < 0,08 Cu 1,0 til 2,0 Mg 2,1 til 3,5 Zn 7,2 til 9,5 Cr 0,07 til 0,17 Mn-0,15 til 0,25 Zr 0,08 til 0,14 Ti <: 0,1 0 Andre hver ^ 0,05 Andre tilsammen £ 0,15 Resten = Al
homogenisert av det støpte produkt innen temperaturområdet 460°C til legeringens initialsmeltepunkt, varmekstrudering av produktet ved en temperatur i størrelsesorden 400°C, eventuelt varmtrekking av det varmekstruderte produkt, og bringe produktet i oppløsning innen temperaturområdet 4 60-490°C, bråkjøling av produktet i koldt vann (9 <: 40°C) , koldbearbeiding med et deformasjonsnivå, (S s " 8) ' 10% og utglødning: type To,.: dvs. fra 6 til 50 timer ved 115 til 150°C, eller type T7: dvs. fra 3 til 24 timer ved fra 100 til 120°C
+ 8 til 20 timer ved fra 150 til 170°C, idet de lengste tidsrom vanligvis forbindes med de laveste temperaturer.
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at man benytter en legering som har følgende foretrukne
sammensetning i vekt-%: Fe 0,10 Si 0,08 Cu 1,35 til 1,85 Mg 2,4 til 3,0 Zn 7,6 til 8,9 Cr 0,10 til 0,17 Mn 0,15 til 0,25 Zr 0,08 til 0,14 Ti 4 0,10 Andre enkeltvis ^ 0,05 Andre totalt 0,15
3.
Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at man benytter legeringer der andelene av Fe og Si i vekt-% er begrenset til:
4.
Fremgangsmåte ifølge kravene 1-3, karakterisert ved at homogeniseringen gjennomføres ved fra 465-475°C.
5.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1-4, karakterisert ved at varmebehandlingen gjennomføres ved fra 465-480°C.
6.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1 - 5, karakterisert ved at man arbeider til en kaldbearbeidinsgrad S <-><s>) fra 1,5 til 5%. kaldbearbeidinsgrad (—-— fra 1,5 til 5%.
7.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1-6, karakterisert ved at anløpingen gjennomføres i temperaturområdet 115-130°C i et tidsrom fra 25-35 timer.
8.
Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av kravene 1-8, karakterisert ved at anløpingstrinnet gjen-nomføres ved en oppholdstid på fra 5-10 timer ved fra 100-110°C og en oppholdstid fra 8-12 timer ved fra 155-165°C.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8122969A FR2517702B1 (no) | 1981-12-03 | 1981-12-03 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO824043L NO824043L (no) | 1983-06-06 |
| NO155629B true NO155629B (no) | 1987-01-19 |
| NO155629C NO155629C (no) | 1987-04-29 |
Family
ID=9264805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO824043A NO155629C (no) | 1981-12-03 | 1982-12-02 | Fremgangsmaate for fremstilling av varmekstruderte produkter av hoeystyrke-legeringer av typen al-zn-mg-cu med forbedret tverrseighet. |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0081441B1 (no) |
| JP (1) | JPS58113358A (no) |
| AT (1) | ATE16292T1 (no) |
| CA (1) | CA1206354A (no) |
| DE (1) | DE3267187D1 (no) |
| DK (1) | DK158317C (no) |
| FR (1) | FR2517702B1 (no) |
| IE (1) | IE54132B1 (no) |
| NO (1) | NO155629C (no) |
| ZA (1) | ZA828873B (no) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4863528A (en) * | 1973-10-26 | 1989-09-05 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of strength and corrosion resistance properties and method for producing the same |
| JPS6263641A (ja) * | 1985-09-14 | 1987-03-20 | Showa Alum Corp | 低サイクル疲労特性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 |
| FR2601967B1 (fr) * | 1986-07-24 | 1992-04-03 | Cerzat Ste Metallurg | Alliage a base d'al pour corps creux sous pression. |
| US5221377A (en) * | 1987-09-21 | 1993-06-22 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of properties |
| US4861391A (en) * | 1987-12-14 | 1989-08-29 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy two-step aging method and article |
| FR2645546B1 (fr) * | 1989-04-05 | 1994-03-25 | Pechiney Recherche | Alliage a base d'al a haut module et a resistance mecanique elevee et procede d'obtention |
| JP2982172B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1999-11-22 | 日本鋼管株式会社 | 高力アルミニウム合金材の熱処理方法 |
| FR2676462B1 (fr) * | 1991-05-14 | 1995-01-13 | Pechiney Rhenalu | Procede pour ameliorer l'isotropie travers des produits epais en alliages d'al. |
| US5284327A (en) * | 1992-04-29 | 1994-02-08 | Aluminum Company Of America | Extrusion quenching apparatus and related method |
| FR2695942B1 (fr) * | 1992-09-22 | 1994-11-18 | Gerzat Metallurg | Alliage d'aluminium pour corps creux sous pression. |
| CA2159193C (en) * | 1993-04-15 | 2006-10-31 | Nigel John Henry Holroyd | Method of making hollow bodies |
| FR2716896B1 (fr) * | 1994-03-02 | 1996-04-26 | Pechiney Recherche | Alliage 7000 à haute résistance mécanique et procédé d'obtention. |
| JPH09151714A (ja) * | 1995-12-04 | 1997-06-10 | Fuji Oozx Inc | 内燃機関用アルミニウム合金製スプリングリテーナ |
| US6322647B1 (en) * | 1998-10-09 | 2001-11-27 | Reynolds Metals Company | Methods of improving hot working productivity and corrosion resistance in AA7000 series aluminum alloys and products therefrom |
| IL156386A0 (en) | 2000-12-21 | 2004-01-04 | Alcoa Inc | Aluminum alloy products and artificial aging method |
| FR2838136B1 (fr) * | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS EN ALLIAGE A1-Zn-Mg-Cu A COMPROMIS CARACTERISTIQUES STATISTIQUES/TOLERANCE AUX DOMMAGES AMELIORE |
| FR2838135B1 (fr) | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS CORROYES EN ALLIAGES A1-Zn-Mg-Cu A TRES HAUTES CARACTERISTIQUES MECANIQUES, ET ELEMENTS DE STRUCTURE D'AERONEF |
| US20050006010A1 (en) * | 2002-06-24 | 2005-01-13 | Rinze Benedictus | Method for producing a high strength Al-Zn-Mg-Cu alloy |
| WO2004090185A1 (en) | 2003-04-10 | 2004-10-21 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | An al-zn-mg-cu alloy |
| US7883591B2 (en) | 2004-10-05 | 2011-02-08 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product |
| DE502005001724D1 (de) | 2005-01-19 | 2007-11-29 | Fuchs Kg Otto | Abschreckunempfindliche Aluminiumlegierung sowie Verfahren zum Herstellen eines Halbzeuges aus dieser Legierung |
| WO2008003506A2 (en) | 2006-07-07 | 2008-01-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aa7000-series aluminium alloy products and a method of manufacturing thereof |
| EP2038446B1 (en) | 2006-07-07 | 2017-07-05 | Aleris Rolled Products Germany GmbH | Method of manufacturing AA7000-series aluminium alloys |
| JP5083816B2 (ja) * | 2007-11-08 | 2012-11-28 | 住友軽金属工業株式会社 | 温間加工性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ合金押出材およびその製造方法ならびに該押出材を用いた温間加工材 |
| RU2717434C2 (ru) * | 2015-10-30 | 2020-03-23 | Новелис Инк. | Высокопрочные алюминиевые сплавы 7xxx и способы их получения |
| CN109402539B (zh) * | 2018-11-29 | 2020-02-11 | 四川航天长征装备制造有限公司 | 一种提高铝合金棒材径向延伸率的方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3881966A (en) * | 1971-03-04 | 1975-05-06 | Aluminum Co Of America | Method for making aluminum alloy product |
| FR2222450A1 (en) * | 1973-03-21 | 1974-10-18 | Aluminum Co Of America | Aluminium alloy forgings - from material cast heat treated and worked under particular conditions to obtain improved mechanical properties |
| CA1047901A (en) * | 1973-10-26 | 1979-02-06 | Melvin H. Brown | Rapid high temperature aging of al-zn-mg-cu alloys |
| SE414193B (sv) * | 1973-10-26 | 1980-07-14 | Aluminum Co Of America | Sett att termiskt behandla en artikel av en aluminiumlegering for att ge denna hog hallfasthet och god herdighet mot spenningskorrosion |
| US3945861A (en) * | 1975-04-21 | 1976-03-23 | Aluminum Company Of America | High strength automobile bumper alloy |
| FR2457908A1 (fr) * | 1979-06-01 | 1980-12-26 | Gerzat Metallurg | Procede de fabrication de corps creux en alliage d'aluminium et produits ainsi obtenus |
-
1981
- 1981-12-03 FR FR8122969A patent/FR2517702B1/fr not_active Expired
-
1982
- 1982-12-01 AT AT82420168T patent/ATE16292T1/de active
- 1982-12-01 EP EP82420168A patent/EP0081441B1/fr not_active Expired
- 1982-12-01 JP JP57211190A patent/JPS58113358A/ja active Granted
- 1982-12-01 DE DE8282420168T patent/DE3267187D1/de not_active Expired
- 1982-12-02 ZA ZA828873A patent/ZA828873B/xx unknown
- 1982-12-02 DK DK534982A patent/DK158317C/da not_active IP Right Cessation
- 1982-12-02 NO NO824043A patent/NO155629C/no unknown
- 1982-12-02 CA CA000416870A patent/CA1206354A/fr not_active Expired
- 1982-12-02 IE IE2870/82A patent/IE54132B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6127458B2 (no) | 1986-06-25 |
| EP0081441A1 (fr) | 1983-06-15 |
| JPS58113358A (ja) | 1983-07-06 |
| DE3267187D1 (en) | 1985-12-05 |
| IE54132B1 (en) | 1989-06-21 |
| ZA828873B (en) | 1983-09-28 |
| CA1206354A (fr) | 1986-06-24 |
| DK158317B (da) | 1990-04-30 |
| NO824043L (no) | 1983-06-06 |
| ATE16292T1 (de) | 1985-11-15 |
| FR2517702B1 (no) | 1985-11-15 |
| NO155629C (no) | 1987-04-29 |
| IE822870L (en) | 1983-06-03 |
| EP0081441B1 (fr) | 1985-10-30 |
| FR2517702A1 (no) | 1983-06-10 |
| DK534982A (da) | 1983-06-04 |
| DK158317C (da) | 1990-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO155629B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av varmekstruderte produkter av hoeystyrke-legeringer av typen al-zn-mg-cu med fobedret tverrseighet.. | |
| US6692589B2 (en) | Aircraft structure element made of an Al-Cu-Mg- alloy | |
| US20160144946A1 (en) | Extrados structural element made from an aluminium copper lithium alloy | |
| Lee et al. | Effects of microstructural morphology on quasi-static and dynamic deformation behavior of Ti-6Al-4V alloy | |
| CA2523674A1 (en) | Al-cu-mg-ag-mn alloy for structural applications requiring high strength and high ductility | |
| KR20170067810A (ko) | 알루미늄-마그네슘-리튬 합금으로 제조되는 전신 제품 | |
| US20240035138A1 (en) | Thick plates made of al-cu-li alloy with improved fatigue properties | |
| Behrens et al. | Influence of process parameters on the hot stamping of carbon-martensitic chromium steel sheets | |
| CN113523164B (zh) | 一种船用舵系高强度锻件锻造及热处理工艺 | |
| US2174740A (en) | Sensitivity controlled steel and the manufacture thereof | |
| CN111304487B (zh) | 一种铜基形状记忆合金及其制备方法和应用 | |
| Jabłońska et al. | Heat treatment of high manganese type X57MnAl27-5 austenitic steel | |
| CN114540674A (zh) | 高强度和高断裂韧性的7xxx系航空航天合金产品 | |
| CN114540646A (zh) | 高强韧7系铝合金的制备及热处理方法 | |
| Jones et al. | Fatigue failure mechanisms in a nitrided En 41B steel | |
| RU2489217C1 (ru) | Способ производства листов из термически упрочняемых алюминиевых сплавов, легированных скандием и цирконием | |
| Vogt et al. | Sensitivity of a high nitrogen austenitic stainless steel to fatigue crack initiation | |
| Rout et al. | Improvement of stress corrosion cracking (SCC) resistance of a 7150 Al-Zn-Mg-Cu alloy by retrogression and reageing (RRA) treatment | |
| Nakayama et al. | Effect of preheating temperature on ECAP formability of AC4CH aluminum casting alloy | |
| Davari et al. | Investigation of intercritical heat treatment temperature effect on microstructure and mechanical properties of dual phase (DP) steel | |
| RU2396367C2 (ru) | Способ получения изделия из высокопрочного алюминиевого сплава | |
| Burgess et al. | Manufacture and properties of steel plates containing zirconium and other elements | |
| Kandil | AGE HARDENING CHARACTERISTICS AND MECHANICAL PROPERTIES OF ALUMINUM ALLOY 2024 | |
| Cornford et al. | Properties of As-Rolled Dual Phase Steels | |
| JP5291956B2 (ja) | 角筒深絞成形性に優れたアルミニウム合金板およびその製造方法 |