DK158317B - Fremgangsmaade til fremstilling af varmekstruderede produkter af al-zn-mg-cu legeringer med hoej styrke og foroeget tvaersejhed - Google Patents
Fremgangsmaade til fremstilling af varmekstruderede produkter af al-zn-mg-cu legeringer med hoej styrke og foroeget tvaersejhed Download PDFInfo
- Publication number
- DK158317B DK158317B DK534982A DK534982A DK158317B DK 158317 B DK158317 B DK 158317B DK 534982 A DK534982 A DK 534982A DK 534982 A DK534982 A DK 534982A DK 158317 B DK158317 B DK 158317B
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- temperature
- hours
- product
- degrees
- process according
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/053—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with zinc as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Description
DK 158317 B
Den foreliggende opfindelse angår en fremgangsmåde til fremstilling af varmeekstruderede produkter af aluminiumlegeringer af typen Al-Zn-Mg-Cu med høj styrke, hvilke produkter i behandlet tilstand (type T6 eller T7) udviser for-5 øget duktilitet og sejhed, i særdeleshed i tværretningen, såvel som en god modstandsdygtighed mod spændingskorrosion.
Man kender varmeekstruderede produkter med høj styrke, der udviser gode karakteristika med hensyn til forhøjet duktilitet og sejhed i længderetningen (se f.eks. fransk patent-10 skrift nr. 2 457 908). Der er tale om produkter fremstillet ved en proces, hvor hærdningen efterfølges direkte af en anløoning, hvor der ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen obligatorisk er indskudt et komplementært kolddeformationstrin mellem hærdningen og anløbningen. Denne operation gør 15 det muligt i væsentlig grad at forbedre de mekaniske egenskaber i henseende til modstandsdygtighed, samtidig med at den forøgede sejhed bibeholdes.
Til visse anvendelser, i særdeleshed inden for sådanne områder, hvor materialerne underkastes en meget stor be-20 lastning og skal udvise stor pålidelighed og anvendelses-: sikkerhed (eksempelvis inden for luftfart, militær o.lign.), er egenskaberne i den tværgående retning imidlertid utilstrækkelige, specielt hvad angår de dele, der kun i relativt ringe udstrækning er omsvejset.
25 Det har nu vist sig, at disse ulemper kan afhjælpes ved netop den i nærværende beskrivelse omhandlede fremgangsmåde .
Ved fremgangsmåden ifølge opfindelsen støber man en legering, hvis sammensætning er følgende (i vægt-?0): 2
DK 158317B
Si £ 0,08 Cu i,0 - 2,0 Mg 2,1 - 3,5 Zn 7,2 - 9,5 5 Cr0,07-0,17
Mn 0,15 - 0,25 Zr 0,08 - 0,14 Ti £ 0,10 andre metaller hver ύ 0,05 lø andre metaller ialt ύ 0,15 rest = Al og Fe hvorefter man homogeniserer det støbte produkt ved en temperatur på mellem 460 °C og den temperatur, ved hvilken lege-25 ringen begynder at smelte, varmeekstruderer produktet ved en temperatur af størrelsesordenen 400 °C, 20 om ønsket udtrækker det varmeekstruderede produkt ved en temperatur af størrelsesordenen 380 °C, bringer produktet i opløsning ved en temperatur på mellem 460 og 480 °C, 2 5 bratkøler produktet i koldtvand (Θ 4. 40 C) og foretager en anløbning. Denne anløbning foretages under følgende betingelser: 30 i [Type T6: mellem 6 og 50 timer ved en temperatur på 115-150 °C eller i l type T7: mellem 3 og 24 timer ved en temperatur på 100-120 °C + 8-20 timer ved en temperatur på mellem 150 og 35 170 °C.
3.
DK 158317 B
Generelt hører de længste tider sammen med de laveste temperaturer .
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen er ejendommelig ved, at 5 indholdet af Fe begrænses til højst 0,10 vægt-%, og at der foretages en kolddeformation af produktet med en deforma-tionsgrad ) < 10% mellem bratkølingen og anløbningen.
De optimale egenskaber opnås, når man forener de følgende betingelser:
Analyses F e £ 0,10 (vægt-SS) Si < 0,08
Cu : 1,35 - 1,85 15 Mg : 2,4 - 3,0
Zn : 7,6 - 8,9 Cr : 0,10 - 0,17 Mn : 0,15 - 0,25 ! Zr : 0,08 - 0,14 20 Ti ^ 0,10 andre metaller hver ^ 0,05 andre metaller ialt £ 0,15 rest = Al 25 Homogenisering ved 470 °C - 5 °C Opløsning ved 465 til 480 °C Kolddeformation ~ ---) på mellem 1,5 og 5%
S
Anløbning type T6 : 25-35 timer ved 115-130 °C
eller type T7 : 5-10 timer ved 100-110 °C
5o + 8-12 timer ved 155-165 °C
4
DK 158317B
Det skal bemærkes, at indholdene af de enkelte hovedlegeringselementer skal være tilstrækkelige til at opnå de ønskede mekaniske egenskaber, men de skal samtidig være tilstrækkeligt begrænsede til, at slutprodukterne ikke bliver 5 for skrøbelige. Duktiliteten i tværgående retning er således kraftigt påvirket af indholdene af Fe og Si, som derfor fortrinsvis skal holdes så lave som muligt, nærmere bestemt inden for følgende grænser: 10 Fe ^ 0,05/¾
Si ^ 0,05¾
Fe + Si é 0,06¾.
De følgende eksempler illustrerer de egenskaber, som opnås 15 for et ekstruderet hult emne og for en ekstruderet stang.
Fig. 1 viser i detaljer, hvorledes prøvningerne foretages, og fig. 2 viser udformningen af et prøvelegeme til bestemmelse af faktoren K (se appendix). Dimensionerne er anført i mm.
20 25
DK 158317B
5
Eksempel 1
Man støbte to legeringer A og B, huis sammensætninger er anført nedenfor, idet legeringen A, som ikke er i overensstemmelse med opfindelsen, tjente som kontrol.
5 Vægt-» A B
Fe 0,14 0,05
Si 0,06 0,04
Cu 1,63 1,60
Zn 8,13 8,00 10 Mg 2,69 2,46
Mn 0,18 0,20
Cr 0,13 0,12
Zr 0,11 0,13
Ti < 0,05 < 0,05 15
Legeringen A, som blev udstøbt semi-kontinuerligt i form af barrer med en diameter på 170 mm, blev underkastet en homogeniseringsbehandling i 24 timer ved en temperatur på 460 °C og derefter varmekstruderet ved omvendt udtræk-20 ning ved en temperatur på 400 °C - 10 °C til dannelse af hule emner med dimensionerne 0 107 x 141 mm. Disse hule emner blev udtrukket i varm tilstand ved en temperatur på 380 °C - 20 °C til dimensionerne 0 105,5 x 132 mm og forarbejdet maskinelt ved drejning til en diameter på 127,2 mm.
25 Derefter blev emnerne renset, underkastet en opløsningsbehandling ved en temperatur på 460 °C, bratkølet i koldt vand, underkastet en udtrækning i kold tilstand med en grad af kolddeformation (-) på 4S og endelig anløbet i 30 timer ved 120 °C.
30
Legeringen B, som var i overensstemmelse med opfindelsen, blev. delt i fire portioner: Bl, B2, B3 og B4:
Portionen Bl blev transformeret på en måde, der var iden-35 tisk med transformationen af legeringen A, idet dog graden
6 DK 158317 B
af kolddeformation (---) var 10?o i stedet for 4%.
s
Portionen B2 blev transformeret på samme måde som legeringen A.
5
Portionen B3 blev transformeret på en måde, der var identisk med B2, idet dog homogeniseringsbehandlingen blev foretaget ved en temperatur på 470 °C (i stedet for 460 °C), og opløsningsbehandlingen blev foretaget ved en temperatur 10 på 470 °C (i stedet for 460 °C). Portionen B3 svarer således til et foretrukket område for opfindelsen.
Portionen B4 blev transformeret på samme måde som portionen B2 med den undtagelse, at den afsluttende anløbning blev 15 gennemført således: 6 timer ved 105 °C + 10 timer ved 150 °C, 155 °C, 160 °C og 165 °C (henholdsvis B41, B42, B43 og B44) eller ved en temperatur på 120 °C i 30 timer (B40).
20 Ud fra de opnåede hule emner fremstilledes følgende (se fig.
1): a) glatte prøveemner (1) til trækprøvning, som enten udtages fra kroppen af det hule emne, idet man skelner imellem 25 længderetningen (L) og tværretningen (den tangentiale retning T), eller fra bunden af det hule emne i tværretningen (T) (tangentialretningen).Gennem trækprøveforsøget blev prøveemnerne anvendt til bestemmelse af konventionelle mekaniske karakteristika, nærmere bestemt: 30 elasticitetsgrænsen RO,2 brudstyrken Rm brudforlængelserne Α?ί målt over en anvendelig begyndelseslængde på 5, 6,vi:, hvor So er tværsnittet af prøveemnet 35 før strækningen.
DK 158317 B
7 b) trækprøveemner med indsnit (2) med en koefficient for spændingskoncentrationen K-j. = 6,5 (radius ved indsnittets bund: 0,025 mm), som blev udtaget i længderetningen af kropsdelen af det hule emne. Prøveemnerne blev brudt ved 5 trækspændinger, som gjorde det muligt at bestemme deres brudstyrke Re. Forholdet Re/R0,2, der angiver forholdet imellem brudstyrken af et prøveemne med indsnit og elasticitetsgrænsen for et glat prøveemne, blev benyttet som bedømmelseskriterium.
10 c) prøveemner med indsnit (3) af typen Charpy V til slagse jhedsprøvning (45° V-formet indsnit, 2 mm i dybden, med en radius i indsnittets bund på 0,25 mm). Prøveemnerne blev udtaget i længderetningen af kropsdelen af de hule 15 emner således, at brudrevnen udbreder sig i retning af tykkelsen af det hule emnes kropsdel (normaliseret retning L-R'. Emnerne blev anvendt til bestemmelse af følgende karakteristika: Ene (brudenergi for ikke på forhånd revnet prøveemne) og Eco (brudenergi for et prøveemne, som på for-20 hånd var revnet ved udmattelsesbehandling på et Physmet-apparat).
d) prøveemner (4) til måling af sejhedsfaktoren K; betingelserne til bestemmelse af denne faktor K er beskrevet i det 25 efterfølgende appendix.
e) prøveemner til korrosionsforsøg i form af C-ringe udtaget fra kropsdelen og med en bredde på 40 mm.-Oisse emner blev afprøvet med hensyn til spændingskorrosion i overens- 30 stemmelse med normen AFN0R A 05-301.
Resultaterne (middelværdier) er anført i tabel I i det efterfølgende appendix.
35 Med hensyn til emnerne Al, Bl, B2 og B3, som er behandlet efter T6-forskriften, bemærkes det, at portionerne Bl, B2 og S3 ifølge opfindelsen udviser brudforlængelser, i tvær-
8 DK 158317B
retningen i den del af bunden, som er relativt let forarbejdet, der er væsentligt højere end de tilsvarende værdier for referenceblandingen Al. Desuden udviser blandingen BZ, som blev underkastet en kolddeformation efter bratkø-5 ling og før anløbning, i det foretrukne område for opfindelsen (>1,5% og — 5%) et antal trækstyrkekarakteristika svarende til en højere ydeevne end blandingen Bl, hvori graden af kolddeformation var 10%.
10 Desuden synes blandingen B3, for hvilken betingelserne for homogenisering, opløsningsbehandling og kolddeformation mellem bratkøling og anløbning ligger inden for det foretrukne område ifølge opfindelsen, at tilvejebringe en særligt høj grad af ydeevne, specielt hvad angår brudforlæn-15 gelsen i tværretningen af bunden af det hule emne, som er mere end fire gange så stor som den tilsvarende værdi for referenceblandingen A.
Endelig viser blandingerne B4x, at det, for en behandling 20 af typen T7 med to trin, er muligt for legeringerne ifølge opfindelsen at opnå et særligt højt niveau med hensyn til modstandsdygtigheden over for spændingskorrosion.
Eksempel 2 25
Tre legeringer·C, D og E med de nedenfor angivne sammensætninger blev udstøbt semi-kontinuerligt i form af barrer med en diameter på 200 mm:
30 Vægt-% C D E
Fe 0,16 0,09 0,02
Si 0,10 0,05 0,02
Cu 1,45 1,45 1,45
Mg 2,65 2,65 2,65 35 Zn 8,10 8,10 8,10
Mn 0,22 0,21 0,22
Cr 0,15 0,10 0,16
Zr 0,11 0,12 0,11
Ti 0,05 0,05 0,05
DK 158317 B
9
Legeringen C, som ikke er i overensstemmelse med opfindelsen, tjente som reference.
Hver af legeringerne blev homogeniseret i en periode på 5 24 timer ved 475 °C, hvorefter man fjernede et overflade- lag for at opnå en diameter på 170 mm. Ued omvendt varm-ekstrudering blev legeringerne, ved en temperatur på 350-400 °C, omdannet til stænger med en diameter på 50 mm.
Stængerne blev bragt i opløsning i 1 time ved 478 °C, 10 bratkølet i koldt vand og anløbet i 24 timer ved 120 °C.
Fra stængerne blev udtaget følgende prøveemner til forsøgsformål : 15 a) Glatte prøveemner til trækprøvning i længderetningen og den tværgående retning til måling af værdierne for RO,2,
Rm og k°/a (over 5,65 VTo).
b) Trækprøveemner med indsnit og med en koefficient for 20 spændingskoncentrationen på 8 i tværretningen til måling af Re og bestemmelse af forholdet Re/R0,2.
c) Prøveemner til sejhedsprøvning (format: 30 x 31,25, tykkelse: 12,5 mm) i retningerne L-R og C-R (ASTM-angivelse).
25 Forsøgsbetingelserne, som svarer til specifikationen ASTM E399, gjorde det muligt at bestemme spændingskoncentrationsfaktoren K, .
Ic
Resultaterne (middelværdier) er anført i den efterfølgen-30 de tabel 2.
DK 158317 B
10 TABEL 2
Retning* Legering C Legering D Legering E
L 690 690 685 RO,2 (MPa) T 545 540 540 5 L 715 720 705
Rm (MPa) T 605 610 610 L 5 5,5 5,5 A (% ) T /o /-c c. c 10 T 4,9 6,5 6,6 R e/R 0,2 T 0,90 1,20 1,30 ,/ ru \Γ^ L-R 32 35 38 K- (Mpaym) C-R 22 24 29 15 K 2 ( Ic. j (m) L 0,215 0,255 0,310 ^R0,2 2 T 0,163 0,198 0,290 20 * L: længderetning T: tværretning C: omkreds R: radial
Man bemærker i særdeleshed forbedringen af egenskaberne i tværretningen, nærmere bestemt plasticiteten (Α?ί) og sejheden (Re/R0,2 og Kjc) for legeringerne D og E ifølge op-25 findelsen. Legeringen E svarer til det foretrukne sammensætningsområde ifølge opfindelsen og udviser de bedste resultater i denne henseende. Det skal bemærkes, at værdien af forholdet/ ^Ic ), som er repræsentativ for den kritis- \ pø 2/ ke længde af ’ en revne, der giver anledning til et kata-30 strofalt brud af det tilsvarende emne, er næsten den samme i den tværgående og den langsgående retning for den sidstnævnte legering.
DK 158317 B
11
APPENDIX
MÅLING AF SEJHEDSFAKTOREN K
Prøveemnet er vist på fig. 2. Det har følgende dimensioner: tykkelse: B = 8 mm bredde: W = 8 mm 5 længde: 55 mm fræset indsnit: a = 2 mm, diameter ved indsnittets bund —0,08
Man påbegynder en udmattelsesrevne i det ovenfor define-10 rede prøveemne, som udtages i kropsdelen i retningen L-R under de betingelser, som er anført i normen ASTM E399 (0,45 <a/W< 0,55, udbredelse af udmattelsen på mindst 1,3 mm, belastning under 60% af Pq).
15 Prøveemnet, som er revnet som følge af udmattelse, underkastes derefter et forsøg, som involverer en langsom bøj-. ning på tre steder. Onder forsøget optegner man en kurve, som angiver kraften som funktion af bevægelseshastighedén af registreringsudstyrets papir (konstant hastighed).
20
Faktoren K beregnes i overensstemmelse med den formel, som er angivet i normen ASTM E399 (Bend Specimen), og som er K = —-: — . f (a/W) 25 B . W3/2 (i MPa m ) hvori: P: maksimal belastning målt på grafen i neu/ton, 30 S: afstanden imellem støtterne i m, W: prøveémnets tykkelse i m a: revnens længde i m
12 DK 158317 B
Måling af revnens længde:
Efter bruddet projekteres prøveemnet op på en matteret glasplade ved hjælp af et profiloskop (g = 20).
5
Den del af bruddet, som svarer til den begyndende revne frembragt af udmattelse, aftegnes derefter på transparent papir. Man måler derefter revnelængderne på steder svarende til en fjerdedel, halvdelen og tre fjerdedele af tykkel-10 sen af prøveemnet.
Værdien af a, som anvendes i formlen, er middelværdien af de tre målinger.
13 . \
DK 158317 B
i ilt ti i II i<
^ ί CO ί ! CO ICO I 13 U Ό tJ;O
cn O ' I 1 I I I ••T·-}-·-} ό'ό I
c -p iio i i o lo tco^j-m ιλ:’^ I
ή co ii c i i <r ‘ i <r i cm m m mm \ ω -π rj I *—I 1 t *—I I * I I i C— r- T_t i II I I . i p C, , I Λ I I Λ I Λ I Λ Λ\Λ^ <u tø u I II i i i c
CL o I II I I
m -* I i ! ! ! il I I I I I Ή I II 11' Q3 cm . ' i <r i i in i i ,n
'-CM I <—I I I CM I I
-— i cm i i m i i ^ ω :y: a E * i -i i -i i 0 cn oc-^i oi i al i i. cco
^ I · 1 I I I CO
.................................. -· *· ....................... " co ip! . ! j μ- :! ! o o I — I —I I I ‘M *1 I mm
ViC ø L I -I I "Il I ujm O. I G\ I I ΙΛ I I R, c Σ i cm i i m i il .·% > »co xi i i i i ω Οι i i i i CD · i m i i m ι i ^ -r, co ° ^ i mi i on i i „ z. n 0 0 1-1 I - I I CO O Q- ' LJ W rH :! 1 ·—I J I d- -H Σ i i :i .ii o c-i
·· — ·· — ” ·· *· — ·· ·· ”· »· »· ·* " ·· ·* ·· *· — ·.....· * ·· >· »* ··' ·· ·· C-I CD O
' . · i I J j_) cl co rn I CM I I m I I rn n m CJ ^ I CO I i ΙΛ I I m Q_m coi -i i -i i cacs:
Ld Μ-* 1 r-l l ICM1 I -PØ °ca I I I I i , co O O.
* *......* " ** ** " ·· ·· ·' ** ** — ·* ” *· ·· ............ ** ** *t *? — ·♦ _Y t-ι o CM I i ! ! . ! p Ϊ ^ c - ί m i i m i iv u > p o i m lim i i '. o o »co —i cr i i i. - i i u- co cl c
1—1 \ I ·—i I I '—I I I CO Q_ -P
ω i i i i i ø o. Σ a co rn i i 1 i X) s; C co u .. ...... ..................1...........J........ 1............... cn o ή ·—i
“ t II i i c o m c (D
i il i i. fB'd-m-oxi
! II II i—i «—i CO
i m o oi m cm i h o . m3 i ό a cm ι ο<ΜηηΌ oa] co c i co” cm i oC voi oC oC mi c-TcvT cd i o\ i—Γ i—i cm *—ι ω "5 °· "I? 05 ι ι ι . i «—11—ι i ·—11—i r—11—i
I II ι I CO CD CJ1 -Q C-I
..........- ·· ·· —......................................— ~ ·· -H C ø
I II I I -p <D -H C O
i il ι ι ή u c ω c ^ i m o · oi m mi m <f mi oo οι λη-ηιλο c,, mm -j
Eco i m vo ι—11 m o i mm -hi vo md mi vo m cm o cn v m p OC Q_ I M3 VO VOI M3 VQ | VQ MD VQ | VOVOvOl VO \fl Ό Ό m ^ UJ p ΣΙ I I. I I S 0 0 0
'— I I I I I c -C —I O CO
I II I I 0 (D C <—I
............—................................................ 0 0-000 i I I I I to c ί · ! ! ! J c-, c c ø c CM--' lom mi οοι oo oi om o ι ώ'α ω ω-σν o ® ø ω 0 »co i m m cd i cn <t i cm να oi mo coi HCMOcfN <*- p ·ρ o o cl i m3 md mi m mi md m mi md md mi \o m m m m di u ø ø oc Σ i i i i i > o 0 c c ^ 1 11 1 I -H' 3D O C 5 “ C.....V.........I......I...........ί........I........ -P P C 0 0
-Hl il I i C -O => O P
C I CC I I CC I I CO I 0 -*-* I —II— I I—I —II—I —II— I I— I —II— I—I _I I I I —I -P 0 O C 0
ø I—II I —J I I C -Y O > -Y
· i i" i · ø _Y t-ι ø -X
..........Ϊ.........i......1......v '* .........I......·......... “ ^ ^ w C I I I II tø O I II I I p ^ ^ ^ ^
•Η I II I I 0-0-0 O O
-H ! OL oj C. oj CL O I CL O J 0) w v-' ^ W
co I o c|oc, ocjocj p
O IP OI P O I P D i P O I
a. i y: mi >c coi ^ co i id ca i * *
1 II II
I II II
. -Η i i ** * i i........i 'X' ι ι ι ι ι o ή cm m <r •p1 'p ι -η i *—ι i cm i m i -cr <i <f <r <r •pfj I < I COI CQ I CQ I CD CQ CO O 03
. t— L- I I I I I
Claims (8)
1. Fremgangsmåde til Fremstilling af varmeekstruderede 5 produkter af Al-Zn-Mg-Cu legeringer, som i behandlet tilstand har forbedrede egenskaber i tværretningen, og som har følgende sammensætning (vægt-?£): Si £ 0,08
20 Cu 1,0 til 2,0 Mg 2,1 til 3,5 Zn 7,2 til 9,5 Cr 0,07 til 0,17 Mn 0,15 til 0,25
15 Zr 0,08 til 0,14 Ti 0,10 andre metaller hver —0,05 andre metaller ialt —0,15 rest = Al og Fe 20 hvorved man homogeniserer det støbte produkt ved en temperatur på mellem 460 °C og legeringens begyndende smeltetemperatur, underkaster produktet en varmeekstrudering ved en temperatur af størrelsesordenen 400 °C, idet man eventuelt var-25 meudtrækker det varmekstruderede produkt, bringer produktet i opløsning ved en temperatur på mellem 460 og 480 °C, bratkøler produktet i koldt vand (Θ < 40 °C) og foretager en anløbning, hvilken anløbning enten er af typen T6 svarende til mellem 6 og 50 timer ved en tempe-30 ratur på mellem 115 og 150 °C eller af typen T7 svarende til mellem 3 og 24 timer ved en temperatur på mellem 100 og 120 °C efterfulgt af mellem 8 og 20 timer ved en temperatur på mellem 150 og 170 °C, idet de længste tidsperioder generelt er knyttet til de laveste temperaturer, ^ kendetegnet ved, at indholdet af Fe begrænses til højst 0,10¾ efter vægt, og at der foretages en kolddeforma-tion af produktet med en deformationsgrad (__) “Sr 10¾ mellem S bratkølingen og anløbningen.
15 DK 158317 B
2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, kendetegnet ved, at legeringen har den følgende foretrukne sammensætning ( v æ g t - % ) : Fe ^:0,10
3. Fremgangsmåde ifølge krav 1 eller 2, kendetegnet ved, at mængderne af Fe og Si er begrænset til (vægt-?o): 20 Fe - 0,05 Si — 0,05 Fe + Si ir 0,06.
4. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-3, ken detegnet ved, at homogeniseringen gennemføres ved en temperatur på mellem 465 og 475 °C.
5. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-4, k e n -30 detegnet ved, at opløsningsbehandlingen gennemføres ved mellem 465 og 480 °C.
5 Si —0,08 Cu 1,35 til 1,85 Mg 2,4 til 3,0 Zn 7,6 til 8,9 Cr 0,10 til 0,17 10 Mn 0,15 til 0,25 Zr 0,08 til 0,14 Ti ^0,10 andre metaller hver — 0,05 andre metaller ialt —0.15 15 medens resten er Al.
6. Fremgangsmåde ifølge ethvert af .kravene 1-5, kendetegnet ved, at graden af kolddeformation 35 ( —) er mellem 1,5 og 5%. s DK 158317 B
7. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-6, kendetegnet ved, at anløbningen foretages i et temperatur-område på mellem 115 og 130 °C i en tidsperiode på mellem 25 og 35 timer. 5
8. Fremgangsmåde ifølge ethvert af kravene 1-6, kendetegnet ved, at anløbningen omfatter et ophold på mellem 5 og 10 timer ved 100-110 °C og et ophold på mellem 6 og 12 timer ved 155-165 °C.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8122969A FR2517702B1 (da) | 1981-12-03 | 1981-12-03 | |
| FR8122969 | 1981-12-03 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK534982A DK534982A (da) | 1983-06-04 |
| DK158317B true DK158317B (da) | 1990-04-30 |
| DK158317C DK158317C (da) | 1990-10-01 |
Family
ID=9264805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK534982A DK158317C (da) | 1981-12-03 | 1982-12-02 | Fremgangsmaade til fremstilling af varmekstruderede produkter af al-zn-mg-cu legeringer med hoej styrke og foroeget tvaersejhed |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0081441B1 (da) |
| JP (1) | JPS58113358A (da) |
| AT (1) | ATE16292T1 (da) |
| CA (1) | CA1206354A (da) |
| DE (1) | DE3267187D1 (da) |
| DK (1) | DK158317C (da) |
| FR (1) | FR2517702B1 (da) |
| IE (1) | IE54132B1 (da) |
| NO (1) | NO155629C (da) |
| ZA (1) | ZA828873B (da) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4863528A (en) * | 1973-10-26 | 1989-09-05 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of strength and corrosion resistance properties and method for producing the same |
| JPS6263641A (ja) * | 1985-09-14 | 1987-03-20 | Showa Alum Corp | 低サイクル疲労特性に優れた高強度アルミニウム合金押出材 |
| FR2601967B1 (fr) * | 1986-07-24 | 1992-04-03 | Cerzat Ste Metallurg | Alliage a base d'al pour corps creux sous pression. |
| US5221377A (en) * | 1987-09-21 | 1993-06-22 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy product having improved combinations of properties |
| US4861391A (en) * | 1987-12-14 | 1989-08-29 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy two-step aging method and article |
| FR2645546B1 (fr) * | 1989-04-05 | 1994-03-25 | Pechiney Recherche | Alliage a base d'al a haut module et a resistance mecanique elevee et procede d'obtention |
| JP2982172B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1999-11-22 | 日本鋼管株式会社 | 高力アルミニウム合金材の熱処理方法 |
| FR2676462B1 (fr) * | 1991-05-14 | 1995-01-13 | Pechiney Rhenalu | Procede pour ameliorer l'isotropie travers des produits epais en alliages d'al. |
| US5284327A (en) * | 1992-04-29 | 1994-02-08 | Aluminum Company Of America | Extrusion quenching apparatus and related method |
| FR2695942B1 (fr) * | 1992-09-22 | 1994-11-18 | Gerzat Metallurg | Alliage d'aluminium pour corps creux sous pression. |
| CA2159193C (en) * | 1993-04-15 | 2006-10-31 | Nigel John Henry Holroyd | Method of making hollow bodies |
| FR2716896B1 (fr) * | 1994-03-02 | 1996-04-26 | Pechiney Recherche | Alliage 7000 à haute résistance mécanique et procédé d'obtention. |
| JPH09151714A (ja) * | 1995-12-04 | 1997-06-10 | Fuji Oozx Inc | 内燃機関用アルミニウム合金製スプリングリテーナ |
| US6322647B1 (en) * | 1998-10-09 | 2001-11-27 | Reynolds Metals Company | Methods of improving hot working productivity and corrosion resistance in AA7000 series aluminum alloys and products therefrom |
| IL156386A0 (en) | 2000-12-21 | 2004-01-04 | Alcoa Inc | Aluminum alloy products and artificial aging method |
| FR2838136B1 (fr) * | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS EN ALLIAGE A1-Zn-Mg-Cu A COMPROMIS CARACTERISTIQUES STATISTIQUES/TOLERANCE AUX DOMMAGES AMELIORE |
| FR2838135B1 (fr) | 2002-04-05 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS CORROYES EN ALLIAGES A1-Zn-Mg-Cu A TRES HAUTES CARACTERISTIQUES MECANIQUES, ET ELEMENTS DE STRUCTURE D'AERONEF |
| US20050006010A1 (en) * | 2002-06-24 | 2005-01-13 | Rinze Benedictus | Method for producing a high strength Al-Zn-Mg-Cu alloy |
| WO2004090185A1 (en) | 2003-04-10 | 2004-10-21 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | An al-zn-mg-cu alloy |
| US7883591B2 (en) | 2004-10-05 | 2011-02-08 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product |
| DE502005001724D1 (de) | 2005-01-19 | 2007-11-29 | Fuchs Kg Otto | Abschreckunempfindliche Aluminiumlegierung sowie Verfahren zum Herstellen eines Halbzeuges aus dieser Legierung |
| WO2008003506A2 (en) | 2006-07-07 | 2008-01-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aa7000-series aluminium alloy products and a method of manufacturing thereof |
| EP2038446B1 (en) | 2006-07-07 | 2017-07-05 | Aleris Rolled Products Germany GmbH | Method of manufacturing AA7000-series aluminium alloys |
| JP5083816B2 (ja) * | 2007-11-08 | 2012-11-28 | 住友軽金属工業株式会社 | 温間加工性に優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ合金押出材およびその製造方法ならびに該押出材を用いた温間加工材 |
| RU2717434C2 (ru) * | 2015-10-30 | 2020-03-23 | Новелис Инк. | Высокопрочные алюминиевые сплавы 7xxx и способы их получения |
| CN109402539B (zh) * | 2018-11-29 | 2020-02-11 | 四川航天长征装备制造有限公司 | 一种提高铝合金棒材径向延伸率的方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3881966A (en) * | 1971-03-04 | 1975-05-06 | Aluminum Co Of America | Method for making aluminum alloy product |
| FR2222450A1 (en) * | 1973-03-21 | 1974-10-18 | Aluminum Co Of America | Aluminium alloy forgings - from material cast heat treated and worked under particular conditions to obtain improved mechanical properties |
| CA1047901A (en) * | 1973-10-26 | 1979-02-06 | Melvin H. Brown | Rapid high temperature aging of al-zn-mg-cu alloys |
| SE414193B (sv) * | 1973-10-26 | 1980-07-14 | Aluminum Co Of America | Sett att termiskt behandla en artikel av en aluminiumlegering for att ge denna hog hallfasthet och god herdighet mot spenningskorrosion |
| US3945861A (en) * | 1975-04-21 | 1976-03-23 | Aluminum Company Of America | High strength automobile bumper alloy |
| FR2457908A1 (fr) * | 1979-06-01 | 1980-12-26 | Gerzat Metallurg | Procede de fabrication de corps creux en alliage d'aluminium et produits ainsi obtenus |
-
1981
- 1981-12-03 FR FR8122969A patent/FR2517702B1/fr not_active Expired
-
1982
- 1982-12-01 AT AT82420168T patent/ATE16292T1/de active
- 1982-12-01 EP EP82420168A patent/EP0081441B1/fr not_active Expired
- 1982-12-01 JP JP57211190A patent/JPS58113358A/ja active Granted
- 1982-12-01 DE DE8282420168T patent/DE3267187D1/de not_active Expired
- 1982-12-02 ZA ZA828873A patent/ZA828873B/xx unknown
- 1982-12-02 DK DK534982A patent/DK158317C/da not_active IP Right Cessation
- 1982-12-02 NO NO824043A patent/NO155629C/no unknown
- 1982-12-02 CA CA000416870A patent/CA1206354A/fr not_active Expired
- 1982-12-02 IE IE2870/82A patent/IE54132B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6127458B2 (da) | 1986-06-25 |
| EP0081441A1 (fr) | 1983-06-15 |
| NO155629B (no) | 1987-01-19 |
| JPS58113358A (ja) | 1983-07-06 |
| DE3267187D1 (en) | 1985-12-05 |
| IE54132B1 (en) | 1989-06-21 |
| ZA828873B (en) | 1983-09-28 |
| CA1206354A (fr) | 1986-06-24 |
| NO824043L (no) | 1983-06-06 |
| ATE16292T1 (de) | 1985-11-15 |
| FR2517702B1 (da) | 1985-11-15 |
| NO155629C (no) | 1987-04-29 |
| IE822870L (en) | 1983-06-03 |
| EP0081441B1 (fr) | 1985-10-30 |
| FR2517702A1 (da) | 1983-06-10 |
| DK534982A (da) | 1983-06-04 |
| DK158317C (da) | 1990-10-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK158317B (da) | Fremgangsmaade til fremstilling af varmekstruderede produkter af al-zn-mg-cu legeringer med hoej styrke og foroeget tvaersejhed | |
| RU2099437C1 (ru) | Дисперсионно-твердеющая мартенситная нержавеющая сталь | |
| US7744704B2 (en) | High fracture toughness aluminum-copper-lithium sheet or light-gauge plate suitable for use in a fuselage panel | |
| SE447128B (sv) | Forfarande for framstellning av en produkt av en aluminiumlegering | |
| TWI391496B (zh) | 可焊接之抗氧化鎳－鐵－鉻－鋁合金 | |
| NO20025562L (no) | Korrosjonsbestandig aluminiumslegering | |
| JP2009507136A (ja) | 高い損傷耐性を有する航空宇宙用２０００系合金 | |
| JPS6389637A (ja) | 耐食性高強度ニッケル基合金 | |
| US20240035138A1 (en) | Thick plates made of al-cu-li alloy with improved fatigue properties | |
| AU784826B2 (en) | Aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
| CA2836261A1 (en) | Aluminum alloys | |
| WO1996029440A1 (en) | A method of manufacturing aluminum aircraft sheet | |
| SE455507B (sv) | Forfarande for herdning och anlopning av ett stal | |
| AU2024201537A1 (en) | High Temperature Titanium Alloys | |
| JP2021110042A (ja) | 靭性及び耐食性に優れる高強度アルミニウム合金押出材の製造方法 | |
| AU5064502A (en) | Two-step aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
| RU2244038C2 (ru) | Хорошо обрабатываемая дисперсионно-твердеющая нержавеющая сталь специального назначения | |
| US20030051783A1 (en) | Two step aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
| US20200270731A1 (en) | Substantially Pb-Free Aluminum Alloy Composition | |
| US20030084975A1 (en) | Aging treatment for Ni-Cr-Mo alloys | |
| CN114540674A (zh) | 高强度和高断裂韧性的7xxx系航空航天合金产品 | |
| Rozman et al. | Long-Term Creep Behavior of a CoCrFeNi Medium-Entropy Alloy | |
| Paraventi et al. | Interaction of microstructure, composition, and cold work on the stress corrosion cracking of alloy 82 weld metal | |
| Mutlu et al. | Effect of reduction ratio in flow forming process on microstructure and mechanical properties of a 6082 Al alloy | |
| Al Salmi et al. | Mechanical properties evaluation for heat treated aluminium alloy 6061 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |