JPS5810446B2 - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5810446B2 JPS5810446B2 JP54131757A JP13175779A JPS5810446B2 JP S5810446 B2 JPS5810446 B2 JP S5810446B2 JP 54131757 A JP54131757 A JP 54131757A JP 13175779 A JP13175779 A JP 13175779A JP S5810446 B2 JPS5810446 B2 JP S5810446B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- cold
- roughness
- oriented electrical
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は最終焼鈍で容易に鉄損の優れた鋼板が得られる
冷間圧延無方向性電磁鋼板の製造法に関するものである
。
冷間圧延無方向性電磁鋼板の製造法に関するものである
。
無方向性電磁鋼板はＪＩＳに規定（Ｃ２５５２２５５４
）されているように８６０クラスからＳ９までと広い範
囲がある。
）されているように８６０クラスからＳ９までと広い範
囲がある。
これらのクラスによって成分としてはＳｉ含有量が異な
り、Ｓ６０級ではＳｉはほぼ零に近く、一方Ｓ９では約
３％である。
り、Ｓ６０級ではＳｉはほぼ零に近く、一方Ｓ９では約
３％である。
その他Ａｌ、Ｍｎ、Ｓ、Ｃ等も級によって若干具なって
いる。
いる。
この組成を製鋼で溶解し、ついで連続鋳造でスラブとす
る。
る。
これを熱延して熱延コイルとした後、一回もしくは中間
焼鈍を含む皿回の冷延で製品板厚とする。
焼鈍を含む皿回の冷延で製品板厚とする。
この冷延板を連続焼鈍炉で焼鈍して所定の磁性を有する
製品を得ることになる。
製品を得ることになる。
この所定の磁性は一定の条件、温度と時間の焼鈍を行な
うことによって得られる。
うことによって得られる。
例えば８６０のように鉄損の大きいクラスは７００〜８
００°Ｃのような低温で、１０〜６０秒間の均熱で特性
が得られる。
００°Ｃのような低温で、１０〜６０秒間の均熱で特性
が得られる。
一方Ｓ９のように鉄損の低いクラスは１０００°Ｃ９６
０〜１８０秒というような高温、長時間の焼鈍が必要に
なる。
０〜１８０秒というような高温、長時間の焼鈍が必要に
なる。
磁気特性、特に鉄損は結晶粒度に依存しておシ、結晶粒
が一定の寸法以上に成長することが焼鈍の目的である。
が一定の寸法以上に成長することが焼鈍の目的である。
経済的にはより低い温度で、より速く結晶成長が起きる
ことが好ましい。
ことが好ましい。
結晶成長は鋼中に含まれるＣ、Ｎ、０のような不純物や
、ＭｎＳ、Ａ７Ｎ、ＴｉＮ等の析出介在物が少い方がそ
の速度が速いとされている。
、ＭｎＳ、Ａ７Ｎ、ＴｉＮ等の析出介在物が少い方がそ
の速度が速いとされている。
このような不純物は溶解時または凝固時に減少するよう
な手段がとられている。
な手段がとられている。
本発明者らはこのような鋼中に含まれる不純物、析出物
以外に最終焼鈍の雰囲気との反応で鋼板表面層に生成す
る析出物が結晶成長を妨げている重要な因子であること
を発見した。
以外に最終焼鈍の雰囲気との反応で鋼板表面層に生成す
る析出物が結晶成長を妨げている重要な因子であること
を発見した。
このような析出物は粒界拡散によって再結晶しつつある
粒界に急速に析出することによって効果的に表面層の結
晶成長を抑制する。
粒界に急速に析出することによって効果的に表面層の結
晶成長を抑制する。
このため焼鈍後の製品の表面層に小さな粒径の結晶が残
留し鉄損のレベルを落すことになる。
留し鉄損のレベルを落すことになる。
本発明はこのような現象を防止する方法として、冷延に
よって得られる鋼板表面の粗度を０．４μｍ以下とする
ことが有効であることを発見した。
よって得られる鋼板表面の粗度を０．４μｍ以下とする
ことが有効であることを発見した。
本発明者らは先に”鉄損の優れた無方向性電磁鋼板の製
造法″として冷延後に電解研磨によって表面粗度を小さ
くすることを一つの新しい技術として特願昭５４−８９
２３９号に提起している。
造法″として冷延後に電解研磨によって表面粗度を小さ
くすることを一つの新しい技術として特願昭５４−８９
２３９号に提起している。
本発明の結晶成長を容易にするという機構はこの出願思
想と同じである。
想と同じである。
しかし冷延後に電解研磨等のコストのかかる工程を必要
とせず冷延中に粗度を小さくするという大きな特徴があ
る。
とせず冷延中に粗度を小さくするという大きな特徴があ
る。
Ｒ１ち本発明はＳｉ３．５％以下、その他必要に応じて
Ｍｎ、ＡＡなどを含有する鋼スラブを熱間圧延すること
、−回或いは中間焼鈍を含む皿回以上の冷間圧延するこ
と、冷延鋼板を最終仕上焼鈍することからなる無方向性
電磁鋼板を製造する工程において、前記冷間圧延におい
て圧延終了後の鋼板の平均粗さが０．４μｍ未満にする
ことを要旨とする。
Ｍｎ、ＡＡなどを含有する鋼スラブを熱間圧延すること
、−回或いは中間焼鈍を含む皿回以上の冷間圧延するこ
と、冷延鋼板を最終仕上焼鈍することからなる無方向性
電磁鋼板を製造する工程において、前記冷間圧延におい
て圧延終了後の鋼板の平均粗さが０．４μｍ未満にする
ことを要旨とする。
冷延板の粗度が小さいと次の最終焼鈍の工程で鋼中に拡
散してくる酸素或いは窒素等が少なく、このため鋼中の
ＡＩ、Ｓｉ等と反応して析出してる介在物の生成量も少
ないことになる。
散してくる酸素或いは窒素等が少なく、このため鋼中の
ＡＩ、Ｓｉ等と反応して析出してる介在物の生成量も少
ないことになる。
このため焼鈍に際して表面近くの結晶の成長が遅れるこ
ともなく、円滑に成長が行なわれる。
ともなく、円滑に成長が行なわれる。
この結果、同じ特性を得るだめの焼鈍条件、温度、時間
は緩和される。
は緩和される。
また同一条件で焼鈍する々らばよりよい特性の製品が得
られることになる。
られることになる。
このように製造コストおよび製品特性の点から極めて有
利な製造法である。
利な製造法である。
表面粗度を冷延中に小さくする方法としては冷間圧延機
のワークロールの粗度を小さくすることが効果的である
。
のワークロールの粗度を小さくすることが効果的である
。
ロールの粗度とそのロールで圧延された鋼板の表面粗度
は比例関係にある。
は比例関係にある。
そのほかロールのスリップなども表面粗度に影響する。
しだがってワークロールの径と圧延率の関係、潤滑など
もスリップし々いような条件をと不必要がある。
もスリップし々いような条件をと不必要がある。
冷延後の表面粗度が小さければ小さいほど結晶成長に有
利である。
利である。
圧延方向に直角方向の粗度（平均粗さ）で０．５μｍ以
上の場合には効果は認められず、０．４μｍ以下で効果
がでてくる。
上の場合には効果は認められず、０．４μｍ以下で効果
がでてくる。
０．１μｍあるいはこれ以下になると非常に効果が大き
くなり、得られる磁気特性は極めてよい値を示す。
くなり、得られる磁気特性は極めてよい値を示す。
このような冷延後の表面を得るためには鋼板の酸洗々ど
、冷延前の処理も表面をあらさないように注意すること
が必要である。
、冷延前の処理も表面をあらさないように注意すること
が必要である。
直接的に効果が大きいのは圧延機のロール粗度を小さく
して圧延することである。
して圧延することである。
ロール表面粗度はロール研削の砥石の目を小さなものに
することによってかなり滑らかなものにすることができ
る。
することによってかなり滑らかなものにすることができ
る。
しかし、さらにこれを酸化クロム、アルミナ等の研磨用
の粉を用いてパフ研磨を行うか、電解研磨を行うかある
いはクロムメッキを行うなどによって極めて平滑なロー
ル面が得られる。
の粉を用いてパフ研磨を行うか、電解研磨を行うかある
いはクロムメッキを行うなどによって極めて平滑なロー
ル面が得られる。
このように特に平滑にしたロールで圧延すると０．４μ
ｍ未満、特に０．１μｍ（以後圧延直角方向のみとする
）以下の粗度をもつ鋼板が得られる。
ｍ未満、特に０．１μｍ（以後圧延直角方向のみとする
）以下の粗度をもつ鋼板が得られる。
冷延は全パスをこのような平滑なロールで圧延すること
が好ましいが最終パスだけを圧延することによってもか
なり良い圧延面が得られることが分った。
が好ましいが最終パスだけを圧延することによってもか
なり良い圧延面が得られることが分った。
以下に実施例に従って本発明を説明する。
実施例 １
転炉で溶製した後、真空槽で精錬を行ない低炭素とし、
次いで合金を添加し、Ｓｉ ；３．０５％。
次いで合金を添加し、Ｓｉ ；３．０５％。
Ｍｎ：０．１２％、Ｐ：０．０１８％、ＡＩ：０．６１
％、Ｃ：０．００２％、Ｓ：０．００３％の成分に調整
した溶鋼を連続鋳造により、厚さ１８０ｍｒ／Ｌの連鋳
スラブとした。
％、Ｃ：０．００２％、Ｓ：０．００３％の成分に調整
した溶鋼を連続鋳造により、厚さ１８０ｍｒ／Ｌの連鋳
スラブとした。
これを１１５０°Ｃの加熱を行った後、酸洗し、ついで
０．３５ｍｍに冷延した。
０．３５ｍｍに冷延した。
この冷延は２通り行い、一つは１００番の砥石で研削し
たロールと、他は１０００番の砥石で研削した後、クロ
ム酸（Ｃｒ２０３）に水を加えたものを布にだらしなが
ら、砥石の目がなくなるまで研摩した。
たロールと、他は１０００番の砥石で研削した後、クロ
ム酸（Ｃｒ２０３）に水を加えたものを布にだらしなが
ら、砥石の目がなくなるまで研摩した。
この冷延板は１００番砥石で研削したロールで圧延され
たものが０．５μｍ 、１０００番砥石で研削後クロム
酸で研磨したものが０．１μｍ以下の平均粗さであった
。
たものが０．５μｍ 、１０００番砥石で研削後クロム
酸で研磨したものが０．１μｍ以下の平均粗さであった
。
この冷延板を清浄した後連続炉で、１０００℃、乾燥し
た分解アンモニア雰囲気で１分から６分まで焼鈍を行な
った。
た分解アンモニア雰囲気で１分から６分まで焼鈍を行な
った。
この後磁気特性を測定したがこの結果を第１図に示す。
図中○印は平均粗さ０．５μｍの冷延板、■印は平均粗
さ０．１μｍ以下の冷延板を示し、ｗ１５１５０は１．
５Ｔｅｓｌａ 、５０Ｈｚのときの鉄損である。
さ０．１μｍ以下の冷延板を示し、ｗ１５１５０は１．
５Ｔｅｓｌａ 、５０Ｈｚのときの鉄損である。
この結果から平均粗さが０．１μｍ以下の平滑な冷延板
が焼鈍時間が短くて、よい特性が得られること、また特
性の絶対値もよいことが分る。
が焼鈍時間が短くて、よい特性が得られること、また特
性の絶対値もよいことが分る。
実施例 ２
実施例１に用いた同じ鋼の熱延板を用いた試験を行なっ
た。
た。
この熱延板を１０５０°Ｃ，１分の熱延板焼鈍を行った
後酸洗を行なった。
後酸洗を行なった。
ついで砥石の番号や研削後の研磨によって、ロール粗度
を調整し０．７μｍ 、 ０．５μｍ、 ０．３μｍ
、 ０．２μｍ 。
を調整し０．７μｍ 、 ０．５μｍ、 ０．３μｍ
、 ０．２μｍ 。
０．１μｍ以下の平均粗さをもつ冷延板をつくった。
その後１０００°Ｇ、３分間乾分解アンモニヤ雰囲気で
の連続焼鈍を行なった。
の連続焼鈍を行なった。
その結果得られた特性を第２図に示す。
この結果から分るように冷延板の粗度が０．３μｍ以下
では得られる鉄損が急速に改善されている。
では得られる鉄損が急速に改善されている。
第１図は鉄損と焼鈍時間との関係グラフ、第２図は鉄損
と冷延板の平均粗さとの関係グラフを示す。
と冷延板の平均粗さとの関係グラフを示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｓｉ３．５％以下、その他必要に応じてＭｎ。 Ａｌなどを含有する鋼スラブを熱間圧延すること、−回
或いは中間焼鈍を含む皿回以上の冷間圧延すること、冷
延鋼板を最終仕上焼鈍することを含む。 無方向性電磁鋼板の製造法において、前記冷間圧延工程
においてロール表面粗度を調整したワークロールによっ
て鋼板表面を平滑にし、圧延終了後の鋼板表面の平均粗
さを０．４μｍ未満にすることを特徴とする鉄損の優れ
た無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54131757A JPS5810446B2 (ja) | 1979-10-15 | 1979-10-15 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54131757A JPS5810446B2 (ja) | 1979-10-15 | 1979-10-15 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5658925A JPS5658925A (en) | 1981-05-22 |
| JPS5810446B2 true JPS5810446B2 (ja) | 1983-02-25 |
Family
ID=15065465
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54131757A Expired JPS5810446B2 (ja) | 1979-10-15 | 1979-10-15 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5810446B2 (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4996920A (ja) * | 1973-01-22 | 1974-09-13 | ||
| JPS5613485A (en) * | 1979-07-16 | 1981-02-09 | Nippon Steel Corp | Preparation of nonanisotropic electromagnetic steel plate having superior iron loss |
-
1979
- 1979-10-15 JP JP54131757A patent/JPS5810446B2/ja not_active Expired
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4996920A (ja) * | 1973-01-22 | 1974-09-13 | ||
| JPS5613485A (en) * | 1979-07-16 | 1981-02-09 | Nippon Steel Corp | Preparation of nonanisotropic electromagnetic steel plate having superior iron loss |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5658925A (en) | 1981-05-22 |
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