JPH1192887A - 磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 磁気特性及び加工特性に優れたステンレス鋼
板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量％にて、C ≦0.01% 、Si:0.1〜0.6
%、Mn:0.1〜1.0%、S ≦0.004%、Cr:5〜13% 、Ti:0.05
〜0.5%、O ≦0.004%、N ≦0.015%を含有し、かつ、C+N
≦0.015%であって、残部がFe及び不可避的不純物からな
り、表層及び中心層における(111) 面強度の和が10以下
であり、最大比透磁率≧4000であることを特徴とする磁
気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ディスプレイ管サ
ポートフレーム用等の電気電子部品に用いられる、軟磁
性ステンレス鋼板及びその製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】これまでディスプレイ管サポートフレー
ム用等の電気電子部品に用いられる、いわゆる軟磁性ス
テンレス鋼板としては、磁気特性、例えば最大比透磁率
を高めるため、例えば特開昭６２−２３９６２号公報で
はフェライト系ステンレス鋼板にＳｉ，Ａｌを添加する
例がある。しかしながら、Ｓｉ，Ａｌの過度の添加は、
材料の加工性、特に伸びを悪くし、ディスプレイ管サポ
ートフレーム用に曲げ等の加工を行うと割れが発生し問
題となっている。一方、別な手段で磁気特性を高めるた
めには、例えば特開平２−１８２８３４号公報では、フ
ェライト系ステンレス鋼板の最終焼鈍を２段階の温度範
囲で行うことにより、ゴス方位（｛１１０｝＜００１
＞）を強く集積させる集合組織を得、磁気特性を高める
例がある。しかしながら、２段階の温度範囲で最終焼鈍
を行うことは操業上困難であり、またコストアップにも
なり望ましくない。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のことを
かんがみ、磁気特性及び加工性に優れたステンレス鋼板
を提供することを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは以下の通りである。 （１） 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、さらに必要に応じて、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を含有し、さらに必要に応じて、 Ｂ ：０．０００３〜０．０２％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、表
層及び中心層における（１１１）面強度の和が１０以下
であり、最大比透磁率≧４０００であることを特徴とす
る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。 （２） 結晶粒径が６０〜３００μｍであることを特徴
とする前記（１）に記載の磁気特性に優れたフェライト
系ステンレス鋼板。 （３） 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５
％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ、 Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、さらに必要に応じて、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎ
ｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を合計で０．０
５〜１．０％を含有し、さらに必要に応じて、 Ｂ ：０．０００３〜０．０２％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板と
し、続いてロール直径が２００mm以上のワ−クロ−ルを
用いて１回あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延
を行い冷延板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範
囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて
７５０〜１０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うこと
を特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステンレス
鋼板の製造方法。 （４） 冷延板焼鈍を行って、結晶粒径を６０〜３００
μｍに成長させることを特徴とする前記（３）記載の磁
気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。 （５）重量％にて、Ｐ含有量が０．０２０％以下であ
り、最大比透磁率が５０００以上であることを特徴とす
る（２）記載の磁気特性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板。 （６） 重量％にて、Ｐ含有量を０．０２０％以下とす
ることを特徴とする前記（４）記載の磁気特性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。

【０００５】

【発明の実施の形態】以下、本発明合金の限定理由につ
いて詳細に説明する。Ｃは、含有量が多くなりすぎると
合金中に炭化物を形成し磁気特性を劣化させるため、
０．０１％以下とした。さらに好ましくは、０．００７
％以下が良い。

【０００６】Ｓｉは、脱酸剤として有効であり、また磁
気特性を向上させる元素であるが、０．１％未満ではそ
の効果が少なく、一方、０．６％を超えた添加では加工
性、特に伸びを低下させる。従ってＳｉの範囲は、０．
１０〜０．６０％とした。さらに好ましくは、０．３０
〜０．５０％が良い。

【０００７】Ｍｎは、脱硫、脱酸剤として有効である
が、０．１％未満ではその効果が少なく、また１．０％
を超えると、耐食性が劣化する。従って、Ｍｎの範囲
は、０．１０〜１．０％とした。さらに好ましくは、
０．２０〜０．５０％が良い。

【０００８】Ｓは、含有量が多くなりすぎると合金中に
硫化物を形成し磁気特性を劣化させるため、０．００４
％以下とした。さらに好ましくは、０．００３％以下が
良い。

【０００９】Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性を付与する
基本的な元素であり、５．０％未満の含有ではその効果
が少なく、一方、１３．０％を超える含有では、磁気特
性が劣化する。従ってＣｒの範囲は、５．０〜１３．０
％とした。さらに好ましくは、１０．０〜１１．５％が
良い。

【００１０】Ｔｉは、耐食性及び磁気特性を向上させる
元素であるが、０．０５％未満ではその効果が少なく、
また、０．５％を超える添加では、加工性、特に伸びを
低下させる。従って、Ｔｉの範囲は０．０５〜０．５％
とした。さらに好ましくは、０．１〜０．３％が良い。

【００１１】Ａｌは、含有量が多くなりすぎると合金中
にＡｌ系介在物または窒化物を形成し磁気特性を劣化さ
せるため、０．１０％以下とするのが望ましい。

【００１２】Ｏは、含有量が多くなりすぎると合金中に
酸化物を形成し磁気特性を劣化させるため、０．００４
％以下とした。さらに好ましくは、０．００３％以下が
良い。

【００１３】Ｎは、含有量が多くなりすぎると合金中に
窒化物を形成し磁気特性を劣化させるため、０．０１５
％以下とした。さらに好ましくは、０．０１％以下が良
い。

【００１４】Ｃ及びＮは、共存した状態で磁気特性を劣
化させる性質があるため、Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％とし
た。さらに好ましくは、Ｃ＋Ｎは０．０１０％以下が良
い。

【００１５】Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖは、耐
食性を改善させる元素であり、必要に応じて１種または
２種以上を添加する。これらの元素の添加量が、合計で
０．０５％未満ではその効果が少なく、また、１．０％
を超えると磁気特性を損なうので、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，
Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２種以上を含有する範
囲を０．０５〜１．０％とした。さらに好ましくは、
０．１〜０．７％が良い。また、１種単独で含有する場
合には、０．１〜０．５％が良い。

【００１６】Ｂは、磁気特性を向上させる元素であり、
必要に応じて添加するが、０．０００３％未満ではその
効果が少なく、また、０．０２％を超えると、熱間及び
冷間での加工性を劣化させる。従って、Ｂを添加する量
の範囲は０．０００３〜０．０２％とした。さらに好ま
しくは、０．０００５〜０．０１％が良い。

【００１７】次に製造方法を規定した理由を述べる。所
定の化学成分のスラブを、熱間圧延を行い熱延板とし、
続いてロール直径が２００mm以上のワークロールを用い
て１回あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行
い冷延板とし、続いて焼鈍を９２０〜１１００℃の温度
範囲で行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて７５
０〜１０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行い、表層及
び中心層における（１１１）面強度の和を１０以下にさ
せる。

【００１８】重量％にて、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：
０．４２％、Ｍｎ：０．３５％、Ｐ：０．０２５％、
Ｓ：０．００１０％、Ｃｒ：１１．１％、Ｔｉ：０．１
５％、Ｏ：０．００２８％、Ｎ：０．００６５％、Ｃ＋
Ｎ＝０．００９５％とし、残部がＦｅ及び不可避的不純
物からなる鋼組成を用いて、転炉で溶製し、連続鋳造法
によりスラブとした。その後１２５０℃×２時間加熱後
熱間圧延を行い、板厚３．２mmの熱延板を得た。その
後、熱延板をショットブラストと硫酸によりデスケール
処理を行い、ワークロ−ル直径を６０〜５００mmに種々
変化させて冷間圧延を行い板厚１．２mmの冷延薄板を
得、焼鈍を９５０℃×１分、大気中にて行った後、ソル
ト・電解硝酸により酸洗処理を行った。得られた最終焼
鈍板から、３０mm幅×３００mm長の試験片を切り出し、
歪取り焼鈍を８００℃×１０分、大気中にて行った。
（１１１）面強度は、Ｍｏ管球を線源とするＸ線回折装
置により印加電圧４０ｋＶ，印加電流２００ｍＡの条件
で（１１１）面のピーク強度を測定した。磁気特性測定
は、ＪＩＳ Ｃ ２５５０に準じ、２５ｃｍエプスタイ
ン法により試験片を８枚積層させ、最大比透磁率μｍを
測定した。

【００１９】（１１１）面強度の和と磁気特性の関係に
ついて図１に示す。磁気特性としては、最大比透磁率が
４０００以上の高い値である事が望まれており、そのた
めには表層及び中心層における（１１１）面強度の和を
１０以下が必要であることが分かる。表層及び中心層に
おける（１１１）面強度の和が１０以下になると磁気特
性が向上する機構の詳細は未だ明確でないが、（１１
１）方位の結晶構造が磁化困難方位であるので、（１１
１）面強度の和が１０を超えると、磁化過程において、
磁壁の移動障害となるためと考えられる。

【００２０】冷間圧延におけるワークロールの直径が２
００mm未満の場合には、表層と中心層への冷間圧延によ
る歪導入が不均一に起こるため、冷間圧延後の再結晶焼
鈍を行い、更に続いて製品形状加工後の歪取り焼鈍を行
っても表層及び中心層における（１１１）面強度の和が
１０以下にならない。従って、冷間圧延におけるワーク
ロール直径を２００mm以上とした。

【００２１】冷延板焼鈍において焼鈍温度が９２０℃未
満の場合には、結晶粒径が６０μｍ未満と小さくなり、
結晶粒界が磁壁移動になると考えられるため、磁気特性
が向上しない。一方、焼鈍温度が１１００℃を超えた場
合には結晶粒径が３００μｍを超えて製品形状に曲げ加
工等を行うと、加工肌荒れが発生するため望ましくな
い。よって焼鈍温度範囲を９２０〜１１００℃とした。
さらに好ましくは９３０〜１０５０℃が良い。尚、焼鈍
の保定時間は、３０秒〜１０分が好ましい。また、粒径
の範囲は６０〜３００μｍとした。さらに、好ましくは
６０〜２２０μｍが良い。

【００２２】その後に調質圧延を行うと、表層と中心層
への歪導入が不均一に起こるため、更に続いて製品形状
加工後の歪取り焼鈍を行っても表層及び中心層における
（１１１）面強度の和が１０以下にならない。従って、
調質圧延は行わない方が良い。尚、割れ等を起こさずに
加工成型を行うためには、伸びが３４％以上の値である
事が望まれている。

【００２３】その後、７５０〜１０００℃の温度範囲で
歪取り焼鈍を行う。７５０℃未満では、加工後の歪が残
存するために高い磁気特性が得られない。また、１００
０℃を超えた場合には、歪除去の効果が飽和され、また
工程にも負荷が加わるため望ましくない。よって、歪取
り焼鈍温度範囲を、７５０〜１０００℃とした。さら
に、好ましくは、８００〜９００℃が良い。尚、歪取り
焼鈍の保定時間は、３０秒〜３０分が好ましい。

【００２４】本発明者等は、磁気特性に及ぼすＰ含有量
の影響を検討した結果、結晶粒径が６０μｍ以上では、
Ｐ含有量が０．０２０％以下になると最大比透磁率が急
激に向上し５０００以上になることを見出した。

【００２５】重量％にて、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：
０．４２％、Ｍｎ：０．３５％、Ｓ：０．００１０％、
Ｃｒ：１１．１％、Ｔｉ：０．１５％、Ｏ：０．００２
８％、Ｎ：０．００６５％、Ｃ＋Ｎ＝０．００９５％を
ベースとして、Ｐ含有量を０．００５から０．０４５％
まで変化させ、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる
鋼組成を用いて、真空溶解炉で溶製し、インゴットとし
た。その後１２５０℃×２時間加熱後熱間圧延を行い、
板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をショッ
トブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、直径が
５００mmのワークロールにより冷間圧延を行い板厚１．
２mmの冷延薄板を得、焼鈍を９５０℃×１分、大気中に
て行った後、ソルト・電解硝酸により酸洗処理を行っ
た。得られた最終焼鈍板から、３０mm幅×３００mm長の
試験片を切り出し、歪取り焼鈍を８００℃×１０分、大
気中にて行った。（１１１）面強度は、Ｍｏ管球を線源
とするＸ線回折装置により印加電圧４０ｋＶ，印加電流
２００ｍＡの条件で（１１１）面のピーク強度を測定し
た。磁気特性測定は、ＪＩＳ Ｃ ２５５０に準じ、２
５ｃｍエプスタイン法により試験片を８枚積層させ、最
大比透磁率μｍを測定した。

【００２６】Ｐ含有量と磁気特性の関係について図２に
示す。磁気特性としては、結晶粒径が６０μｍ以上にお
いて、Ｐ含有量が０．０２０％以下になると最大比透磁
率が急激に向上し５０００以上の値が得られる。この磁
気特性が向上する機構の詳細は未だ明確でないが、鋼中
の燐化物の析出を抑制することにより磁化過程における
磁壁の移動障害をなくすためと考えられる。

【００２７】

【実施例】次に，本発明の優位性を実施例と比較例を用
いて，具体的に説明する。表１及び表２に、本発明例と
比較例の化学成分および焼鈍条件、結晶粒径、磁気特性
等を示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】

【表３】

【００３１】

【表４】

【００３２】

【表５】

【００３３】

【表６】

【００３４】

【表７】

【００３５】

【表８】

【００３６】表１及び表２に示すような本発明鋼組成と
比較鋼組成を、転炉で溶製し、連続鋳造法によりスラブ
とした。その後１２００℃×２時間加熱後熱間圧延を行
い、板厚３．２mmの熱延板を得た。その後、熱延板をシ
ョットブラストと硫酸によりデスケール処理を行い、１
回または２回の冷間圧延にて所定板厚の冷延薄板を得、
焼鈍を９１０〜１１２０℃×１分、大気中にて行った
後、ソルト・電界硝酸により酸洗処理を行った。得られ
た焼鈍板から、ＪＩＳ１３Ｂ号試験片を採取し引張試験
機により伸びを測定した。また、焼鈍板のＬ方向断面組
織から、光学顕微鏡により比較法にて結晶粒径を測定し
た。続いて、調質圧延を省略したものと、調質圧延を実
施したものから、３０mm幅×３００mm長の試験片を切り
出し、歪取り焼鈍を７４０〜１０３０℃×６分、大気中
にて行った。（１１１）面強度はＸ線回折装置により測
定した。磁気特性測定は、最大比透磁率μｍを測定し
た。また、耐食性は、塩水噴霧試験（ＪＩＳ Ｚ ２３
７１）後の発銹状況により、良好な順番にＡ＞Ｂ＞Ｃ＞
Ｄ＞Ｅの５ランクに評価した発銹試験から判断した。こ
の際、耐銹性の優劣の判断基準として、Ｃランク以上の
材料を耐食性良好と判断した。

【００３７】Ｎｏ．１〜４０は本発明例、Ｎｏ．４１〜
８１は比較例である。比較例Ｎｏ．４１〜４２、４４、
４６、４８〜４９、５１〜５３、５８〜７５、７７およ
び７９〜８０は、ワークロール直径が２００mm未満と本
発明範囲から外れており、表層および中心層における
（１１１）面強度の和が１０を超えて大きくなり、磁気
特性が劣化している。

【００３８】比較例Ｎｏ．４１は、Ｃ量が本発明範囲を
超えるものであり、この場合においては、結晶粒径が小
さくなり磁気特性が低下している。比較例Ｎｏ．４２
は、Ｓｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４３
は、Ｓｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．４４は、Ｍｎ量が本発明範囲
より低く、粒径が小さくなり磁気特性が著しく低下して
いる。比較例Ｎｏ．４５は、Ｍｎ量が本発明範囲より高
く、耐食性が劣化している。比較例Ｎｏ．４６は、Ｓ量
が本発明範囲より高く、結晶粒径が小さくなり磁気特性
が低下している。比較例Ｎｏ．４７は、Ｃｒ量が本発明
範囲より低く、磁気特性は高いが、耐食性が劣化してい
る。比較例Ｎｏ．４８は、Ｃｒ量が本発明範囲より高
く、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．４９
は、Ｔｉ量が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくな
り、磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．５０
は、Ｔｉ量が本発明範囲より高く、磁気特性は高いが、
伸びが低い。比較例Ｎｏ．５１は、Ｏ量が本発明範囲よ
り高く、結晶粒径が小さくなり、磁気特性が著しく低下
している。比較例Ｎｏ．５２は、Ｎ量が本発明範囲より
高く、粒径が小となり、磁気特性が著しく低下してい
る。比較例Ｎｏ．５３は、Ｃ，Ｎ量単独では本発明範囲
内ではあるが、Ｃ＋Ｎ量が本発明範囲より高く、結晶粒
径が小さくなり磁気特性が著しく低下している。

【００３９】比較例Ｎｏ．５４は、Ａｌがやや高いが、
焼鈍温度が本発明範囲より低く、結晶粒径が小さくなり
磁気特性が著しく低下している。比較例Ｎｏ．５５は、
化学成分範囲は本発明範囲内であるが、焼鈍温度が本発
明範囲より高く、結晶粒径が大きくなり磁気特性は高い
が、成品形状に成形加工した時に肌荒れが生じた。比較
例Ｎｏ．５６は、化学成分範囲は本発明範囲内である
が、歪取り焼鈍温度が本発明範囲より低く、加工後の歪
みが残存しているために磁気特性が低い。比較例Ｎｏ．
５７は、化学成分範囲は本発明範囲内であるが、歪取り
焼鈍温度が本発明範囲より高く、加工後の歪みは除去さ
れているが、その効果は飽和し、また工程にも負荷が大
と考えられるため望ましくない。

【００４０】比較例Ｎｏ．５８及びＮｏ．６４はＮｉ量
が、比較例Ｎｏ．５９，Ｎｏ．６５及びＮｏ．７７はＭ
ｏ量が、比較例Ｎｏ．６０，Ｎｏ．７２及びＮｏ．７９
はＣｕ量が、比較例Ｎｏ．６１、Ｎｏ．６６及びＮｏ．
６８はＮｂ量が、比較例Ｎｏ．６２及びＮｏ．７０はＺ
ｒ量が、比較例Ｎｏ．６３はＶ量が、比較例Ｎｏ．７１
はＺｒ及びＶ量が、比較例Ｎｏ．７４はＣｕ，Ｎｂ及び
Ｚｒ量が、本発明範囲を超えるものであり、この場合に
おいては、磁気特性が低下している。また、比較例Ｎ
ｏ．６７はＮｉ，Ｖ単独では本発明範囲内ではあるが、
Ｎｉ＋Ｖの合計量が本発明範囲を超えており、磁気特性
が低下している。比較例Ｎｏ．６９はＮｉ，Ｍｏ，Ｃｕ
単独では本発明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕの
合計量が本発明範囲を超えており、磁気特性が低下して
いる。比較例Ｎｏ．７３はＮｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｖ
単独では本発明範囲内ではあるが、Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋
Ｎｂ＋Ｖの合計量が本発明範囲を超えており、磁気特性
が低下している。比較例Ｎｏ．７５は、Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃ
ｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖ単独では本発明範囲内ではあるが、
Ｎｉ＋Ｍｏ＋Ｃｕ＋Ｎｂ＋Ｚｒ＋Ｖの合計量が本発明範
囲を超えており、磁気特性が低下している。

【００４１】比較例Ｎｏ．７６及びＮｏ．７８はＢ量が
本発明範囲を超えるものであり、この場合においては、
伸びが低く、冷間での加工を劣化させている。比較例Ｎ
ｏ．８０はＮｉ，Ｎｂ及びＢ量が本発明範囲を超えるも
のであり、磁気特性が低く、伸びが低い。比較例Ｎｏ．
８１は、Ｃｕ及びＢ量が本発明範囲を超えるものであ
り、磁気特性が低く、伸びが低い。

【００４２】本発明例Ｎｏ．４、６、８、１１、１３は
Ｐ含有量が０．０２０％以下であり、最大比透磁率が５
０００以上に向上している。

【００４３】

【発明の効果】以上のことから明らかなように、本発明
によれば、磁気特性および加工性に優れたステンレス鋼
板を得る事ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】表層および中心層の（１１１）面強度の和と最
大比透磁率の関係を示す図である。

【図２】Ｐ含有量と最大比透磁率の関係を示す図であ
る。

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ≦０．０１５％ を含有し、かつ、 Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、表
   層及び中心層における（１１１）面強度の和が１０以下
   であり、最大比透磁率≧４０００であることを特徴とす
   る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
2. 【請求項２】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
   種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、残部がＦ
   ｅ及び不可避的不純物からなり、表層及び中心層におけ
   る（１１１）面強度の和が１０以下であり、最大比透磁
   率≧４０００であることを特徴とする磁気特性に優れた
   フェライト系ステンレス鋼板。
3. 【請求項３】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、さらに、 Ｂ ：０．０００３〜０．０２％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、表
   層及び中心層における（１１１）面強度の和が１０以下
   であり、最大比透磁率≧４０００であることを特徴とす
   る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
4. 【請求項４】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
   種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、さらに、 Ｂ ：０．０００３〜０．０２％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、表
   層及び中心層における（１１１）面強度の和が１０以下
   であり、最大比透磁率≧４０００であることを特徴とす
   る磁気特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
5. 【請求項５】 結晶粒径が６０〜３００μｍであること
   を特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の磁気
   特性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
6. 【請求項６】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ、 Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなフェラ
   イト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板と
   し、続いてロール直径が２００mm以上のワ−クロ−ルを
   用いて１回あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延
   を行い冷延板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範
   囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて
   ７５０〜１０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うこと
   を特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステンレス
   鋼板の製造方法。
7. 【請求項７】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ、 Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ を含有し、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
   種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、残部がＦ
   ｅ及び不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス
   鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板とし、続いてロール直
   径が２００mm以上のワ−クロ−ルを用いて１回あるいは
   中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延を行い冷延板とし、
   続いて９２０〜１１００℃の温度範囲で焼鈍を行い、続
   いて製品形状に成形加工し、続いて７５０〜１０００℃
   の温度範囲で歪取り焼鈍を行うことを特徴とする磁気特
   性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
8. 【請求項８】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ、 Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ を含有し、さらに、 Ｂ ：０．０００３〜０．０２％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェ
   ライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板と
   し、続いてロール直径が２００mm以上のワ−クロ−ルを
   用いて１回あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延
   を行い冷延板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範
   囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて
   ７５０〜１０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うこと
   を特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステンレス
   鋼板の製造方法。
9. 【請求項９】 重量％にて、 Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ：０．１〜０．６％、 Ｍｎ：０．１〜１．０％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｃｒ：５〜１３％、 Ｔｉ：０．０５〜０．５％、 Ｏ ≦０．００４％、 Ｎ ≦０．０１５％ を含有し、かつ、 Ｃ＋Ｎ≦０．０１５％ であって、さらに、 Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｕ，Ｎｂ，Ｚｒ，Ｖのうち１種または２
   種以上を合計で０．０５〜１．０％を含有し、さらに、 Ｂ ：０．０００３〜０．０２％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなるフェ
   ライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延を行い熱延板と
   し、続いてロール直径が２００mm以上のワ−クロ−ルを
   用いて１回あるいは中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延
   を行い冷延板とし、続いて９２０〜１１００℃の温度範
   囲で焼鈍を行い、続いて製品形状に成形加工し、続いて
   ７５０〜１０００℃の温度範囲で歪取り焼鈍を行うこと
   を特徴とする磁気特性に優れたフェライト系ステンレス
   鋼板の製造方法。
10. 【請求項１０】 冷延板焼鈍を行って、結晶粒径を６０
    〜３００μｍに成長させることを特徴とする請求項６〜
    ９のいずれか１項記載の磁気特性に優れたフェライト系
    ステンレス鋼板の製造方法。
11. 【請求項１１】 重量％にて、Ｐ含有量が０．０２０％
    以下であり、最大比透磁率が５０００以上であることを
    特徴とする請求項５記載の磁気特性に優れたフェライト
    系ステンレス鋼板。
12. 【請求項１２】 重量％にて、Ｐ含有量を０．０２０％
    以下とすることを特徴とする請求項１０記載の磁気特性
    に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。