JPH1191652A - 無限軌道帯およびその製造方法 - Google Patents
無限軌道帯およびその製造方法Info
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- JPH1191652A JPH1191652A JP9261274A JP26127497A JPH1191652A JP H1191652 A JPH1191652 A JP H1191652A JP 9261274 A JP9261274 A JP 9261274A JP 26127497 A JP26127497 A JP 26127497A JP H1191652 A JPH1191652 A JP H1191652A
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- track belt
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 剛性を高め、耐久性を向上させた無限軌道帯
およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 補強芯体Ａを無限軌道帯４の幅方向に間
隔を置いて周方向に配置し、芯体層１３内での補強芯体
Ａのリベット比を無限軌道帯４の幅方向中心部から幅方
向端部に行くにつれて徐々に大きくし、前記リベット比
を無限軌道帯４の幅方向中心部で０．５５〜０．６５、
幅方向端部で０．７５〜０．９５とし、補強芯体Ａの総
デニール数を３０００ｄ〜１５０００ｄにし、かつ補強
芯体Ａの撚り係数Ｋの値を１０００〜１７００とした。
また、この無限軌道帯を製造するに際し、補強芯体Ａを
無限軌道帯４の幅方向一端から他端に亘って幅方向に間
隔を置いて周方向に螺旋状に巻回することにより芯体層
１３を構成すると共に、芯体層１３内での補強芯体Ａの
リベット比を無限軌道帯４の幅方向中心部から幅方向端
部に行くにつれて徐々に大きくした。
およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 補強芯体Ａを無限軌道帯４の幅方向に間
隔を置いて周方向に配置し、芯体層１３内での補強芯体
Ａのリベット比を無限軌道帯４の幅方向中心部から幅方
向端部に行くにつれて徐々に大きくし、前記リベット比
を無限軌道帯４の幅方向中心部で０．５５〜０．６５、
幅方向端部で０．７５〜０．９５とし、補強芯体Ａの総
デニール数を３０００ｄ〜１５０００ｄにし、かつ補強
芯体Ａの撚り係数Ｋの値を１０００〜１７００とした。
また、この無限軌道帯を製造するに際し、補強芯体Ａを
無限軌道帯４の幅方向一端から他端に亘って幅方向に間
隔を置いて周方向に螺旋状に巻回することにより芯体層
１３を構成すると共に、芯体層１３内での補強芯体Ａの
リベット比を無限軌道帯４の幅方向中心部から幅方向端
部に行くにつれて徐々に大きくした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スノーモービル等に装
着されるトラックベルト等の無限軌道帯に係わり、更に
詳しくは、剛性を高めて走行により生じる走行伸び（永
久伸び等の走行成長）を低く抑えると共に、走行時にお
ける耐久性を向上させた無限軌道帯に関するものであ
る。
着されるトラックベルト等の無限軌道帯に係わり、更に
詳しくは、剛性を高めて走行により生じる走行伸び（永
久伸び等の走行成長）を低く抑えると共に、走行時にお
ける耐久性を向上させた無限軌道帯に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、無限軌道帯は、スノーモービル等
に装着されるトラックベルト等として使用されている。
例えば図２に示すように、スノーモービルＭは、その車
体１が前部をスキー部材２により支えられ、両側部に駆
動輪５と遊動輪６とを備え、この駆動輪５と遊動輪６と
に懸架軌道部材３を介してエンドレスのベルト状をなす
無限軌道帯４が掛け回されている。この無限軌道帯４の
内周面には、前記駆動輪５と噛み合って駆動力を無限軌
道帯４に伝達するための駆動突起７が無限軌道帯４の回
転方向に所定の間隔をおいて設けられている。また、無
限軌道帯４の外周面には、雪面を蹴ってスノーモービル
Ｍを走行させるための牽引突起８が無限軌道帯４の回転
方向に一定の間隔で配置されている。
に装着されるトラックベルト等として使用されている。
例えば図２に示すように、スノーモービルＭは、その車
体１が前部をスキー部材２により支えられ、両側部に駆
動輪５と遊動輪６とを備え、この駆動輪５と遊動輪６と
に懸架軌道部材３を介してエンドレスのベルト状をなす
無限軌道帯４が掛け回されている。この無限軌道帯４の
内周面には、前記駆動輪５と噛み合って駆動力を無限軌
道帯４に伝達するための駆動突起７が無限軌道帯４の回
転方向に所定の間隔をおいて設けられている。また、無
限軌道帯４の外周面には、雪面を蹴ってスノーモービル
Ｍを走行させるための牽引突起８が無限軌道帯４の回転
方向に一定の間隔で配置されている。
【０００３】無限軌道帯４は、例えば図３に示すよう
に、幅方向に３つに区分されたベルト部１１が横剛性材
１２を介して互いに連結されて構成される。ベルト部１
１は、接着剤処理が施された補強芯体をゴムまたは樹脂
で被覆してなる芯体層１３を中心層として有し、この芯
体層１３の外側及び内側にそれぞれ補強布１４、１６が
配設され、更にその外側及び内側を外側カバーゴム層１
５と内側カバーゴム層１７とからなるカバーゴム層で被
覆した構成となっている。
に、幅方向に３つに区分されたベルト部１１が横剛性材
１２を介して互いに連結されて構成される。ベルト部１
１は、接着剤処理が施された補強芯体をゴムまたは樹脂
で被覆してなる芯体層１３を中心層として有し、この芯
体層１３の外側及び内側にそれぞれ補強布１４、１６が
配設され、更にその外側及び内側を外側カバーゴム層１
５と内側カバーゴム層１７とからなるカバーゴム層で被
覆した構成となっている。
【０００４】駆動突起７及び牽引突起８は、それぞれ内
側カバーゴム層１７の表面、及び外側カバーゴム層１５
の表面に、無限軌道帯４の回転方向に所定の間隔で一体
的に設けられている。１８は懸架軌道部材３を摺動可能
に乗せるために、緩衝用ゴムを介して横剛性材１２に装
着された金具である。このようにしてなる無限軌道帯４
の芯体層１３を構成する補強芯体として、従来、ポリエ
チレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）のコードが一
般に使用されている。
側カバーゴム層１７の表面、及び外側カバーゴム層１５
の表面に、無限軌道帯４の回転方向に所定の間隔で一体
的に設けられている。１８は懸架軌道部材３を摺動可能
に乗せるために、緩衝用ゴムを介して横剛性材１２に装
着された金具である。このようにしてなる無限軌道帯４
の芯体層１３を構成する補強芯体として、従来、ポリエ
チレンテレフタレート繊維（ＰＥＴ繊維）のコードが一
般に使用されている。
【０００５】ＰＥＴ繊維コードを用いる場合、このコー
ドを無限軌道帯４の幅方向に一定の間隔（ピッチ）でか
つ周方向（回転方向）に並列配置することにより芯体層
１３を構成している。しかしながら、芯体層１３にかか
る負荷は無限軌道帯の幅方向中心部よりも両端部の方が
大きいため、両端部での強度低下が大きく、これにより
無限軌道帯の走行伸びが大きくなると共に耐久性がわる
くなるという問題があった。
ドを無限軌道帯４の幅方向に一定の間隔（ピッチ）でか
つ周方向（回転方向）に並列配置することにより芯体層
１３を構成している。しかしながら、芯体層１３にかか
る負荷は無限軌道帯の幅方向中心部よりも両端部の方が
大きいため、両端部での強度低下が大きく、これにより
無限軌道帯の走行伸びが大きくなると共に耐久性がわる
くなるという問題があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする問題点】本発明の目的は、走
行により生じる走行伸びを低く抑えると共に、耐久性を
向上させた無限軌道帯およびその製造方法を提供するこ
とにある。
行により生じる走行伸びを低く抑えると共に、耐久性を
向上させた無限軌道帯およびその製造方法を提供するこ
とにある。
【０００７】
【発明を解決するための手段】本発明は、ポリエチレン
テレフタレート繊維コードの補強芯体からなる芯体層を
内部に有する無限軌道帯において、前記補強芯体を無限
軌道帯の幅方向に間隔を置いて周方向に配置することに
より前記芯体層を構成し、該芯体層内での前記補強芯体
のリベット比を無限軌道帯の幅方向中心部から幅方向端
部に行くにつれて徐々に大きくしてなり、前記リベット
比が無限軌道帯の幅方向中心部で０．５５〜０．６５で
幅方向端部で０．７５〜０．９５であり、前記補強芯体
の総デニール数が３０００ｄ〜１５０００ｄであり、か
つ前記補強芯体の下記式で表される撚り係数Ｋの値が１
０００〜１７００であることを特徴とする。
テレフタレート繊維コードの補強芯体からなる芯体層を
内部に有する無限軌道帯において、前記補強芯体を無限
軌道帯の幅方向に間隔を置いて周方向に配置することに
より前記芯体層を構成し、該芯体層内での前記補強芯体
のリベット比を無限軌道帯の幅方向中心部から幅方向端
部に行くにつれて徐々に大きくしてなり、前記リベット
比が無限軌道帯の幅方向中心部で０．５５〜０．６５で
幅方向端部で０．７５〜０．９５であり、前記補強芯体
の総デニール数が３０００ｄ〜１５０００ｄであり、か
つ前記補強芯体の下記式で表される撚り係数Ｋの値が１
０００〜１７００であることを特徴とする。
【０００８】Ｋ＝Ｔ√Ｄ Ｋ：撚り係数、Ｔ：コードの撚り数（回/ １０ｃｍ） Ｄ：コードの総デニール数 また、本発明は、ポリエチレンテレフタレート繊維コー
ドの補強芯体からなる芯体層を内部に有する無限軌道帯
を製造するに際し、前記補強芯体を無限軌道帯の幅方向
一端から他端に亘って幅方向に間隔を置いて周方向に螺
旋状に巻回することにより前記芯体層を構成すると共
に、該芯体層内での前記補強芯体のリベット比を無限軌
道帯の幅方向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐々
に大きくすることを特徴とする。
ドの補強芯体からなる芯体層を内部に有する無限軌道帯
を製造するに際し、前記補強芯体を無限軌道帯の幅方向
一端から他端に亘って幅方向に間隔を置いて周方向に螺
旋状に巻回することにより前記芯体層を構成すると共
に、該芯体層内での前記補強芯体のリベット比を無限軌
道帯の幅方向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐々
に大きくすることを特徴とする。
【０００９】このように、芯体層内でのポリエチレンテ
レフタレート繊維コードの補強芯体のリベット比を無限
軌道帯の幅方向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐
々に大きくしたため、芯体層内において無限軌道帯の幅
方向中心部よりも幅方向端部の方がコード密度が高くな
るので、走行時に幅方向両端部にかかる負荷が低減さ
れ、幅方向両端部での強度低下が抑えられるから無限軌
道帯の走行伸びを抑え、かつ耐久性を向上させることが
可能となる。
レフタレート繊維コードの補強芯体のリベット比を無限
軌道帯の幅方向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐
々に大きくしたため、芯体層内において無限軌道帯の幅
方向中心部よりも幅方向端部の方がコード密度が高くな
るので、走行時に幅方向両端部にかかる負荷が低減さ
れ、幅方向両端部での強度低下が抑えられるから無限軌
道帯の走行伸びを抑え、かつ耐久性を向上させることが
可能となる。
【００１０】また、本発明では、無限軌道帯の製造に際
し、ポリエチレンテレフタレート繊維コードの補強芯体
を無限軌道帯の幅方向一端から他端に亘って幅方向に間
隔を置いて周方向に螺旋状に巻回することにより芯体層
を構成するため、コード端が芯体層の幅方向一端と他端
にそれぞれ１箇所生じるだけで、幅方向一端から他端に
亘る芯体層の周方向においてコード端の重合部が存在し
ないから重合部でのセパレーションが生じないため、耐
久性をいっそう向上させることが可能となる。
し、ポリエチレンテレフタレート繊維コードの補強芯体
を無限軌道帯の幅方向一端から他端に亘って幅方向に間
隔を置いて周方向に螺旋状に巻回することにより芯体層
を構成するため、コード端が芯体層の幅方向一端と他端
にそれぞれ１箇所生じるだけで、幅方向一端から他端に
亘る芯体層の周方向においてコード端の重合部が存在し
ないから重合部でのセパレーションが生じないため、耐
久性をいっそう向上させることが可能となる。
【００１１】ここで、“徐々に大きく”とは、直線で一
次関数的に徐々に大きくなることをいう。また、“走行
伸び”とは、無限軌道帯の走行前に対する走行後の回転
方向伸びをいう。
次関数的に徐々に大きくなることをいう。また、“走行
伸び”とは、無限軌道帯の走行前に対する走行後の回転
方向伸びをいう。
【００１２】
【発明の実施の形態】図１に本発明の無限軌道帯の一例
の主要部を表わす無限軌道帯部分横断面を示す。図１に
おいて、無限軌道帯４は、エンドレスのベルト状をな
し、中心層に、補強芯体Ａに接着剤処理を施してゴムま
たは樹脂で被覆した芯体層１３と、その外側及び内側に
それぞれ配設された補強布１４、１６とから構成された
補強層２４を有し、この補強層２４が無限軌道帯４の回
転方向に沿って配設されると共に、この補強層２４の表
面および裏面に、カバーゴム層２５をそれぞれ被覆した
構成となっている。
の主要部を表わす無限軌道帯部分横断面を示す。図１に
おいて、無限軌道帯４は、エンドレスのベルト状をな
し、中心層に、補強芯体Ａに接着剤処理を施してゴムま
たは樹脂で被覆した芯体層１３と、その外側及び内側に
それぞれ配設された補強布１４、１６とから構成された
補強層２４を有し、この補強層２４が無限軌道帯４の回
転方向に沿って配設されると共に、この補強層２４の表
面および裏面に、カバーゴム層２５をそれぞれ被覆した
構成となっている。
【００１３】このカバーゴム層２５の内側カバーゴム層
１７には、駆動輪の駆動を無限軌道帯４に伝達するため
の駆動突起７が、無限軌道帯４の幅方向に沿って所定の
間隔で、かつ無限軌道帯４の回転方向に沿って一定の距
離をあけて一体的に設けられている。また、図示しない
が、前記カバーゴム層２５の外側カバーゴム層１５に
は、雪面を蹴ってスノーモービル等を走行させるための
牽引突起が、無限軌道帯４の幅方向に沿って、かつ無限
軌道帯４の回転方向に一定の間隔をおいて配置されてい
る。
１７には、駆動輪の駆動を無限軌道帯４に伝達するため
の駆動突起７が、無限軌道帯４の幅方向に沿って所定の
間隔で、かつ無限軌道帯４の回転方向に沿って一定の距
離をあけて一体的に設けられている。また、図示しない
が、前記カバーゴム層２５の外側カバーゴム層１５に
は、雪面を蹴ってスノーモービル等を走行させるための
牽引突起が、無限軌道帯４の幅方向に沿って、かつ無限
軌道帯４の回転方向に一定の間隔をおいて配置されてい
る。
【００１４】本発明においては、芯体層１３の補強芯体
Ａとしてポリエチレンテレフタレート繊維コード（ＰＥ
Ｔ繊維コード）を用いている。すなわち、芯体層１３を
ＰＥＴ繊維コードで構成している。ＰＥＴ繊維コード
は、無限軌道帯４の幅方向に間隔をおいて互いに並行に
周方向（回転方向）に配置される。この配置は、ＰＥＴ
繊維コードを無限軌道帯４の幅方向一端から他端に亘っ
て幅方向に間隔を置いて周方向に螺旋状に巻回すること
によればよい。また、この配置に当たっては、芯体層１
３内での補強芯体Ａのリベット比を無限軌道帯４の幅方
向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐々に大きくす
る。幅方向端部に行くにつれてコード密度を徐々に高く
して、走行時に幅方向両端部にかかる負荷を低減させる
ためである。
Ａとしてポリエチレンテレフタレート繊維コード（ＰＥ
Ｔ繊維コード）を用いている。すなわち、芯体層１３を
ＰＥＴ繊維コードで構成している。ＰＥＴ繊維コード
は、無限軌道帯４の幅方向に間隔をおいて互いに並行に
周方向（回転方向）に配置される。この配置は、ＰＥＴ
繊維コードを無限軌道帯４の幅方向一端から他端に亘っ
て幅方向に間隔を置いて周方向に螺旋状に巻回すること
によればよい。また、この配置に当たっては、芯体層１
３内での補強芯体Ａのリベット比を無限軌道帯４の幅方
向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐々に大きくす
る。幅方向端部に行くにつれてコード密度を徐々に高く
して、走行時に幅方向両端部にかかる負荷を低減させる
ためである。
【００１５】リベット比は、無限軌道帯４の幅方向中心
部で０．５５〜０．６５で、無限軌道帯４の幅方向端部
で０．７５〜０．９５である。ここで、リベット比と
は、ＰＥＴ繊維コードの直径／隣接するＰＥＴ繊維コー
ド相互の中心間距離をいう。このリベット比は、ＰＥＴ
繊維コードの配置密度を表わす。ＰＥＴ繊維コードの総
デニール数は、３０００ｄ〜１５０００ｄであり、４５
００ｄ〜９０００ｄであるのが好ましい（ｄ：デニー
ル）。３０００ｄ未満であると、無限軌道帯４の剛性が
低くなり、走行時に無限軌道帯４に発生する永久伸び等
の走行成長（走行伸び）を十分に抑制することができな
くなり、一方、１５０００ｄを超えると、無限軌道帯４
の剛性が高くなり、走行伸びは改善されるが、その反
面、繊維間摩耗（フレッティング）により耐久性が著し
く低下してしまう。
部で０．５５〜０．６５で、無限軌道帯４の幅方向端部
で０．７５〜０．９５である。ここで、リベット比と
は、ＰＥＴ繊維コードの直径／隣接するＰＥＴ繊維コー
ド相互の中心間距離をいう。このリベット比は、ＰＥＴ
繊維コードの配置密度を表わす。ＰＥＴ繊維コードの総
デニール数は、３０００ｄ〜１５０００ｄであり、４５
００ｄ〜９０００ｄであるのが好ましい（ｄ：デニー
ル）。３０００ｄ未満であると、無限軌道帯４の剛性が
低くなり、走行時に無限軌道帯４に発生する永久伸び等
の走行成長（走行伸び）を十分に抑制することができな
くなり、一方、１５０００ｄを超えると、無限軌道帯４
の剛性が高くなり、走行伸びは改善されるが、その反
面、繊維間摩耗（フレッティング）により耐久性が著し
く低下してしまう。
【００１６】さらに、ＰＥＴ繊維コードの下記式で表さ
れる撚り係数Ｋの値が１０００〜１７００であることが
好ましい。 Ｋ＝Ｔ√Ｄ Ｋ：撚り係数、Ｔ：コードの撚り数（回/ １０ｃｍ） Ｄ：コードの総デニール数 撚係数Ｋが１０００未満であると、無限軌道帯４の走行
伸びが減少する反面、走行後のＰＥＴ繊維コードの強度
保持率が大幅に低下し、また、１７００を超えると走行
時の無限軌道帯４の走行伸びが大きくなってしまう。
れる撚り係数Ｋの値が１０００〜１７００であることが
好ましい。 Ｋ＝Ｔ√Ｄ Ｋ：撚り係数、Ｔ：コードの撚り数（回/ １０ｃｍ） Ｄ：コードの総デニール数 撚係数Ｋが１０００未満であると、無限軌道帯４の走行
伸びが減少する反面、走行後のＰＥＴ繊維コードの強度
保持率が大幅に低下し、また、１７００を超えると走行
時の無限軌道帯４の走行伸びが大きくなってしまう。
【００１７】芯体層１３の外側及び内側にそれぞれ配設
された外側補強布１４、及び内側補強布１６は、一般的
なものでよく、その素材、織構造は既知のものでよい。
例えば、素材としては脂肪族ポリアミド（ナイロン）繊
維、ビニロン繊維等の有機繊維が使用され、織構造とし
ては平織、ハーフマット織、バスケット織、綾織等が用
いられる。
された外側補強布１４、及び内側補強布１６は、一般的
なものでよく、その素材、織構造は既知のものでよい。
例えば、素材としては脂肪族ポリアミド（ナイロン）繊
維、ビニロン繊維等の有機繊維が使用され、織構造とし
ては平織、ハーフマット織、バスケット織、綾織等が用
いられる。
【００１８】
【実施例】芯体層１３の補強芯体ＡとしてＰＥＴ繊維コ
ードを用いると共に、表１に示すように太さ（総デニー
ル数）、リベット比、および撚り係数Ｋを変化させて無
限軌道帯を作製した（比較例１〜８、実施例８〜１０、
比較例１１）。芯体層１３のゴム層としては、ＮＲ／Ｓ
ＢＲ系を使用した。
ードを用いると共に、表１に示すように太さ（総デニー
ル数）、リベット比、および撚り係数Ｋを変化させて無
限軌道帯を作製した（比較例１〜８、実施例８〜１０、
比較例１１）。芯体層１３のゴム層としては、ＮＲ／Ｓ
ＢＲ系を使用した。
【００１９】補強材料構成：芯体層１３を内外両面から
ナイロン平織物（１２６０Ｄ／１、９０×３０（本／５
ｃｍ））で挟んだ構造で構成。 製品寸法：３８０ｍｍ幅（有効幅３００ｍｍ）×１６６
０ｍｍ長。これらの無限軌道帯につき、下記により１６
０ｋｍ／ｈ×１０００ｋｍ走行品の各種性能（１６０ｋ
ｍ／ｈ走行時伸度（％）、走行伸び（％）、走行後強度
保持率（％））を評価した。この結果を表１に示す。
ナイロン平織物（１２６０Ｄ／１、９０×３０（本／５
ｃｍ））で挟んだ構造で構成。 製品寸法：３８０ｍｍ幅（有効幅３００ｍｍ）×１６６
０ｍｍ長。これらの無限軌道帯につき、下記により１６
０ｋｍ／ｈ×１０００ｋｍ走行品の各種性能（１６０ｋ
ｍ／ｈ走行時伸度（％）、走行伸び（％）、走行後強度
保持率（％））を評価した。この結果を表１に示す。
【００２０】１６０ｋｍ／ｈ×１０００ｋｍ走行品の各
種性能： (a) １６０ｋｍ／ｈ走行時伸度（％）；前記寸法の無
限軌道帯の周方向（回転方向）に、１６０ｋｍ／ｈ走行
時の張力（９０２０Ｎ）を加え、その時の回転方向の伸
び量を下記計算式によりパーセント表示にて表わした。
数値の小さい方が走行時の剛性が高い（１．０１以下が
よい）。
種性能： (a) １６０ｋｍ／ｈ走行時伸度（％）；前記寸法の無
限軌道帯の周方向（回転方向）に、１６０ｋｍ／ｈ走行
時の張力（９０２０Ｎ）を加え、その時の回転方向の伸
び量を下記計算式によりパーセント表示にて表わした。
数値の小さい方が走行時の剛性が高い（１．０１以下が
よい）。
【００２１】
【数１】 (b) 走行伸び（％）；無限軌道帯の周長を走行前後で
それぞれ測定し、その伸び量を下記計算式によりパーセ
ント表示にて表わした。数値の小さい方が走行伸びが小
さい（０．７以下がよい）。
それぞれ測定し、その伸び量を下記計算式によりパーセ
ント表示にて表わした。数値の小さい方が走行伸びが小
さい（０．７以下がよい）。
【００２２】
【数２】 (c) 走行後強度保持率（％）；１６０ｋｍ／ｈ×１０
００ｋｍ走行前後で無限軌道帯から取り出した芯体繊維
コードの切断強度をそれぞれ測定し、その変化率を下記
計算式によりパーセント表示にて表わした。数値の大き
い方が走行時における耐久性がよい。
００ｋｍ走行前後で無限軌道帯から取り出した芯体繊維
コードの切断強度をそれぞれ測定し、その変化率を下記
計算式によりパーセント表示にて表わした。数値の大き
い方が走行時における耐久性がよい。
【００２３】
【数３】
【００２４】
【表１】
【００２５】表１において、比較例１〜比較例７は、そ
れぞれ、芯体層１３内での補強芯体Ａのリベット比を無
限軌道帯の幅方向中心部と幅方向端部とで同じとした場
合である。比較例１は、撚り係数が本発明範囲よりも低
く、走行後強度保持率が中心部および端部共にわるい。
比較例２は、撚り係数が本発明範囲内ではあるが、走行
後強度保持率が中心部および端部共にわるい。比較例３
もまた、撚り係数が本発明範囲内ではあるが、走行後強
度保持率が端部でわるい。比較例４は、撚り係数が本発
明範囲内であり、走行後強度保持率が中心部および端部
共によいが、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度および走行伸び
が共にわるい。比較例５は、撚り係数が本発明範囲より
も高く、走行後強度保持率が中心部および端部共によい
が、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度および走行伸びが共にわ
るい。比較例６は、撚り係数が本発明範囲内であり、走
行後強度保持率が中心部および端部共によいが、１６０
ｋｍ／ｈ走行時伸度および走行伸びが共にわるい。比較
例７は、撚り係数が本発明範囲内ではあるが補強芯体Ａ
の総デニール数が１８０００ｄ（１５００ｄ／４／３）
と高く、走行後強度保持率が中心部および端部共にわる
い。
れぞれ、芯体層１３内での補強芯体Ａのリベット比を無
限軌道帯の幅方向中心部と幅方向端部とで同じとした場
合である。比較例１は、撚り係数が本発明範囲よりも低
く、走行後強度保持率が中心部および端部共にわるい。
比較例２は、撚り係数が本発明範囲内ではあるが、走行
後強度保持率が中心部および端部共にわるい。比較例３
もまた、撚り係数が本発明範囲内ではあるが、走行後強
度保持率が端部でわるい。比較例４は、撚り係数が本発
明範囲内であり、走行後強度保持率が中心部および端部
共によいが、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度および走行伸び
が共にわるい。比較例５は、撚り係数が本発明範囲より
も高く、走行後強度保持率が中心部および端部共によい
が、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度および走行伸びが共にわ
るい。比較例６は、撚り係数が本発明範囲内であり、走
行後強度保持率が中心部および端部共によいが、１６０
ｋｍ／ｈ走行時伸度および走行伸びが共にわるい。比較
例７は、撚り係数が本発明範囲内ではあるが補強芯体Ａ
の総デニール数が１８０００ｄ（１５００ｄ／４／３）
と高く、走行後強度保持率が中心部および端部共にわる
い。
【００２６】比較例８、実施例９〜１０、比較例１１
は、それぞれ、芯体層１３内での補強芯体Ａのリベット
比を無限軌道帯の幅方向中心部から幅方向端部に行くに
つれて徐々に大きくした場合である。比較例８は、幅方
向中心部および幅方向端部のリベット比が本発明の範囲
（０．５５〜０．６５、０．７５〜０．９５）よりも共
に小さく、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度、走行伸び、およ
び走行後強度保持率が共にわるい。また、比較例１１
は、幅方向中心部のリベット比が本発明の範囲よりも小
さく、走行後強度保持率が中心部でわるい。
は、それぞれ、芯体層１３内での補強芯体Ａのリベット
比を無限軌道帯の幅方向中心部から幅方向端部に行くに
つれて徐々に大きくした場合である。比較例８は、幅方
向中心部および幅方向端部のリベット比が本発明の範囲
（０．５５〜０．６５、０．７５〜０．９５）よりも共
に小さく、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度、走行伸び、およ
び走行後強度保持率が共にわるい。また、比較例１１
は、幅方向中心部のリベット比が本発明の範囲よりも小
さく、走行後強度保持率が中心部でわるい。
【００２７】これに対し、実施例９〜実施例１０（本発
明の場合）は、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度、走行伸び、
および走行後強度保持率が共に優れている（なお、実施
例９では１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度（％）が１．０９で
あるので若干わるい）。
明の場合）は、１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度、走行伸び、
および走行後強度保持率が共に優れている（なお、実施
例９では１６０ｋｍ／ｈ走行時伸度（％）が１．０９で
あるので若干わるい）。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、芯
体層内でのポリエチレンテレフタレート繊維コードの補
強芯体のリベット比を無限軌道帯の幅方向中心部から幅
方向端部に行くにつれて徐々に大きくしたため、無限軌
道帯の走行伸びを抑え、かつ耐久性を向上させることが
可能となる。
体層内でのポリエチレンテレフタレート繊維コードの補
強芯体のリベット比を無限軌道帯の幅方向中心部から幅
方向端部に行くにつれて徐々に大きくしたため、無限軌
道帯の走行伸びを抑え、かつ耐久性を向上させることが
可能となる。
【図１】本発明の無限軌道帯の一例の主要部を表わす無
限軌道帯回転方向部分断面図である。
限軌道帯回転方向部分断面図である。
【図２】無限軌道帯を装着したスノーモービルの側面図
である。
である。
【図３】スノーモービル用の無限軌道帯を一部破断して
示した部分断面斜視図である。
示した部分断面斜視図である。
４ 無限軌道帯 １３ 芯体層 Ａ 補強芯体
Claims (4)
- 【請求項１】 ポリエチレンテレフタレート繊維コード
の補強芯体からなる芯体層を内部に有する無限軌道帯に
おいて、前記補強芯体を無限軌道帯の幅方向に間隔を置
いて周方向に配置することにより前記芯体層を構成し、
該芯体層内での前記補強芯体のリベット比を無限軌道帯
の幅方向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐々に大
きくしてなり、前記リベット比が無限軌道帯の幅方向中
心部で０．５５〜０．６５で幅方向端部で０．７５〜
０．９５であり、前記補強芯体の総デニール数が３００
０ｄ〜１５０００ｄであり、かつ前記補強芯体の下記式
で表される撚り係数Ｋの値が１０００〜１７００である
無限軌道帯。 Ｋ＝Ｔ√Ｄ Ｋ：撚り係数、Ｔ：コードの撚り数（回/ １０ｃｍ） Ｄ：コードの総デニール数 - 【請求項２】 ポリエチレンテレフタレート繊維コード
の補強芯体からなる芯体層を内部に有する無限軌道帯を
製造するに際し、前記補強芯体を無限軌道帯の幅方向一
端から他端に亘って幅方向に間隔を置いて周方向に螺旋
状に巻回することにより前記芯体層を構成すると共に、
該芯体層内での前記補強芯体のリベット比を無限軌道帯
の幅方向中心部から幅方向端部に行くにつれて徐々に大
きくする無限軌道帯の製造方法。 - 【請求項３】 前記補強芯体の総デニール数が３０００
ｄ〜１５０００ｄであり、かつ前記補強芯体の下記式で
表される撚り係数Ｋの値が１０００〜１７００である請
求項２記載の無限軌道帯の製造方法。 Ｋ＝Ｔ√Ｄ Ｋ：撚り係数、Ｔ：コードの撚り数（回/ １０ｃｍ） Ｄ：コードの総デニール数 - 【請求項４】 前記リベット比が無限軌道帯の幅方向中
心部で０．５５〜０．６５で、無限軌道帯の幅方向端部
で０．７５〜０．９５である請求項２又は３記載の無限
軌道帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9261274A JPH1191652A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 無限軌道帯およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9261274A JPH1191652A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 無限軌道帯およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1191652A true JPH1191652A (ja) | 1999-04-06 |
Family
ID=17359551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9261274A Pending JPH1191652A (ja) | 1997-09-26 | 1997-09-26 | 無限軌道帯およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1191652A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1582919A1 (en) | 2004-03-23 | 2005-10-05 | Fuji Photo Film Co. Ltd. | Silver halide photosensitive material and photothermographic material |
| JP2006069292A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Bridgestone Corp | ゴムクロ−ラの構造 |
-
1997
- 1997-09-26 JP JP9261274A patent/JPH1191652A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1582919A1 (en) | 2004-03-23 | 2005-10-05 | Fuji Photo Film Co. Ltd. | Silver halide photosensitive material and photothermographic material |
| JP2006069292A (ja) * | 2004-08-31 | 2006-03-16 | Bridgestone Corp | ゴムクロ−ラの構造 |
| JP4671644B2 (ja) * | 2004-08-31 | 2011-04-20 | 株式会社ブリヂストン | ゴムクロ−ラの構造 |
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