JPH116223A - 吸音構造体 - Google Patents
吸音構造体Info
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- JPH116223A JPH116223A JP9179085A JP17908597A JPH116223A JP H116223 A JPH116223 A JP H116223A JP 9179085 A JP9179085 A JP 9179085A JP 17908597 A JP17908597 A JP 17908597A JP H116223 A JPH116223 A JP H116223A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 道路交通騒音用の吸音構造体として吸音率の
優れた吸音構造体を得る。 【解決手段】 吸音材として音源側にかさ比重の小さい
グラスウールの層を配置し、その背後にかさ比重の大き
いグラスウールの層を積層配置した吸音構造体。両グラ
スウール層のかさ比重が１６〜３２ｋｇ／ｍ3の範囲内
とし、かさ比重の比率を１：１．３〜２の範囲内とし、
さらに、両グラスウールの層の合計厚を１００〜２００
ｍｍとし、必要に応じて、かさ比重の大きいグラスウー
ルの層の背後に空気層を形成する。図は１６ｋｇ／ｍ3
のグラスウールの層と３２ｋｇ／ｍ3のグラスウールの
層を組み合わせたときの道路交通騒音重み付け吸音率を
示すもので、ある一定の範囲において、単層の場合より
吸音率が向上している。
優れた吸音構造体を得る。 【解決手段】 吸音材として音源側にかさ比重の小さい
グラスウールの層を配置し、その背後にかさ比重の大き
いグラスウールの層を積層配置した吸音構造体。両グラ
スウール層のかさ比重が１６〜３２ｋｇ／ｍ3の範囲内
とし、かさ比重の比率を１：１．３〜２の範囲内とし、
さらに、両グラスウールの層の合計厚を１００〜２００
ｍｍとし、必要に応じて、かさ比重の大きいグラスウー
ルの層の背後に空気層を形成する。図は１６ｋｇ／ｍ3
のグラスウールの層と３２ｋｇ／ｍ3のグラスウールの
層を組み合わせたときの道路交通騒音重み付け吸音率を
示すもので、ある一定の範囲において、単層の場合より
吸音率が向上している。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は道路交通騒音等を軽
減するための吸音構造体に関する。
減するための吸音構造体に関する。
【０００２】
【従来の技術】高架橋道路や高速道路等における道路交
通騒音を低減する手段の１つとして、従来より高架橋道
路の桁下や高速道路際に吸音構造体を設置することが行
われている。この吸音構造体は、一般に金属製の枠体と
その中に配置したグラスウール、ロックウール、発泡ア
ルミニウム、発泡コンクリート等の吸音材と、必要に応
じてその前面を被う多孔板からなる。また、特開平９−
１１１９１０号公報には、特に高架橋道路の桁下に設置
される足場兼用の吸音構造体として、吸音材とそれを収
容する枠体、及び枠体の前面を構成する多孔板等からな
るユニットを連結したものが記載されている。
通騒音を低減する手段の１つとして、従来より高架橋道
路の桁下や高速道路際に吸音構造体を設置することが行
われている。この吸音構造体は、一般に金属製の枠体と
その中に配置したグラスウール、ロックウール、発泡ア
ルミニウム、発泡コンクリート等の吸音材と、必要に応
じてその前面を被う多孔板からなる。また、特開平９−
１１１９１０号公報には、特に高架橋道路の桁下に設置
される足場兼用の吸音構造体として、吸音材とそれを収
容する枠体、及び枠体の前面を構成する多孔板等からな
るユニットを連結したものが記載されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】コストや建築限界など
の制約から、できるだけ薄く吸音性能のよい吸音構造体
が望まれている。そのため、同一厚さでも吸音構造体の
吸音性能をできるだけ向上させることが必要であり、ま
た、同一吸音率でもできるだけ薄くすることが必要であ
る。一方、例えば特開平３−２５１０８号公報、特開昭
６１−３９４４３号公報にみられるように、セラミック
粒子を樹脂系又は無機系の結合材で固着、あるいは焼成
により固着した多孔性吸音材において、かさ比重の異な
る吸音材を層状（かさ比重の小さい吸音材を音源側）に
重ねることにより吸音率を向上させ得ることが知られて
いる。
の制約から、できるだけ薄く吸音性能のよい吸音構造体
が望まれている。そのため、同一厚さでも吸音構造体の
吸音性能をできるだけ向上させることが必要であり、ま
た、同一吸音率でもできるだけ薄くすることが必要であ
る。一方、例えば特開平３−２５１０８号公報、特開昭
６１−３９４４３号公報にみられるように、セラミック
粒子を樹脂系又は無機系の結合材で固着、あるいは焼成
により固着した多孔性吸音材において、かさ比重の異な
る吸音材を層状（かさ比重の小さい吸音材を音源側）に
重ねることにより吸音率を向上させ得ることが知られて
いる。
【０００４】しかし、実際問題としてどのような吸音材
構成（材質、比重、厚さ等の組み合せ）であれば、吸音
率を効率的に向上させ得るかについては、明らかではな
い。本発明は、一般に安価で吸音率が優れたグラスウー
ルを吸音材として用いる場合において、特に道路交通騒
音に対し効率的に吸音率を向上させることができる吸音
材構成を見いだし、優れた吸音率をもつ吸音構造体を得
ることを目的とする。
構成（材質、比重、厚さ等の組み合せ）であれば、吸音
率を効率的に向上させ得るかについては、明らかではな
い。本発明は、一般に安価で吸音率が優れたグラスウー
ルを吸音材として用いる場合において、特に道路交通騒
音に対し効率的に吸音率を向上させることができる吸音
材構成を見いだし、優れた吸音率をもつ吸音構造体を得
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る吸音構造体
は、吸音材として音源側にかさ比重の小さいグラスウー
ルの層を配置し、その背後にかさ比重の大きいグラスウ
ールの層を積層配置した吸音構造体であり、両グラスウ
ール層のかさ比重が１６〜３２ｋｇ／ｍ3の範囲内にあ
り、かつかさ比重の比率が１：１．３〜２であることを
特徴とする。ここで、積層した両グラスウールの層の合
計厚を１００〜２００ｍｍとするのが好ましい。また、
かさ比重の大きいグラスウールの層の背後に空気層を形
成することができる。なお、本発明に係る吸音構造体で
は、吸音材として、上記の積層したグラスウール層の背
後に、さらに適宜他の吸音材の層を付加することもでき
る。
は、吸音材として音源側にかさ比重の小さいグラスウー
ルの層を配置し、その背後にかさ比重の大きいグラスウ
ールの層を積層配置した吸音構造体であり、両グラスウ
ール層のかさ比重が１６〜３２ｋｇ／ｍ3の範囲内にあ
り、かつかさ比重の比率が１：１．３〜２であることを
特徴とする。ここで、積層した両グラスウールの層の合
計厚を１００〜２００ｍｍとするのが好ましい。また、
かさ比重の大きいグラスウールの層の背後に空気層を形
成することができる。なお、本発明に係る吸音構造体で
は、吸音材として、上記の積層したグラスウール層の背
後に、さらに適宜他の吸音材の層を付加することもでき
る。
【０００６】本発明において、両グラスウールの層のか
さ比重を１６〜３２ｋｇ／ｍ3としたのは、かさ比重が
これより小さいと吸音性能が劣り、これより大きいと音
が吸音材表面で反射されやすくなるためである。また、
グラスウールの層の異なるかさ比重の組み合せについ
て、上記のように規定したのは、この比率が１：１．３
より小さいと１層のみと余り変わらなくなり効果が期待
できず、１：２より大きくなると層間での反射が大きく
なり、かさ比重の異なる層を積層したことにより一層の
ものと同じ吸音性能でも薄くできるという効果を発揮で
きないためである。そして、積層した両グラスウールの
層の合計厚を１００〜２００ｍｍとしたのは、これより
薄いと高い吸音率が得られず、これより厚くなっても吸
音率の向上が飽和するためである。
さ比重を１６〜３２ｋｇ／ｍ3としたのは、かさ比重が
これより小さいと吸音性能が劣り、これより大きいと音
が吸音材表面で反射されやすくなるためである。また、
グラスウールの層の異なるかさ比重の組み合せについ
て、上記のように規定したのは、この比率が１：１．３
より小さいと１層のみと余り変わらなくなり効果が期待
できず、１：２より大きくなると層間での反射が大きく
なり、かさ比重の異なる層を積層したことにより一層の
ものと同じ吸音性能でも薄くできるという効果を発揮で
きないためである。そして、積層した両グラスウールの
層の合計厚を１００〜２００ｍｍとしたのは、これより
薄いと高い吸音率が得られず、これより厚くなっても吸
音率の向上が飽和するためである。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、図１〜図１３を参照して、
本発明における数値限定の根拠をより具体的に説明す
る。図１〜図３は、１６ｋｇ／ｍ3（１６Ｋ）、３２ｋ
ｇ／ｍ3（３２Ｋ）及び４８ｋｇ／ｍ3（４８Ｋ）のかさ
比重をもつグラスウール層の組み合せについて、道路交
通騒音重み付け吸音率（かさ比重の大きいグラスウール
の層の背後に空気層がない場合）を求めたものである。
本発明における数値限定の根拠をより具体的に説明す
る。図１〜図３は、１６ｋｇ／ｍ3（１６Ｋ）、３２ｋ
ｇ／ｍ3（３２Ｋ）及び４８ｋｇ／ｍ3（４８Ｋ）のかさ
比重をもつグラスウール層の組み合せについて、道路交
通騒音重み付け吸音率（かさ比重の大きいグラスウール
の層の背後に空気層がない場合）を求めたものである。
【０００８】ここで、吸音率の測定は次のように行っ
た。まず、図１１に示すように、音響管１にグラスウー
ル２を装着し、スピーカー３から音を鳴らし、マイクロ
ホン４、５により２点間の伝達係数を測定し、その伝達
係数からパソコン６によりグラスウール２の伝搬速度と
実効密度を求める。７は可動ピストンである。これらの
伝搬速度と実効密度はそれぞれのグラスウールにより固
有のものであり、１６Ｋ、３２Ｋ、４８Ｋそれぞれにつ
いて求まり、その伝搬速度と実効密度を用いて各グラス
ウールを組み合わせた吸音率を計算できる。続いて、図
１２に示す道路交通騒音の加重値Ｌiと周波数の関係か
ら、次式（１）に基づいて、道路交通騒音重み付け吸音
率（道路交通騒音の周波数特性による重み付け平均値）
を計算する。
た。まず、図１１に示すように、音響管１にグラスウー
ル２を装着し、スピーカー３から音を鳴らし、マイクロ
ホン４、５により２点間の伝達係数を測定し、その伝達
係数からパソコン６によりグラスウール２の伝搬速度と
実効密度を求める。７は可動ピストンである。これらの
伝搬速度と実効密度はそれぞれのグラスウールにより固
有のものであり、１６Ｋ、３２Ｋ、４８Ｋそれぞれにつ
いて求まり、その伝搬速度と実効密度を用いて各グラス
ウールを組み合わせた吸音率を計算できる。続いて、図
１２に示す道路交通騒音の加重値Ｌiと周波数の関係か
ら、次式（１）に基づいて、道路交通騒音重み付け吸音
率（道路交通騒音の周波数特性による重み付け平均値）
を計算する。
【０００９】
【数１】
【００１０】図１は１６Ｋと３２Ｋのグラスウール層の
組み合せであり、総厚を１００、１２５、１５０、１７
５、２００ｍｍに固定し、その中で１６Ｋと３２Ｋのグ
ラスウール層の厚みを相対的に変化させたときの道路交
通騒音重み付け吸音率の変化を示すグラフである。この
ように、１６Ｋと３２Ｋのグラスウール層を組み合わせ
たときの吸音率は、ある一定の範囲において単層（１６
Ｋのみ又は３２Ｋのみ）の場合の吸音率より向上する。
吸音率が単層の場合より向上する範囲を図１から求める
と、全体厚さが１００ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総
厚の４７％以上１００％未満、全体厚さが１２５ｍｍの
ときに３２Ｋ層の厚さが総厚の２９％以上１００％未
満、全体厚さが１５０ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総
厚の１９％以上１００％未満、全体厚さが１７５ｍｍの
ときに３２Ｋ層の厚さが総厚の１１％以上１００％未
満、全体厚さが２００ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総
厚の０％超９６％未満の範囲であり、これを図５に図示
する（斜線の範囲）。
組み合せであり、総厚を１００、１２５、１５０、１７
５、２００ｍｍに固定し、その中で１６Ｋと３２Ｋのグ
ラスウール層の厚みを相対的に変化させたときの道路交
通騒音重み付け吸音率の変化を示すグラフである。この
ように、１６Ｋと３２Ｋのグラスウール層を組み合わせ
たときの吸音率は、ある一定の範囲において単層（１６
Ｋのみ又は３２Ｋのみ）の場合の吸音率より向上する。
吸音率が単層の場合より向上する範囲を図１から求める
と、全体厚さが１００ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総
厚の４７％以上１００％未満、全体厚さが１２５ｍｍの
ときに３２Ｋ層の厚さが総厚の２９％以上１００％未
満、全体厚さが１５０ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総
厚の１９％以上１００％未満、全体厚さが１７５ｍｍの
ときに３２Ｋ層の厚さが総厚の１１％以上１００％未
満、全体厚さが２００ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総
厚の０％超９６％未満の範囲であり、これを図５に図示
する（斜線の範囲）。
【００１１】また、図２は１６Ｋと４８Ｋのグラスウー
ル層の組み合せ、図３は３２Ｋと４８Ｋのグラスウール
層の組み合せである。そして、図４は各組合わせについ
て、各総厚における道路交通騒音重み付け吸音率の最大
値を示すもので、１６Ｋ−３２Ｋの組み合せ（かさ比重
の比率１：２）で最も高い吸音率が得られている。
ル層の組み合せ、図３は３２Ｋと４８Ｋのグラスウール
層の組み合せである。そして、図４は各組合わせについ
て、各総厚における道路交通騒音重み付け吸音率の最大
値を示すもので、１６Ｋ−３２Ｋの組み合せ（かさ比重
の比率１：２）で最も高い吸音率が得られている。
【００１２】次に、図６〜図８は、同じく１６Ｋ、３２
Ｋ及び４８Ｋのかさ比重をもつグラスウール層の組み合
せについて、かさ比重の大きいグラスウールの層の背後
に空気層（２５ｍｍ）がある場合の道路交通騒音重み付
け吸音率を求めたものである。図６は１６Ｋと３２Ｋの
グラスウール層の組み合せであり、同じく、総厚を１０
０、１２５、１５０、１７５、２００ｍｍに固定し、そ
の中で１６Ｋと３２Ｋのグラスウール層の厚みを相対的
に変化させたときの重み付け吸音率の変化を示すグラフ
である。このように、１６Ｋと３２Ｋのグラスウール層
を組み合わせたときの吸音率は、背後に空気層がある場
合も、ある一定の範囲において単層（１６Ｋのみ又は３
２Ｋのみ）の場合の吸音率より向上する。吸音率が単層
の場合より向上する範囲を図６から求めると、全体厚さ
が１００ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総厚の２４％以
上１００％未満、全体厚さが１２５ｍｍのときに３２Ｋ
層の厚さが総厚の１３％以上１００％未満、全体厚さが
１５０ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総厚の８％以上１
００％未満、全体厚さが１７５ｍｍのときに３２Ｋ層の
厚さが総厚の１％以上１００％未満、全体厚さが２００
ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総厚の０％超９６％未満
の範囲であり、これを図１０に図示する（斜線の範
囲）。
Ｋ及び４８Ｋのかさ比重をもつグラスウール層の組み合
せについて、かさ比重の大きいグラスウールの層の背後
に空気層（２５ｍｍ）がある場合の道路交通騒音重み付
け吸音率を求めたものである。図６は１６Ｋと３２Ｋの
グラスウール層の組み合せであり、同じく、総厚を１０
０、１２５、１５０、１７５、２００ｍｍに固定し、そ
の中で１６Ｋと３２Ｋのグラスウール層の厚みを相対的
に変化させたときの重み付け吸音率の変化を示すグラフ
である。このように、１６Ｋと３２Ｋのグラスウール層
を組み合わせたときの吸音率は、背後に空気層がある場
合も、ある一定の範囲において単層（１６Ｋのみ又は３
２Ｋのみ）の場合の吸音率より向上する。吸音率が単層
の場合より向上する範囲を図６から求めると、全体厚さ
が１００ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総厚の２４％以
上１００％未満、全体厚さが１２５ｍｍのときに３２Ｋ
層の厚さが総厚の１３％以上１００％未満、全体厚さが
１５０ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総厚の８％以上１
００％未満、全体厚さが１７５ｍｍのときに３２Ｋ層の
厚さが総厚の１％以上１００％未満、全体厚さが２００
ｍｍのときに３２Ｋ層の厚さが総厚の０％超９６％未満
の範囲であり、これを図１０に図示する（斜線の範
囲）。
【００１３】また、図７は１６Ｋと４８Ｋのグラスウー
ル層の組み合せ、図８は３２Ｋと４８Ｋのグラスウール
層の組み合せである。そして、図９は各組合わせについ
て、各総厚における重み付け吸音率の最大値を示すもの
で、１６Ｋ−３２Ｋの組み合せで最も高い吸音率が得ら
れている。
ル層の組み合せ、図８は３２Ｋと４８Ｋのグラスウール
層の組み合せである。そして、図９は各組合わせについ
て、各総厚における重み付け吸音率の最大値を示すもの
で、１６Ｋ−３２Ｋの組み合せで最も高い吸音率が得ら
れている。
【００１４】一方、図１３は吸音材として上記のグラス
ウールの層を積層配置した吸音構造体の一例（長手方向
に垂直な断面）であり、例えば高架橋の桁下に下向きに
吊り下げられかつ複数個互いに連結して取り付けられる
足場兼用の吸音構造体である。この吸音構造体１０は、
枠部１１と多孔板部１２から構成される中空枠体と、そ
の中空枠体の内部に配置された吸音材１４（１４ａ、１
４ｂ）、１５（１５ａ、１５ｂ）からなる。枠部１１は
アルミ押出形材等からなり吸音材１４、１５の裏面と側
面を被い、両側縁部にこの吸音構造体同士を相互に隙間
なく連結するための連結部１６ａ、１６ｂが設けられて
いる。多孔板部１２は適宜開口率をもつエキスパンドメ
タル又はパンチングメタル等からなるもので、枠部１１
に接続され、かつ吸音材１４、１５の表側及び側面を被
っている。
ウールの層を積層配置した吸音構造体の一例（長手方向
に垂直な断面）であり、例えば高架橋の桁下に下向きに
吊り下げられかつ複数個互いに連結して取り付けられる
足場兼用の吸音構造体である。この吸音構造体１０は、
枠部１１と多孔板部１２から構成される中空枠体と、そ
の中空枠体の内部に配置された吸音材１４（１４ａ、１
４ｂ）、１５（１５ａ、１５ｂ）からなる。枠部１１は
アルミ押出形材等からなり吸音材１４、１５の裏面と側
面を被い、両側縁部にこの吸音構造体同士を相互に隙間
なく連結するための連結部１６ａ、１６ｂが設けられて
いる。多孔板部１２は適宜開口率をもつエキスパンドメ
タル又はパンチングメタル等からなるもので、枠部１１
に接続され、かつ吸音材１４、１５の表側及び側面を被
っている。
【００１５】吸音材１４ａ、１４ｂは共に例えば１６Ｋ
のグラスウールの層であり、これが本発明でいう音源側
に配置されるかさ比重の小さいグラスウールの層に該当
し、吸音材１５ａ、１５ｂは共に例えば３２Ｋのグラス
ウールの層であり、これが本発明でいう背後に配置され
るかさ比重の大きいグラスウールの層に該当し、互いに
積層されて防水等のためポリフッ化ビニル等のフィルム
で被覆されている。
のグラスウールの層であり、これが本発明でいう音源側
に配置されるかさ比重の小さいグラスウールの層に該当
し、吸音材１５ａ、１５ｂは共に例えば３２Ｋのグラス
ウールの層であり、これが本発明でいう背後に配置され
るかさ比重の大きいグラスウールの層に該当し、互いに
積層されて防水等のためポリフッ化ビニル等のフィルム
で被覆されている。
【００１６】枠部１１の中央部には吊り下げ用の凹溝１
７が長手方向に形成されており、前記特開平９−１１１
９１０号公報に記載されたと同様に図示しない吊りボル
トのヘッドが嵌入し、この吸音構造体１０を吊り下げる
ようになっている。また、図１３において、１８は枠部
１１を構成する遮音板の内側に張り付けられた制振樹
脂、１９は吸音材１４、１５を保護するため多孔板部１
２の内面に沿って設けられたグラスクロス等の保護材、
２０は背後空気層を構成する隙間である。
７が長手方向に形成されており、前記特開平９−１１１
９１０号公報に記載されたと同様に図示しない吊りボル
トのヘッドが嵌入し、この吸音構造体１０を吊り下げる
ようになっている。また、図１３において、１８は枠部
１１を構成する遮音板の内側に張り付けられた制振樹
脂、１９は吸音材１４、１５を保護するため多孔板部１
２の内面に沿って設けられたグラスクロス等の保護材、
２０は背後空気層を構成する隙間である。
【００１７】
【実施例】これまでの数値は垂直入射吸音率に関して述
べたものだが、本発明に係る吸音材を備えた吸音構造体
が、斜入射吸音率にも優れることを以下の実施例で説明
する。上記吸音構造体１０において、吸音材１４ａ、１
４ｂを１６Ｋのグラスウール（それぞれ５０ｍｍ、２５
ｍｍ厚）、吸音材１５ａ、１５ｂを３２Ｋのグラスウー
ル（それぞれ５０ｍｍ、２５ｍｍ厚）とし、枠部１１を
アルミ合金押出形材（長さ４０００ｍｍ、幅３０８ｍ
ｍ、高さ２０７．５ｍｍ）とし、多孔板部１２を開口率
７２％のアルミパンチングメタルとし、保護材１９を多
孔板部の内側に貼り付けたグラスクロスとし、これを１
７個試験室床面に並べて設置し、パルス音を用いた手法
によって吸音構造体の斜入射吸音率を測定した。
べたものだが、本発明に係る吸音材を備えた吸音構造体
が、斜入射吸音率にも優れることを以下の実施例で説明
する。上記吸音構造体１０において、吸音材１４ａ、１
４ｂを１６Ｋのグラスウール（それぞれ５０ｍｍ、２５
ｍｍ厚）、吸音材１５ａ、１５ｂを３２Ｋのグラスウー
ル（それぞれ５０ｍｍ、２５ｍｍ厚）とし、枠部１１を
アルミ合金押出形材（長さ４０００ｍｍ、幅３０８ｍ
ｍ、高さ２０７．５ｍｍ）とし、多孔板部１２を開口率
７２％のアルミパンチングメタルとし、保護材１９を多
孔板部の内側に貼り付けたグラスクロスとし、これを１
７個試験室床面に並べて設置し、パルス音を用いた手法
によって吸音構造体の斜入射吸音率を測定した。
【００１８】斜入射吸音率は、剛壁面（床面）とその剛
壁面に吸音構造体を設置する際の吸音構造体設置前後に
おける反射音の損失に着目した測定法によって定義し
た。斜入射吸音率の測定は０度（垂直）、１５度、３０
度、４５度のそれぞれの入射角度で行い、測定周波数範
囲は４００Ｈｚ〜４０００Ｈｚの１／３オクターブバン
ドとした。ｉ番目の周波数、入射角度θの斜入射吸音率
αｉ（θ）は下記式（２）により定義され、この各入射
角度の斜入射吸音率αｉ（θ）の平均値αｉ（下記式
（３）参照）から、先に示した手順（図１２、式
（１））により、道路交通騒音の重み付け斜入射吸音率
を計算し、道路交通騒音の重み付け平均斜入射吸音率と
した。その結果、平均斜入射吸音率として、０．９５と
いう値が得られた。
壁面に吸音構造体を設置する際の吸音構造体設置前後に
おける反射音の損失に着目した測定法によって定義し
た。斜入射吸音率の測定は０度（垂直）、１５度、３０
度、４５度のそれぞれの入射角度で行い、測定周波数範
囲は４００Ｈｚ〜４０００Ｈｚの１／３オクターブバン
ドとした。ｉ番目の周波数、入射角度θの斜入射吸音率
αｉ（θ）は下記式（２）により定義され、この各入射
角度の斜入射吸音率αｉ（θ）の平均値αｉ（下記式
（３）参照）から、先に示した手順（図１２、式
（１））により、道路交通騒音の重み付け斜入射吸音率
を計算し、道路交通騒音の重み付け平均斜入射吸音率と
した。その結果、平均斜入射吸音率として、０．９５と
いう値が得られた。
【００１９】
【数２】
【００２０】
【数３】
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、吸音率の優れた道路交
通騒音用の吸音構造体を得ることができる。
通騒音用の吸音構造体を得ることができる。
【図１】 グラスウール１６Ｋ＋３２Ｋの道路交通騒音
重み付け吸音率とグラスウール３２Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である。
重み付け吸音率とグラスウール３２Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である。
【図２】 グラスウール１６Ｋ＋４８Ｋの道路交通騒音
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である。
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である。
【図３】 グラスウール３２Ｋ＋４８Ｋの道路交通騒音
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である。
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である。
【図４】 グラスウールの各組合わせにおける道路交通
騒音重み付け吸音率の最大値を示す図である。
騒音重み付け吸音率の最大値を示す図である。
【図５】 グラスウール１６Ｋ＋３２Ｋにおいて、道路
交通騒音に対し単層のグラスウールより吸音率が向上す
る範囲を示す図である。
交通騒音に対し単層のグラスウールより吸音率が向上す
る範囲を示す図である。
【図６】 グラスウール１６Ｋ＋３２Ｋの道路交通騒音
重み付け吸音率とグラスウール３２Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である（空気層あり）。
重み付け吸音率とグラスウール３２Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である（空気層あり）。
【図７】 グラスウール１６Ｋ＋４８Ｋの道路交通騒音
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である（空気層あり）。
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である（空気層あり）。
【図８】 グラスウール３２Ｋ＋４８Ｋの道路交通騒音
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である（空気層あり）。
重み付け吸音率とグラスウール４８Ｋの厚さパーセント
の関係を示す図である（空気層あり）。
【図９】 グラスウールの各組合わせにおける道路交通
騒音重み付け吸音率の最大値を示す図である（空気層あ
り）。
騒音重み付け吸音率の最大値を示す図である（空気層あ
り）。
【図１０】 グラスウール１６Ｋ＋３２Ｋにおいて、道
路交通騒音に対し単層のグラスウールより吸音率が向上
する範囲を示す図である（空気層あり）。
路交通騒音に対し単層のグラスウールより吸音率が向上
する範囲を示す図である（空気層あり）。
【図１１】 吸音率の測定装置の模式図である。
【図１２】 道路交通騒音の加重値Ｌｉと周波数の関係
を示す図である。
を示す図である。
【図１３】 本発明に係る吸音構造体の一実施例を示す
図（断面）である。
図（断面）である。
１０ 吸音構造体 １１ 枠部 １２ 多孔板部 １４ａ、１４ｂ 音源側のかさ比重の小さい吸音材 １５ａ、１５ｂ 後部のかさ比重の大きい吸音材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 信輝 兵庫県神戸市中央区脇浜町１丁目３番18号 株式会社神戸製鋼所神戸本社内 (72)発明者 岩井 健治 東京都千代田区丸の内１丁目８番２号 株 式会社神戸製鋼所東京本社内 (72)発明者 谷本 博 東京都千代田区丸の内１丁目８番２号 株 式会社神戸製鋼所東京本社内
Claims (3)
- 【請求項１】 吸音材として音源側にかさ比重の小さい
グラスウールの層を配置し、その背後にかさ比重の大き
いグラスウールの層を積層配置した吸音構造体であり、
両グラスウール層のかさ比重が１６〜３２ｋｇ／ｍ3の
範囲内にあり、かつかさ比重の比率が１：１．３〜２で
あることを特徴とする吸音構造体。 - 【請求項２】 両グラスウールの層の合計厚を１００〜
２００ｍｍとしたことを特徴とする請求項１に記載の吸
音構造体。 - 【請求項３】 かさ比重の大きいグラスウールの層の背
後に空気層が形成されていることを特徴とする請求項１
又は２に記載の吸音構造体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9179085A JPH116223A (ja) | 1997-06-18 | 1997-06-18 | 吸音構造体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9179085A JPH116223A (ja) | 1997-06-18 | 1997-06-18 | 吸音構造体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH116223A true JPH116223A (ja) | 1999-01-12 |
Family
ID=16059825
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9179085A Pending JPH116223A (ja) | 1997-06-18 | 1997-06-18 | 吸音構造体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH116223A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016197183A (ja) * | 2015-04-03 | 2016-11-24 | 旭ファイバーグラス株式会社 | ガラス繊維断熱吸音体及びその使用方法 |
| JP2018079434A (ja) * | 2016-11-17 | 2018-05-24 | 日本電産コパル株式会社 | 振動アクチュエータ取付構造及び該振動アクチュエータ取付構造を備えた電子機器並びに該振動アクチュエータ取付構造の製造方法。 |
| CN110228241A (zh) * | 2019-05-16 | 2019-09-13 | 宿迁南航新材料与装备制造研究院有限公司 | 一种增强玻璃棉吸声性能的方法 |
| CN113089515A (zh) * | 2021-04-09 | 2021-07-09 | 四川云路科技有限公司 | 一种自动卸载式封闭式声屏障 |
-
1997
- 1997-06-18 JP JP9179085A patent/JPH116223A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2018092833A1 (ja) * | 2016-11-17 | 2018-05-24 | 日本電産コパル株式会社 | 振動アクチュエータ取付構造及び該振動アクチュエータ取付構造を備えた電子機器並びに該振動アクチュエータ取付構造の製造方法。 |
| CN109963659A (zh) * | 2016-11-17 | 2019-07-02 | 日本电产科宝株式会社 | 振动促动器安装结构、具有该振动促动器安装结构的电子设备以及该振动促动器安装结构的制造方法 |
| CN109963659B (zh) * | 2016-11-17 | 2021-02-05 | 日本电产科宝株式会社 | 振动促动器安装结构、具有该振动促动器安装结构的电子设备以及该振动促动器安装结构的制造方法 |
| CN110228241A (zh) * | 2019-05-16 | 2019-09-13 | 宿迁南航新材料与装备制造研究院有限公司 | 一种增强玻璃棉吸声性能的方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040712 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040830 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041029 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050222 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20050823 |