JPH1161343A

JPH1161343A - 高温強度とくにクリープ破断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品

Info

Publication number: JPH1161343A
Application number: JP21606097A
Authority: JP
Inventors: Norio Takahashi; 紀雄高橋
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1997-08-11
Filing date: 1997-08-11
Publication date: 1999-03-05

Abstract

(57)【要約】【課題】従来の耐熱鋳鉄、耐熱鋳鋼における問題点を
解決すると共に、高温強度とくにクリープ破断強度の優
れた特性を有するフェライト系耐熱鋳鋼、および熱亀裂
を生じることなく、極めて優れた耐久性を有する排気系
部品を得る。【解決手段】フェライト系耐熱鋳鋼に重量比率で、Ｎ
ｂを４．０〜２０．０％、Ｗおよび／またはＭｏを１．
０〜５．０％、更に適当量のＮｉ、Ｎを組合せて添加す
ることにより、フェライト基地および結晶粒界を強化
し、更にラーベス相（Ｆｅ₂ Ｍ）の析出量を適切に制御
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明が属する技術分野】本発明は、自動車エンジンの
排気系部品等に適する耐熱鋳鋼に関し、高温強度とくに
クリープ破断強度、および耐酸化性に優れた耐熱鋳鋼お
よびそれからなる排気系部品に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の耐熱鋳鉄、耐熱鋳鋼としては、例
えば表１に比較例として示す組成のものがある。自動車
エンジンのエキゾーストマニホールドやタービンハウジ
ングなどの排気系部品等においては、使用条件が高温で
過酷であることから、表１に示すような高Ｓｉ球状黒鉛
鋳鉄、ニレジスト鋳鉄（Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｕ系オーステナ
イト鋳鉄）などの耐熱鋳鉄や、特開平２−１７５８４１
号公報に開示されるフェライト系耐熱鋳鋼、特例的には
オーステナイト系耐熱鋳鋼等の高価な高合金耐熱鋳鋼が
採用されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】このような従来の耐熱
鋳鉄、耐熱鋳鋼のうち、例えば高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄やニ
レジスト鋳鉄は、比較的鋳造性が良好であるものの、耐
熱疲労性、あるいは耐酸化性といった耐久性が劣ること
から、９００℃以上の高温となる部材には適用できな
い。また、特開平２−１７５８４１号公報に開示される
フェライト系耐熱鋳鋼は耐熱疲労性に優れるが、高温強
度とくにクリープ強度が低いことに起因して耐熱変形性
に劣る。

【０００４】本発明者らは、上記従来の耐熱鋳鉄、耐熱
鋳鋼の問題点を解決すべく、先に特開平７−１９７２０
９号公報として鋳造性に優れたフェライト系耐熱鋳鋼お
よびそれからなる排気系部品を提案している。即ち、重
量比率で、Ｗおよび／またはＭｏ：１．０〜５．０
％、Ｎｂ：０．４０〜６．０％、更にＮｉ、Ｎを組み合
わせて含有させることで、通常のα相のほかにγ相から
α＋炭化物に変態した相を得るものである。そして、従
来の高合金鋼を上回る耐熱疲労性および耐酸化性を有
し、室温における延性を損なうことなく、耐熱鋳鉄と同
等の鋳造性、加工性を有し、かつ低価格な耐熱鋳鋼が得
られ、更に変態点温度が９００℃以上となるので、耐熱
熱疲労性を向上するものである。この鋳造性に優れたフ
ェライト系耐熱鋳鋼は、自動車のエキゾーストマニホー
ルドやタービンハウジングなどの排気系部品に好適であ
る。

【０００５】本発明の課題は、従来の耐熱鋳鉄、耐熱鋳
鋼における問題点を解決すると共に、高温強度とくにク
リープ破断強度の優れた特性を有するフェライト系耐熱
鋳鋼およびそれからなる排気系部品を得ることを目的と
する。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、先に提案
した前記特開平７−１９７２０９号公報におけるＮｂ含
有量を若干増加することにより、フェライト基地および
結晶粒界が強化されると共に、ラーベス相（Ｆｅ₂ Ｍ）
を適量析出させることにより、高温強度とくにクリープ
破断強度が向上できることを見出し本発明に想到した。

【０００７】すなわち、第１の発明の高温強度とくにク
リープ破断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼は、重量
比率で、Ｃ：０．０５〜１．００％、Ｓｉ：２％以下、
Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１６．０〜２５．０％、Ｎｂ：
４．０〜２０．０％、Ｗおよび／またはＭｏ：１．０〜
５．０％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｎ：０．０１〜
０．１５％、残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなる組
成を有し、通常のα相のほかにラーベス相（Ｆｅ₂ Ｍ）
を有することを特徴とする。

【０００８】また、残留歪の除去や加工上必要があれ
ば、鋳造後γ＋α混合領域未満の温度で焼鈍処理を施
す。

【０００９】次に、第２の発明の高温強度とくにクリー
プ破断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼からなる排気
系部品は、第１の発明の組成を有する耐熱鋳鋼により形
成され、エキゾーストマニホールド、またはタービンハ
ウジングである。

【００１０】

【作用】フェライト系耐熱鋳鋼に重量比率で、Ｎｂを
４．０〜２０．０％、Ｗおよび／またはＭｏを１．０〜
５．０％、更に適当量のＮｉ、Ｎを組合せて添加する
と、通常のα相のほかにラーベス相（Ｆｅ₂ Ｍ）を有す
る組織が得られ、それにより従来の耐熱鋳鋼を上回る高
温強度とくにクリープ破断強度を有する耐熱鋳鋼が得ら
れる。

【００１１】以下、本発明の高温強度とくにクリープ破
断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼およびそれからな
る排気系部品の各合金元素の組成範囲の限定理由につい
て詳細に説明する。

【００１２】（１）Ｃ（炭素）：０．０５〜１．０％Ｃは、溶湯の流動性すなわち鋳造性を改善するととも
に、ＣｒなどとＭ₂₃Ｃ₆型の炭化物相を形成し、９００
℃以上の高温における強度を高く維持する働きがある。
また、ＮｂとＭＣ型の共晶炭化物を生成し、鋳造性を高
める作用がある。このような作用を有効に発揮するため
に、Ｃは０．０５％以上必要である。一方、Ｃが１．０
％を越えると耐酸化性、加工性の低下を引き起こすＭ₂₃
Ｃ₆型炭化物やＭＣ型の共晶炭化物の生成が顕著にな
る。このため、Ｃは０．０５〜１．０％とする。望まし
くはＣ：０．０５〜０．６％である。

【００１３】（２）Ｓｉ（珪素）：２％以下Ｓｉは、本発明のＦｅ−Ｃｒ系合金のγ相の範囲を狭
め、組織の安定性を増し、耐酸化性の改善効果もある。
更に、鋳造性の改善、脱酸剤としての作用、鋳物のピン
ホール欠陥の低減効果等もある。しかし、多すぎると、
Ｃとのバランス（炭素当量）により一次炭化物を粗大化
し、加工性を低下させたり、またフェライト基地組織中
のＳｉ含有量が過多となって延性の低下を起こしたり、
高温での強度低下の原因となるδ相を形成したりする。
このため、Ｓｉの含有量は２％以下とする。望ましくは
Ｓｉ：０．３〜１．０％である。

【００１４】（３）Ｍｎ：（マンガン）：２％以下Ｍｎは、Ｓｉと同様に溶湯の脱酸剤として有効であり、
また鋳造時の湯流れ性を向上させて生産性を改善する。
このような作用を有効にするため、Ｍｎの含有量を２％
以下とする。望ましくはＭｎ：０．３〜１．０％であ
る。

【００１５】（４）Ｃｒ：１６．０〜２５．０％Ｃｒは耐酸化性を改善し、フェライト組織を安定にする
元素であり、その効果を確実にするため１６．０％以上
とする。一方、多量の添加はＣｒの一次炭化物を粗大化
させ、高温のδ相形成を助長し、著しく脆化を起こす。
そのため、Ｃｒの上限を２５．０％とする。望ましくは
Ｃｒ：１７．０〜２２．０％である

【００１６】（５）Ｎｂ：４．０〜２０．０％Ｎｂは、Ｃと結合して微細な炭化物を形成し、高温での
引張強度、クリープ破断強度を増大させる。また、Ｃｒ
の炭化物の生成を抑制することによって耐酸化性と切削
性を向上させる。更に、共晶炭化物を生成するため、排
気系部品のような薄肉複雑形状鋳物の製造に重要な鋳造
性を向上させる。とくに、Ｆｅと結合して、金属間化合
物であるラーベス相（Ｆｅ₂Ｎｂ）を形成して高温強度
とくにクリープ破断強度を著しく向上させる。このよう
な目的で、Ｎｂの含有量は４．０％以上とする。しか
し、多量に添加すると、結晶粒界に生成する共晶炭化物
が多くなり、強度と延性が著しく低下するため、Ｎｂの
含有量の上限を２０．０％とする。望ましくはＮｂ：
５．０〜１６．０％である。

【００１７】（６）Ｗ（タングステン）および／または
Ｍｏ（モリブデン）：１．０〜５．０％Ｗはフェライト基地を強化して室温における延性を損な
わずに高温強度を向上させる作用を有する。したがっ
て、高温強度とくにクリープ破断強度向上を目的として
Ｗを１．０％以上含有させる。しかし、その含有量が
５．０％を越えると、粗大な共晶炭化物が生成し、延性
の低下および機械加工性の悪化を引き起こすので、５．
０％以下とする。なお、Ｗとほぼ同様の効果はＭｏを添
加しても得られるので、Ｍｏを単独、またはＷとＭｏを
複合添加することも可能である。望ましくはＷおよび／
またはＭｏ：１．０〜３．０％である。

【００１８】（７）Ｎｉ（ニッケル）：０．１〜２．０
％ＮｉはＣと同様γ相形成元素であり、δ相形成を抑制す
るとともにα相の量制御に有効で、このような目的で
０．１％以上添加する。一方、２．０％をこえるとマル
テンサイト相が出現して、著しく延性を低下させる。そ
のためＮｉ含有量を０．１〜２．０％とする。望ましく
はＮｉ：０．３〜１．０％である。

【００１９】（８）Ｎ（窒素）：０．０１〜０．１５ＮはＣと同様に高温強度を改善する元素で、０．０１％
以上でその効果が現れる。一方、製造の安定性を確保す
るためとＣｒ窒化物の析出による脆化を避けるため、
０．１５％以下とする。望ましくはＮ：０．０３〜０．
１０％である。

【００２０】なお、高温強度とくにクリープ破断強度の
優れたフェライト系耐熱鋳鋼に対して鋳造後にγ＋α混
合温度領域未満で焼鈍処理を施す。このときの焼鈍処理
の温度は、７００〜８５０℃であり、焼鈍時間は１〜１
０時間である。

【００２１】このような高温強度とくにクリープ破断強
度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼は、自動車エンジンの
排気系部品を製造するのに適している。自動車の排気系
部品として過給機付直列４気筒エンジンに取り付けられ
た一体構造型エキゾーストマニホールドを図１に示す。
エキゾーストマニホールド１はターボチャージャーのタ
ービンハウジング２に結合しており、また、タービンハ
ウジング２にはエキゾーストアウトレットパイプ３を介
して、排気ガス浄化用触媒コンバータ容器４が接続して
いる。更に、コンバータ容器４にはメインキャタライザ
５が接続している。メインキャタライザ５の出口はマフ
ラー（Ｄ）に連通している。一方、タービンハウジング
２は、インテークマニホールド（Ｂ）に連通しており、
かつ（Ｃ）より吸気されるようになっている。なお、排
気ガスは（Ａ）よりエキゾーストマニホールド１に流入
する。

【００２２】このようなエキゾーストマニホールド１や
タービンハウジング２は熱容量を小さくするために、で
きるだけ薄肉にするのが好ましい。エキゾーストマニホ
ールド１およびタービンハウジング２の肉厚は例えば、
それぞれ２．５〜３．５ｍｍ、２．７〜４．１ｍｍであ
る。

【００２３】このような高温強度とくにクリープ破断強
度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼からなる薄肉のエキゾ
ーストマニホールド１やタービンハウジング２は、加熱
−冷却の熱サイクルを受けても、亀裂が生じることがな
く、優れた耐久性を有する。

【００２４】

【発明の実施の形態】以下、発明の実施の形態により詳
細に説明する。（実施例Ｎｏ．１〜１６、比較例Ｎｏ．１〜４）表１に
示す高温強度とくにクリープ破断強度の優れたフェライ
ト系耐熱鋳鋼について、鋳造によりＪＩＳ規格のＹ形Ｂ
号供試材を作製した。なお、鋳造にあたっては、１００
ｋｇ用高周波炉を用いて大気溶解し、ただちに１６５０
℃以上で出湯して約１５５０℃で注湯した。

【００２５】

【表１】化学成分（重量％）実施例 C Si Mn Ni Cr W Mo Nb N No.1 0.06 0.47 0.55 0.21 16.2 1.05 - 4.25 0.02 2 0.25 0.50 0.63 0.52 18.1 2.33 - 6.05 0.06 3 0.51 0.55 0.75 0.98 20.1 3.30 - 6.25 0.08 4 0.78 0.60 0.66 1.55 22.3 4.15 - 6.13 0.12 5 0.95 0.55 0.48 1.98 24.8 4.96 - 5.93 0.14 6 0.39 0.48 0.49 0.77 18.6 1.97 - 4.01 0.06 7 0.40 0.51 0.49 0.76 18.5 2.01 - 5.93 0.07 8 0.42 0.57 0.49 0.75 18.3 2.00 - 7.71 0.05 9 0.40 0.63 0.51 0.75 18.4 2.00 - 9.32 0.06 10 0.41 0.65 0.52 0.75 18.2 1.93 - 11.25 0.06 11 0.42 0.70 0.55 0.74 18.3 1.92 - 13.06 0.05 12 0.39 0.49 0.60 0.74 18.7 2.11 - 14.72 0.05 13 0.39 0.48 0.69 0.77 18.9 2.18 - 17.51 0.06 14 0.41 0.44 0.67 0.79 18.5 2.15 - 19.85 0.06 15 0.42 0.46 0.53 0.74 18.4 - 1.81 6.01 0.05 16 0.41 0.50 0.51 0.73 18.6 1.02 1.33 6.05 0.06 比較例 C Si Mn Ni Cr W Mo Nb N No.1 3.31 4.04 0.35 - - - 0.62 - - 2 2.01 4.82 0.45 35.3 1.98 - - - - 3 0.28 1.05 0.44 - 17.9 - - - - 4 0.12 1.05 0.48 - 18.1 - - 1.12 0.05

【００２６】実施例Ｎｏ．１〜１６の高温強度とくにク
リープ破断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼について
は、鋳造時の湯流れがよく、鋳造欠陥の発生が見られな
かった。次に、鋳造した実施例Ｎｏ．１〜１６供試材
（Ｙブロック）を加熱炉中にて８００℃で２時間保持後
空冷する熱処理を行った。一方、比較材（比較例Ｎｏ．
１〜４）についてはすべて鋳放しのまま試験に供した。

【００２７】なお、表１において、比較材（比較例Ｎ
ｏ．１〜４）はいずれも自動車エンジンのエキゾースト
マニホールドやターボチャージャー用ハウジング等の排
気系部品に使用されているもので、比較例Ｎｏ．１の供
試材は、高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄であり、比較例Ｎｏ．２の
供試材はニレジスト鋳鉄であり、比較例Ｎｏ．３の供試
材はＡＣＩ（ＡｌｌｏｙＣａｓｔｉｎｇＩｎｓｔｉ
ｔｕｔｅ）規格のＣＢ−３０であり、更に比較例Ｎｏ．
４の供試材は、特開平０２−１７５８４１号公報に開示
されるフェライト系耐熱鋳鋼である。

【００２８】次に、各供試材を用いて、以下に述べる各
種の評価試験を行った。（１）高温引張試験標点間距離５０ｍｍ、標点間の直径が１０ｍｍのつばつ
き試験片を用いて、９００℃で行った。（２）クリープ破断試験標点間距離が５０ｍｍ、標点間の直径が１０ｍｍの試験
片を用いて、９００℃、９．８Ｎ／ｍｍ² の条件で行っ
た。なお、試験機として、１対１０のレバー式シングル
型試験機を用いた。（３）酸化試験直径１０ｍｍ×長さ２０ｍｍの丸棒試験片を作製し、９
００℃において２００時間大気中に保持し、取り出し後
にショットブラスト処理を施して酸化スケールを除去
し、酸化試験前後の単位面積当たりの重量変化（酸化減
量：ｍｇ／ｃｍ²）を求めることにより耐酸化性を評価
した。

【００２９】以上の高温引張試験、クリープ破断試験、
酸化試験の結果を纏めて表２に示す。

【００３０】

【表２】９００℃ 0.2%耐力引張強さ伸び破断時間酸化減量 (MPa) (MPa) (%) (hr) (mg/cm ²) 実施例No.1 25 59 70 155 1 2 29 65 65 530 2 3 45 69 52 1050 1 4 52 85 50 1520 1 5 72 100 35 2350 1 6 35 65 40 950 1 7 36 68 42 1850 1 8 38 70 46 1430 1 9 36 72 42 1320 1 10 40 75 45 1630 1 11 46 104 33 1210 1 12 48 105 25 3530 1 13 62 125 20 2610 1 14 70 135 20 2090 1 15 33 69 45 940 1 16 34 65 42 1010 1 比較例No.1 20 40 33 10 200 2 40 90 44 15 20 3 25 42 58 85 2 4 15 28 93 75 1

【００３１】表２から明らかなように、本発明による実
施例Ｎｏ．１〜１６は、従来材である比較例Ｎｏ．１〜
４の供試材と比較して、高温強度とくにクリープ破断強
度、更には耐酸化性が著しく改善されていることがわか
る。これは、適量のＮｂ、Ｗおよび／またはＭｏ、Ｎｉ
およびＮを含有することにより、フェライト基地が強化
され、高温強度向上に有効なラーベス相（Ｆｅ₂Ｍ）量
が適切に制御されているためである。

【００３２】実施例Ｎｏ．７の顕微鏡写真（１００倍、
４００倍）をそれぞれ図２、図３に、実施例Ｎｏ．１２
の顕微鏡写真（１００倍、４００倍）をそれぞれ図４、
図５に、更に比較例Ｎｏ．４の顕微鏡写真（１００倍）
を図６に示す。実施例Ｎｏ．７の図２、図３、および実
施例Ｎｏ．１２の図４、図５において、灰白色部はδ−
フェライトと呼ばれる通常のα相で、棒状の相は共晶炭
化物（ＮｂＣ）相、層状の相はラーベス（Ｆｅ₂Ｎｂ）
相と呼ばれる金属間化合物相で高温強度の担い手となる
相である。実施例Ｎｏ．７の図２、図３では、共晶炭化
物相量の方が多い。これに対し実施例Ｎｏ．１２の図
４、図５では層状のラーベス相の量が多く、棒状の共晶
炭化物相の量が少ない。一方、比較例Ｎｏ４の図６は、
灰白色のα相が大部分を占めており、高温強度の低さを
示唆している。

【００３３】次に、実施例Ｎｏ．７の高温強度とくにク
リープ破断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼を用い
て、図１に示すエキゾーストマニホールド（パイプ部肉
厚：２．５〜３．４ｍｍ）およびタービンハウジング
（肉厚：２．７〜４．１ｍｍ）を鋳造した。得られた耐
熱鋳造部品は何れも健全なものであった。

【００３４】次に、図１に示すように、エキゾーストマ
ニホールドとタービンハウジングを組付けた直列４気筒
で排気量２０００ｃｃの高性能ガソリンエンジン相当の
排気ガスを発生する排気シミュレータにより、耐久試験
を実施した。試験条件として、６０００回転相当の全負
荷運転（連続１４分）−アイドリング（１分）−完全停
止（１４分）−アイドリング（１分）を１サイクルとす
る加熱−冷却サイクルを５００サイクルまで実施した。
全負荷時の排気ガス温度、タービンハウジングの入り口
温度で、９３０℃であった。この条件下でのエキゾース
トマニホールドの表面温度は、エキゾーストマニホール
ドの集合部で、約８７０℃、タービンハウジングの表面
温度は、ウエストゲート部で約８９０℃であった。評価
試験の結果、熱変形によるガスの漏洩や熱亀裂は生じ
ず、優れた耐久性および信頼性を有することが確認され
た。

【００３５】一方、表３に示す化学成分の高Ｓｉ球状黒
鉛鋳鉄によりエキゾーストマニホールドを作製し、また
同表の化学成分のオーステナイト系球状黒鉛鋳鉄により
タービンハウジングを作製し、同様の評価試験を行っ
た。

【００３６】

【表３】化学成分（重量％）材質 C Si Cr Ni Mo Mg 高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄 3.15 3.95 0.03 - 0.55 0.048オーステナイト系球状黒鉛鋳鉄 2.08 4.83 1.95 35.3 - 0.085

【００３７】この結果、高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄製エキゾー
ストマニホールドは、１０１サイクルで集合部近傍に酸
化による亀裂が生じ使用不能となった。その後、エキゾ
ーストマニホールドを実施例Ｎｏ．１２のものに取替
え、試験を続行したところ、３４５サイクル目にオース
テナイト系球状黒鉛鋳鉄製のタービンハウジングのスク
ロール部に肉厚を貫通する亀裂が生じた。以上の結果か
ら、本発明排気系部品のエキゾーストマニホールドおよ
びタービンハウジングは、優れた耐久性を有しているこ
とが明らかとなった。

【００３８】

【発明の効果】以上の説明の通り、本発明によれば、と
くにＮｂ、Ｗおよび／またはＭｏ、ＮｉおよびＮを適量
添加することにより、フェライト基地および結晶粒界を
強化し、更にラーベス相（Ｆｅ₂Ｍ）の析出量を適切に
制御することにより、高温強度とくにクリープ破断強度
について従来の耐熱鋳鉄、耐熱鋳鋼を著しく上回る特性
を示す。このような本発明の高温強度とくにクリープ破
断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼は、自動車の排気
系部品にとくに好適であり、熱亀裂を生じることなく、
極めて優れた耐久性を示す。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の高温強度とくにクリープ破断強度の優
れたフェライト系耐熱鋳鋼により作製しうるエキゾース
トマニホールドおよびタービンハウジングを示す概略図
である。

【図２】実施例Ｎｏ．７の高温強度とくにクリープ破断
強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼の金属組織を示す顕
微鏡写真（１００倍）である。

【図３】実施例Ｎｏ．７の高温強度とくにクリープ破断
強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼の金属組織を示す顕
微鏡写真（４００倍）である。

【図４】実施例Ｎｏ．１２の高温強度とくにクリープ破
断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼の金属組織を示す
顕微鏡写真（１００倍）である。

【図５】実施例Ｎｏ．１２の高温強度とくにクリープ破
断強度の優れたフェライト系耐熱鋳鋼の金属組織を示す
顕微鏡写真（４００倍）である。

【図６】比較例Ｎｏ．４のフェライト系耐熱鋳鋼の金属
組織を示す顕微鏡写真（１００倍）である。

【符号の説明】

１エキゾーストマニホールド２タービンハウジング３エキゾーストアウトレット４コンバータ容器５メインキャタライザ。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量比率で、Ｃ：０．０５〜１．００
％、Ｓｉ：２％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：１６．
０〜２５．０％、Ｎｂ：４．０〜２０．０％、Ｗおよび
／またはＭｏ：１．０〜５．０％、Ｎｉ：０．１〜２．
０％、Ｎ：０．０１〜０．１５％、残部：Ｆｅおよび不
可避不純物からなる組成を有し、通常のα相のほかにラ
ーベス相（Ｆｅ₂ Ｍ）を有することを特徴とする高温強
度とくにクリープ破断強度の優れたフェライト系耐熱鋳
鋼。
【請求項２】請求項１に記載の高温強度とくにクリー
プ破断強度の優れた耐熱鋳鋼において、鋳造後にγ＋α
混合領域未満の温度で焼鈍処理が施されていることを特
徴とする高温強度とくにクリープ破断強度の優れたフェ
ライト系耐熱鋳鋼。
【請求項３】請求項１または請求項２に記載の高温強
度とくにクリープ破断強度の優れたフェライト系耐熱鋳
鋼からなる排気系部品。
【請求項４】請求項３記載の排気系部品が、エキゾー
ストマニホールドであることを特徴とする排気系部品。
【請求項５】請求項３記載の排気系部品が、タービン
ハウジングであることを特徴とする排気系部品。