JPH06212366A - 高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 - Google Patents
高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品Info
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- JPH06212366A JPH06212366A JP818393A JP818393A JPH06212366A JP H06212366 A JPH06212366 A JP H06212366A JP 818393 A JP818393 A JP 818393A JP 818393 A JP818393 A JP 818393A JP H06212366 A JPH06212366 A JP H06212366A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 １０００℃という高温度での強度に優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなるエキゾース
トマニホールドやタービンハウジング等の自動車の排気
系部品を得る。 【構成】 オーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、
Ｃ：０．１５〜０．６０％，Ｓｉ：１．５％未満，Ｍ
ｎ：１．０％以下，Ｎｉ：８．０〜２０．０％，Ｃｒ：
１５．０〜３０．０％，Ｍｏ：０．１〜３．０％，Ｎ：
０．０１〜０．３％，残部：Ｆｅおよび不可避不純物，
あるいはそれらにＢ：０．００１〜０．０１％，Ｎｂ：
０．１〜１．０ ％，ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐ
ｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種または２種以上：０．００１〜
０．１％からなる組成を有する。
ーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなるエキゾース
トマニホールドやタービンハウジング等の自動車の排気
系部品を得る。 【構成】 オーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、
Ｃ：０．１５〜０．６０％，Ｓｉ：１．５％未満，Ｍ
ｎ：１．０％以下，Ｎｉ：８．０〜２０．０％，Ｃｒ：
１５．０〜３０．０％，Ｍｏ：０．１〜３．０％，Ｎ：
０．０１〜０．３％，残部：Ｆｅおよび不可避不純物，
あるいはそれらにＢ：０．００１〜０．０１％，Ｎｂ：
０．１〜１．０ ％，ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐ
ｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種または２種以上：０．００１〜
０．１％からなる組成を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車エンジンの排気
系部品等に適する耐熱鋳鋼に関し、特に９００℃以上の
高温度での強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およ
びそれからなる排気系部品に関する。
系部品等に適する耐熱鋳鋼に関し、特に９００℃以上の
高温度での強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およ
びそれからなる排気系部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の耐熱鋳鉄、耐熱鋳鋼としては、例
えば表１に比較材として示すような組成のものがある。
自動車のエキゾーストマニホールドやタービンハウジン
グ等の排気系部品等においては、使用条件が高温過酷と
なることから、表１に示すような高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄、
フェライト系耐熱鋳鋼や表１に示すようなニレジスト鋳
鉄（Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｕ系オーステナイト鋳鉄）等の耐熱
鋳鉄などが採用されていた。
えば表１に比較材として示すような組成のものがある。
自動車のエキゾーストマニホールドやタービンハウジン
グ等の排気系部品等においては、使用条件が高温過酷と
なることから、表１に示すような高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄、
フェライト系耐熱鋳鋼や表１に示すようなニレジスト鋳
鉄（Ｎｉ−Ｃｒ−Ｃｕ系オーステナイト鋳鉄）等の耐熱
鋳鉄などが採用されていた。
【０００３】オーステナイト系耐熱鋳鋼として、特開昭
６１−８７８５２号公報には、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂ，ＷおよびＦｅからなる
組成を特定し、クリープ強度と耐力を向上する開示があ
る。また、特開昭６１ー１７７３５２号公報には、Ｃ，
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｂ，Ｎｂおよび
Ｆｅからなる組成を限定し、酸素含有量および清浄度を
特定して、高温特性とともに室温特性をに改善する開示
がある。更に、特公昭５７ー８１８３号公報には、Ｆｅ
−Ｎｉ−Ｃｒオーステナイト系耐熱鋳鋼の炭素量を増加
させるとともに、Ｎｂ，Ｃｏを添加して、高温耐酸化性
を低下させずに、高温強度を向上する開示がある。
６１−８７８５２号公報には、Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂ，ＷおよびＦｅからなる
組成を特定し、クリープ強度と耐力を向上する開示があ
る。また、特開昭６１ー１７７３５２号公報には、Ｃ，
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｂ，Ｎｂおよび
Ｆｅからなる組成を限定し、酸素含有量および清浄度を
特定して、高温特性とともに室温特性をに改善する開示
がある。更に、特公昭５７ー８１８３号公報には、Ｆｅ
−Ｎｉ−Ｃｒオーステナイト系耐熱鋳鋼の炭素量を増加
させるとともに、Ｎｂ，Ｃｏを添加して、高温耐酸化性
を低下させずに、高温強度を向上する開示がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記、従来の耐熱鋳
鉄、耐熱鋳鋼のうち、高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄は、室温強度
は比較的良好であるが、高温強度、耐酸化性が劣る。フ
ェライト系耐熱鋳鋼は９００℃以上の高温強度が絶対的
に劣るという問題がある。また、ニレジスト鋳鉄は、９
００℃までは高温強度は比較的良好であるが、それ以上
の温度では耐久性が劣る。また、このニレジスト鋳鉄
は、Ｎｉ含有量が多く高価であるという問題点がある。
鉄、耐熱鋳鋼のうち、高Ｓｉ球状黒鉛鋳鉄は、室温強度
は比較的良好であるが、高温強度、耐酸化性が劣る。フ
ェライト系耐熱鋳鋼は９００℃以上の高温強度が絶対的
に劣るという問題がある。また、ニレジスト鋳鉄は、９
００℃までは高温強度は比較的良好であるが、それ以上
の温度では耐久性が劣る。また、このニレジスト鋳鉄
は、Ｎｉ含有量が多く高価であるという問題点がある。
【０００５】また、上記特開昭６１ー８７８５２号公報
のものは、Ｃ量が０．１５重量％以下と低いことによ
り、９００℃以上での高温強度が不足し、またＴｉを
０．００２〜０．５重量％含有するため、大気溶解では
有害な非金属介在物の生成を招く恐れがある。
のものは、Ｃ量が０．１５重量％以下と低いことによ
り、９００℃以上での高温強度が不足し、またＴｉを
０．００２〜０．５重量％含有するため、大気溶解では
有害な非金属介在物の生成を招く恐れがある。
【０００６】また、上記特開昭６１ー１７７３５２号公
報のものは、Ｎｉを多量に含有するため、高温でイオウ
（Ｓ）雰囲気が存在すると、損傷を受ける恐れがある。
報のものは、Ｎｉを多量に含有するため、高温でイオウ
（Ｓ）雰囲気が存在すると、損傷を受ける恐れがある。
【０００７】また、特公昭５７ー８１８３号公報のもの
は、高炭素（Ｃ）のため、高温で長時間の使用中に脆化
する恐れがある。
は、高炭素（Ｃ）のため、高温で長時間の使用中に脆化
する恐れがある。
【０００８】従って、本発明は、上記従来の耐熱鋳鉄、
耐熱鋳鋼の問題点を解決し、より高温強度に優れ、かつ
安価に製造可能な耐熱鋳鋼を提供することを目的とす
る。
耐熱鋳鋼の問題点を解決し、より高温強度に優れ、かつ
安価に製造可能な耐熱鋳鋼を提供することを目的とす
る。
【０００９】本発明のもう一つの目的は、かかる耐熱鋳
鋼からなる排気系部品を提供することである。
鋼からなる排気系部品を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的に鑑み鋭意研究
の結果、本発明者らは、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ基オーステナ
イト系耐熱鋳鋼に、Ｍｏ，ＮあるいはそれらにＢ，Ｎ
ｂ，ＲＥＭ，Ｍｇ，Ｃａを適量添加することにより、高
温強度を向上することができることを見い出し、本発明
に想到した。
の結果、本発明者らは、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ基オーステナ
イト系耐熱鋳鋼に、Ｍｏ，ＮあるいはそれらにＢ，Ｎ
ｂ，ＲＥＭ，Ｍｇ，Ｃａを適量添加することにより、高
温強度を向上することができることを見い出し、本発明
に想到した。
【００１１】すなわち、本第１の発明の高温強度の優れ
たオーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
たオーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
【００１２】次に、本第２の発明の高温強度の優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。
【００１３】次に、本第３の発明の高温強度の優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
【００１４】次に、本第４の発明の高温強度の優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
【００１５】次に、本第５の発明の高温強度の優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
【００１６】次に、本第６の発明の高温強度の優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
【００１７】次に、本第７の発明の高温強度の優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
【００１８】次に、本第８の発明の高温強度の優れたオ
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
ーステナイト系耐熱鋳鋼は、重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る。
【００１９】
【作用】以下、本発明の高温強度の優れたオーステナイ
ト系耐熱鋳鋼の各合金元素の組成範囲の限定理由につい
て詳細に説明する。
ト系耐熱鋳鋼の各合金元素の組成範囲の限定理由につい
て詳細に説明する。
【００２０】（１）Ｃ（炭素）：０．１５〜０．６０％ Ｃは、溶湯の流動性すなわち鋳造性を良くする作用があ
り、また一部基地に固溶して、固溶強化する作用があ
る。さらに、一次炭化物を形成し、高温強度を高めるの
に必要である。このような作用を有効に発揮するために
は、Ｃは少なくとも０．１５％以上を必要である。
り、また一部基地に固溶して、固溶強化する作用があ
る。さらに、一次炭化物を形成し、高温強度を高めるの
に必要である。このような作用を有効に発揮するために
は、Ｃは少なくとも０．１５％以上を必要である。
【００２１】一方、Ｃの含有量が０．６０％を越えると
二次炭化物が過剰に析出し、靭性を著しく劣化する。こ
のため、Ｃは０．１５〜０．６０％とする。
二次炭化物が過剰に析出し、靭性を著しく劣化する。こ
のため、Ｃは０．１５〜０．６０％とする。
【００２２】（２）Ｓｉ（ケイ素）：１．５％未満 Ｓｉは、溶湯の脱酸剤としての役割を有するほか、耐酸
化性の改善に有効な元素である。しかし、過剰に加える
とオーステナイト組織が不安定になり、高温強度の劣化
を招くので、Ｓｉの含有量は１．５％未満とする。
化性の改善に有効な元素である。しかし、過剰に加える
とオーステナイト組織が不安定になり、高温強度の劣化
を招くので、Ｓｉの含有量は１．５％未満とする。
【００２３】（３）Ｍｎ（マンガン）：１．００％以下 Ｍｎは、Ｓｉと同様に溶湯の脱酸剤として有効である
が、あまり多く加えると耐酸化性が劣化するので、１．
００％以下とする。
が、あまり多く加えると耐酸化性が劣化するので、１．
００％以下とする。
【００２４】 （４）Ｎｉ（ニッケル）：８．０〜 ２０．０％ Ｎｉは、Ｃｒとともに本発明の耐熱鋳鋼をオーステナイ
ト組織とし、その組織を安定にして高温強度を高めるの
に有効な元素である。特に、９００℃以上の高温域にお
いて良好な高温強度を有するためには、８．０％以上の
添加が必要である。Ｎｉの増加とともに上記特性は向上
するが、２０．０％を越えても効果は飽和し、経済的に
も不利である。そのためＮｉ含有量は８．０〜２０．０
％とする。
ト組織とし、その組織を安定にして高温強度を高めるの
に有効な元素である。特に、９００℃以上の高温域にお
いて良好な高温強度を有するためには、８．０％以上の
添加が必要である。Ｎｉの増加とともに上記特性は向上
するが、２０．０％を越えても効果は飽和し、経済的に
も不利である。そのためＮｉ含有量は８．０〜２０．０
％とする。
【００２５】 （５）Ｃｒ（クロム）：１５．０〜３０．０％ Ｃｒは、上記Ｎｉと共存し、鋳鋼組織をオーステナイト
化して、高温強度や耐酸化性を高めるほか、炭化物を形
成し高温強度を高めるのに有効な元素である。特に、９
００℃以上の高温域でこれらの効果を有効なものにする
ためには、１５．０％以上の添加が必要である。しか
し、添加量が３０．０％を越えると、過剰に二次炭化物
が析出すること、更にはσ相などの脆い析出物などが析
出し、脆化が著しくなる。そのためＣｒ含有量を１５．
０〜３０．０％とする。
化して、高温強度や耐酸化性を高めるほか、炭化物を形
成し高温強度を高めるのに有効な元素である。特に、９
００℃以上の高温域でこれらの効果を有効なものにする
ためには、１５．０％以上の添加が必要である。しか
し、添加量が３０．０％を越えると、過剰に二次炭化物
が析出すること、更にはσ相などの脆い析出物などが析
出し、脆化が著しくなる。そのためＣｒ含有量を１５．
０〜３０．０％とする。
【００２６】 （６）Ｍｏ（モリブデン）：０．１〜３．０％ Ｍｏ基地に固溶し優れた固溶強化作用を持つとともに、
Ｍ23Ｃ6 型炭化物を形成し、室温延性を劣化させずに高
温強度を改善する。この効果を得るためには、０．１％
以上の添加が必要である。しかし、多量に添加するとＦ
ｅ2 Ｍｏのような金属間化合物を形成して脆化しやすく
なること、および耐酸化性が劣化するので３．０％が上
限である。そのためＭｏの含有量は０．１〜３．０％で
ある。なお、Ｍｏとほぼ同様の作用はＷを添加しても得
られるが、Ｍｏと同じ効果を得るためにはＷの添加量は
重量比率でＭｏの２倍にしなければならず、高価になる
ので本発明ではＭｏのみを含有する。
Ｍ23Ｃ6 型炭化物を形成し、室温延性を劣化させずに高
温強度を改善する。この効果を得るためには、０．１％
以上の添加が必要である。しかし、多量に添加するとＦ
ｅ2 Ｍｏのような金属間化合物を形成して脆化しやすく
なること、および耐酸化性が劣化するので３．０％が上
限である。そのためＭｏの含有量は０．１〜３．０％で
ある。なお、Ｍｏとほぼ同様の作用はＷを添加しても得
られるが、Ｍｏと同じ効果を得るためにはＷの添加量は
重量比率でＭｏの２倍にしなければならず、高価になる
ので本発明ではＭｏのみを含有する。
【００２７】（７）Ｎ（窒素）：０．０１〜０．３％ Ｎは強力なオーステナイト生成元素であり、オーステナ
イト基地を安定する。また、結晶粒微細化に有効な元素
であり、本発明のような鍛造、圧延などの加工による結
晶粒微細化が不可能な鋳造部材では極めて有効である。
また、ＮはＣの拡散速度を遅らせ析出炭化物の凝集を遅
らせるので脆化に対して有効である。この効果を得るた
めには０．０１％以上の添加が必要である。しかし、多
量に添加するとＣｒ2 Ｎ−Ｃｒ23Ｃ6 の粒界析出を生
じ、脆化を促進する一方、有効Ｃｒ量を減少させるので
０．３％を上限とする。そのためＮの含有量を０．０１
〜０．３％とする。
イト基地を安定する。また、結晶粒微細化に有効な元素
であり、本発明のような鍛造、圧延などの加工による結
晶粒微細化が不可能な鋳造部材では極めて有効である。
また、ＮはＣの拡散速度を遅らせ析出炭化物の凝集を遅
らせるので脆化に対して有効である。この効果を得るた
めには０．０１％以上の添加が必要である。しかし、多
量に添加するとＣｒ2 Ｎ−Ｃｒ23Ｃ6 の粒界析出を生
じ、脆化を促進する一方、有効Ｃｒ量を減少させるので
０．３％を上限とする。そのためＮの含有量を０．０１
〜０．３％とする。
【００２８】なお、耐熱鋳鋼では高温強度改善のため、
ＭｏやＷの添加が行われるが、これらの元素はフェライ
ト生成元素であり、オーステナイト基地が不安定になる
ので、ＭｏとＮの添加の組み合せが耐熱鋳鋼の場合とく
に有効である。
ＭｏやＷの添加が行われるが、これらの元素はフェライ
ト生成元素であり、オーステナイト基地が不安定になる
ので、ＭｏとＮの添加の組み合せが耐熱鋳鋼の場合とく
に有効である。
【００２９】 （８）Ｂ（ボロン）：０．００１〜０．０１％ Ｂは、鋳鋼の結晶粒界を強化するほか、粒界炭化物を微
細にするとともに、その凝集粗大化を遅らせ高温強度と
靭性を改善する。このため、０．００１％以上の添加が
望ましい。一方、Ｂの多量の添加は硼化物を析出させ、
高温強度を劣化させるので、０．０１％を上限とする。
そのためＢの含有量は０．００１〜０．０１％とする。
細にするとともに、その凝集粗大化を遅らせ高温強度と
靭性を改善する。このため、０．００１％以上の添加が
望ましい。一方、Ｂの多量の添加は硼化物を析出させ、
高温強度を劣化させるので、０．０１％を上限とする。
そのためＢの含有量は０．００１〜０．０１％とする。
【００３０】（９）Ｎｂ（ニオブ）：０．１〜１．０％ Ｎｂは、Ｃと結合して微細な炭化物を形成し、高温強度
を改善する。また、Ｃｒ炭化物の生成を抑制することに
よって耐酸化性を向上させる。これらの効果を有効に発
揮させるためには、０．１％以上の添加が必要である。
しかし、多量の添加は靭性を劣化させるので上限を１．
０％とする。そのためＮｂの含有量は、０．１〜１．０
％とする。
を改善する。また、Ｃｒ炭化物の生成を抑制することに
よって耐酸化性を向上させる。これらの効果を有効に発
揮させるためには、０．１％以上の添加が必要である。
しかし、多量の添加は靭性を劣化させるので上限を１．
０％とする。そのためＮｂの含有量は、０．１〜１．０
％とする。
【００３１】（１０）ＲＥＭ（レアアースメタル）［Ｃ
ｅ（セリウム），Ｌａ（ランタン），Ｎｂ（ネオジウ
ム），Ｐｒ（プルトニウム）］，Ｍｇ（マグネシウ
ム）， Ｃａ（カルシウム）：１種または２種以
上を０．００１〜０．１％ ＲＥＭ，Ｍｇ，Ｃａは鋼中に含まれる酸化物などの非金
属介在物の形態を変化させ延性を向上させる。この効果
を得るためには０．００１％以上必要である。しかし、
多量に添加すると非金属介在物の総量が増え、かえって
延性を低下させるので０．１％を上限とする。そのため
これらの含有量を０．００１％〜０．１％とする。
ｅ（セリウム），Ｌａ（ランタン），Ｎｂ（ネオジウ
ム），Ｐｒ（プルトニウム）］，Ｍｇ（マグネシウ
ム）， Ｃａ（カルシウム）：１種または２種以
上を０．００１〜０．１％ ＲＥＭ，Ｍｇ，Ｃａは鋼中に含まれる酸化物などの非金
属介在物の形態を変化させ延性を向上させる。この効果
を得るためには０．００１％以上必要である。しかし、
多量に添加すると非金属介在物の総量が増え、かえって
延性を低下させるので０．１％を上限とする。そのため
これらの含有量を０．００１％〜０．１％とする。
【００３２】このような本発明の高温強度の優れたオー
ステナイト系耐熱鋳鋼は、特に自動車の排気系部品とし
て、エンジンに取り付けられるエキゾーストマニホール
ドやタービンハウジングとして薄肉に鋳造して用い、加
熱冷却のサイクルを受けても変形が僅かであり、優れた
耐久性を有する。
ステナイト系耐熱鋳鋼は、特に自動車の排気系部品とし
て、エンジンに取り付けられるエキゾーストマニホール
ドやタービンハウジングとして薄肉に鋳造して用い、加
熱冷却のサイクルを受けても変形が僅かであり、優れた
耐久性を有する。
【００３３】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。
【００３４】実施例１〜１０、比較例１１〜１３ 表１に示す種類の組成の耐熱材料について、ＪＩＳ規格
Ｙ形Ｂ号供試材を作製した。なお、鋳造にあたっては、
１００ｋｇ用高周波炉を用いて大気溶解し、直ちに１５
５０℃以上で出湯して１５００℃以上で注湯した。
Ｙ形Ｂ号供試材を作製した。なお、鋳造にあたっては、
１００ｋｇ用高周波炉を用いて大気溶解し、直ちに１５
５０℃以上で出湯して１５００℃以上で注湯した。
【００３５】本発明材（実施例１〜１０）のオーステナ
イト系耐熱鋳鋼については、鋳造時の湯流れが良く、鋳
造欠陥の発生が見られなかった。次に、鋳造した本発明
材（（実施例１〜１０）、および比較例１１〜１３の供
試材（Ｙブロック）を加熱中にて８００℃で２時間保持
後空冷する熱処理を行った。
イト系耐熱鋳鋼については、鋳造時の湯流れが良く、鋳
造欠陥の発生が見られなかった。次に、鋳造した本発明
材（（実施例１〜１０）、および比較例１１〜１３の供
試材（Ｙブロック）を加熱中にて８００℃で２時間保持
後空冷する熱処理を行った。
【００３６】なお、表１において、比較材（比較例１１
〜１３）は自動車のターボチャージャー用ハウジングや
エキゾーストマニホールド等の耐熱部品に使用されてい
るもので、比較例１１および１２の供試材は、それぞれ
ニレジスト鋳鉄Ｄ２およびＤ５Ｓである。
〜１３）は自動車のターボチャージャー用ハウジングや
エキゾーストマニホールド等の耐熱部品に使用されてい
るもので、比較例１１および１２の供試材は、それぞれ
ニレジスト鋳鉄Ｄ２およびＤ５Ｓである。
【００３７】また、比較例１３は汎用オーステナイト系
耐熱鋳鋼で，ＪＩＳ規格ＳＣＨ−１２である。
耐熱鋳鋼で，ＪＩＳ規格ＳＣＨ−１２である。
【００３８】
【表１】 化学成分（重量％） 実施例 C Si Mn Ni Cr Mo N No.1 0.21 1.01 0.48 8.95 16.50 0.25 0.04 2 0.32 0.94 0.51 15.20 20.50 1.02 0.15 3 0.55 0.88 0.45 18.20 28.50 2.80 0.25 4 0.35 0.98 0.55 10.02 20.05 1.08 0.06 5 0.35 1.10 0.44 10.32 20.12 1.30 0.05 6 0.31 1.05 0.53 10.49 20.50 0.96 0.05 7 0.33 0.92 0.47 10.08 20.18 1.00 0.04 8 0.31 0.98 0.49 10.12 20.43 0.85 0.06 9 0.35 1.11 0.55 10.35 20.65 1.12 0.05 10 0.42 0.96 0.52 10.09 20.85 1.12 0.05 比較例 C Si Mn Ni Cr Mo N 11 2.77 2.12 0.88 21.10 2.44 - - 12 1.89 5.32 0.41 34.50 2.35 - - 13 0.21 1.24 0.50 9.10 18.80 - -
【００３９】 （表１続き） 化学成分（重量％） 実施例 B Nb REM Mg Ca No.1 - - - - - 2 0.0038 - - - - 3 0.009 0.8 - - - 4 0.0042 0.50 0.08 - - 5 0.0050 0.48 - 0.005 - 6 0.0035 0.51 - - 0.005 7 0.0033 0.50 0.02 0.008 - 8 0.0041 0.52 0.04 - 0.005 9 0.0045 0.55 - 0.008 0.005 10 0.031 0.50 0.04 0.008 0.005 比較例 11 - - - - - 12 - - - - - 13 - - - - -
【００４０】次に、各供試材を用いて、以下に述べる各
種の評価試験を行った。 （１）室温引張試験 標点間距離が５０ｍｍ、標点の直径が１４ｍｍの丸棒試
験片（ＪＩＳ４号試験片）を用いて行った。
種の評価試験を行った。 （１）室温引張試験 標点間距離が５０ｍｍ、標点の直径が１４ｍｍの丸棒試
験片（ＪＩＳ４号試験片）を用いて行った。
【００４１】（２）高温引張試験 標点間距離が５０ｍｍ、標点の直径が１０ｍｍのつばつ
き試験片を用いて、１０００℃で行った。
き試験片を用いて、１０００℃で行った。
【００４２】（３）熱疲労試験 標点間距離が２０ｍｍ，標点間の直径が１０ｍｍの丸棒
試験片を用いて、加熱冷却に伴う伸び縮みを機械的に完
全に拘束した状態で、下記の条件で加熱冷却サイクルを
繰り返し、熱疲労破壊を起こさせた。 下限温度：１５０℃ 上限温度：１０００℃ 各１サイククル：７分 なお、試験機として、電気−油圧サーボ方式の熱疲労試
験機を用いた。
試験片を用いて、加熱冷却に伴う伸び縮みを機械的に完
全に拘束した状態で、下記の条件で加熱冷却サイクルを
繰り返し、熱疲労破壊を起こさせた。 下限温度：１５０℃ 上限温度：１０００℃ 各１サイククル：７分 なお、試験機として、電気−油圧サーボ方式の熱疲労試
験機を用いた。
【００４３】（４）酸化試験 直径１０ｍｍ，長さ２０ｍｍの丸棒試験片を作製し、１
０００℃において２００時間大気中に保持し、取り出し
後にショットブラスト処理を施して酸化スケールを除去
し、酸化試験前後の単位面積あたりの重量変化（酸化減
量：ｍｇ／ｍｍ2 ）を求めることにより、耐酸化性を評
価した。
０００℃において２００時間大気中に保持し、取り出し
後にショットブラスト処理を施して酸化スケールを除去
し、酸化試験前後の単位面積あたりの重量変化（酸化減
量：ｍｇ／ｍｍ2 ）を求めることにより、耐酸化性を評
価した。
【００４４】以上の室温引張試験結果を表２に、高温引
張試験結果を表３に、熱疲労試験結果および酸化試験結
果を表４に示す。
張試験結果を表３に、熱疲労試験結果および酸化試験結
果を表４に示す。
【００４５】
【表２】 室温引張試験結果 0.2%耐力 引張強さ 伸び 硬さ (MPa) (MPa) (%) (HB) 実施例 No. 1 275 600 20 179 2 325 615 13 193 3 410 650 10 217 4 345 590 11 207 5 350 620 15 201 6 340 610 17 201 7 330 600 15 201 8 355 615 18 183 9 360 605 13 193 10 365 610 15 207 比較例 No.11 190 455 16 179 12 255 485 9 163 13 250 560 20 170
【００４６】
【表３】 高温引張試験（１０００℃）結果 0.2%耐力 引張強さ 伸び (MPa) (MPa) (%) 実施例 No.1 38 66 51 2 52 90 24 3 73 116 27 4 63 105 30 5 62 102 38 6 60 104 32 7 61 102 49 8 60 100 51 9 65 108 34 10 67 110 47 比較例 No.11 30 41 33 12 33 44 29 13 35 55 49
【００４７】
【表４】 熱疲労試験結果および酸化試験結果 熱疲労寿命 酸化減量 （サイクル） （mg/mm2） 実施例 No.1 105 44 2 176 35 3 205 20 4 222 18 5 200 40 6 188 32 7 230 26 8 208 22 9 215 28 10 236 15 比較例 No.11 56 765 12 85 55 13 80 85
【００４８】表２、表３および表４から明らかなよう
に、本発明による実施例１〜１０は、従来材である比較
例１１〜１２のニレジスト鋳鉄Ｄ２およびＤ５Ｓと比較
して、特に高温強度が著しく改善され、室温性質が同等
以上であることがわかる。更に、比較例１３のＳＣＨ１
２と比較して、１０００℃の高温強度が改善されている
ことがわかる。また、表２に示す通り、本発明材（実施
例１〜１０）は硬さ（ＨB ）度が１７９〜２１７と比較
的低く、機械加工性にも優れていることがわかる。
に、本発明による実施例１〜１０は、従来材である比較
例１１〜１２のニレジスト鋳鉄Ｄ２およびＤ５Ｓと比較
して、特に高温強度が著しく改善され、室温性質が同等
以上であることがわかる。更に、比較例１３のＳＣＨ１
２と比較して、１０００℃の高温強度が改善されている
ことがわかる。また、表２に示す通り、本発明材（実施
例１〜１０）は硬さ（ＨB ）度が１７９〜２１７と比較
的低く、機械加工性にも優れていることがわかる。
【００４９】次に、実施例２、１０のオーステナイト系
耐熱鋳鋼を用いて、自動車用排気系部品のエキゾースト
マニホールド（肉厚：２．５〜３．４ｍｍ）およびター
ビンハウジング（肉厚：２．７〜４．１ｍｍ）を鋳造し
た。得られた耐熱鋳鋼部品はいずれも健全なものであっ
た。
耐熱鋳鋼を用いて、自動車用排気系部品のエキゾースト
マニホールド（肉厚：２．５〜３．４ｍｍ）およびター
ビンハウジング（肉厚：２．７〜４．１ｍｍ）を鋳造し
た。得られた耐熱鋳鋼部品はいずれも健全なものであっ
た。
【００５０】更に、これらの鋳鋼部品に機械加工を施し
て、切削性の評価を行ったが、いずれのものにも何等問
題は生じなかった。
て、切削性の評価を行ったが、いずれのものにも何等問
題は生じなかった。
【００５１】次に、エキゾーストマニホールドとタービ
ンハウジングを組み付けた直列４気筒で排気量２０００
ｃｃの高性能ガソリンエンジン相当の排気ガスを発する
排気シミュレータにより、耐久試験を実施した。試験条
件として、６０００回転相当での全負荷運転（連続１４
分）−アイドリング（１分）−完全停止（１４分）−ア
イドリング（１分）を１サイクルとする熱冷（ＧＯ−Ｓ
ＴＯＰ）サイクルを、５００サイクルまで実施した。全
負荷時の排気ガス温度は、タービンハウジングの入口温
度で、１０５０℃であった。この条件下でのエキゾース
トマニホールドの表面温度は、エキゾーストマニホール
ドの集合部で、約９８０℃、タービンハウジングの表面
温度は、ウエストゲート部で約１０２０℃であった。評
価試験の結果、熱変形によるガスの漏洩や熱亀裂は生じ
ず、優れた耐久性および信頼性を有することが確認され
た。
ンハウジングを組み付けた直列４気筒で排気量２０００
ｃｃの高性能ガソリンエンジン相当の排気ガスを発する
排気シミュレータにより、耐久試験を実施した。試験条
件として、６０００回転相当での全負荷運転（連続１４
分）−アイドリング（１分）−完全停止（１４分）−ア
イドリング（１分）を１サイクルとする熱冷（ＧＯ−Ｓ
ＴＯＰ）サイクルを、５００サイクルまで実施した。全
負荷時の排気ガス温度は、タービンハウジングの入口温
度で、１０５０℃であった。この条件下でのエキゾース
トマニホールドの表面温度は、エキゾーストマニホール
ドの集合部で、約９８０℃、タービンハウジングの表面
温度は、ウエストゲート部で約１０２０℃であった。評
価試験の結果、熱変形によるガスの漏洩や熱亀裂は生じ
ず、優れた耐久性および信頼性を有することが確認され
た。
【００５２】
【発明の効果】以上の説明の通り、本発明のオーステナ
イト系耐熱鋳鋼は、高温領域において強度に優れ、しか
も室温延性を損なわず、かつ鋳造性、加工性に優れてい
るので、安価に製造することがでる。このような本発明
のオーステナイト系耐熱鋳鋼は、エキゾーストマニホー
ルドやタービンハウジング等の自動車用排気系部品に好
適である。本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼からなる
排気系部品は、高温強度に優れ、極めて優れた耐久性を
示す。
イト系耐熱鋳鋼は、高温領域において強度に優れ、しか
も室温延性を損なわず、かつ鋳造性、加工性に優れてい
るので、安価に製造することがでる。このような本発明
のオーステナイト系耐熱鋳鋼は、エキゾーストマニホー
ルドやタービンハウジング等の自動車用排気系部品に好
適である。本発明のオーステナイト系耐熱鋳鋼からなる
排気系部品は、高温強度に優れ、極めて優れた耐久性を
示す。
Claims (11)
- 【請求項１】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項２】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項３】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項４】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項５】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項６】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項７】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項８】 重量比率で、 Ｃ ： ０．１５〜 ０．６０％， Ｓｉ： １．５ ％未満， Ｍｎ： １．０ ％以下， Ｎｉ： ８．０ 〜２０．０ ％， Ｃｒ：１５．０ 〜３０．０ ％， Ｍｏ： ０．１ 〜 ３．０ ％， Ｎ ： ０．０１〜 ０．３ ％， Ｂ ： ０．００１〜０．０１％， Ｎｂ： ０．１ 〜 １．０ ％， ＲＥＭ（Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒ），Ｍｇ，Ｃａの１種
または２種以上： ０．００１〜０．０１％， 残部：Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とす
る高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼。 - 【請求項９】 請求項１乃至８のいずれかに記載の高温
強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼からなる排気系
部品。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の排気系部品におい
て、エキゾーストマニホールドであることを特徴とする
排気系部品。 - 【請求項１１】 請求項９に記載の排気系部品におい
て、タービンハウジングであることを特徴とする排気系
部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP818393A JPH06212366A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP818393A JPH06212366A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06212366A true JPH06212366A (ja) | 1994-08-02 |
Family
ID=11686197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP818393A Pending JPH06212366A (ja) | 1993-01-21 | 1993-01-21 | 高温強度の優れたオーステナイト系耐熱鋳鋼およびそれからなる排気系部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06212366A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1741799A1 (en) * | 2004-04-19 | 2007-01-10 | Hitachi Metals, Ltd. | HIGH-Cr HIGH-Ni AUSTENITIC HEAT-RESISTANT CAST STEEL AND EXHAUST SYSTEM COMPONENT PRODUCED FROM SAME |
| CN105441828A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-03-30 | 安徽久力机械设备有限公司 | 一种耐热、耐磨、耐腐蚀的多元合金钢及生产方法 |
-
1993
- 1993-01-21 JP JP818393A patent/JPH06212366A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1741799A1 (en) * | 2004-04-19 | 2007-01-10 | Hitachi Metals, Ltd. | HIGH-Cr HIGH-Ni AUSTENITIC HEAT-RESISTANT CAST STEEL AND EXHAUST SYSTEM COMPONENT PRODUCED FROM SAME |
| EP1741799A4 (en) * | 2004-04-19 | 2009-04-01 | Hitachi Metals Ltd | AUSTENITIC CAST STEEL WITH HIGH HEAT-RESISTANT HEAT-RESISTANT CR-Ni CONTENT PRODUCED THEREFROM |
| US8241558B2 (en) | 2004-04-19 | 2012-08-14 | Hitachi Metals, Ltd. | High-Cr, high-Ni, heat-resistant, austenitic cast steel and exhaust equipment members formed thereby |
| CN105441828A (zh) * | 2015-11-27 | 2016-03-30 | 安徽久力机械设备有限公司 | 一种耐热、耐磨、耐腐蚀的多元合金钢及生产方法 |
| CN105441828B (zh) * | 2015-11-27 | 2017-11-10 | 安徽久力机械设备有限公司 | 一种耐热、耐磨、耐腐蚀的多元合金钢及生产方法 |
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