JPH1161149A - 熱分解ガス中のハロゲン化合物の除去方法 - Google Patents
熱分解ガス中のハロゲン化合物の除去方法Info
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- JPH1161149A JPH1161149A JP22774697A JP22774697A JPH1161149A JP H1161149 A JPH1161149 A JP H1161149A JP 22774697 A JP22774697 A JP 22774697A JP 22774697 A JP22774697 A JP 22774697A JP H1161149 A JPH1161149 A JP H1161149A
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Separation, Recovery Or Treatment Of Waste Materials Containing Plastics (AREA)
- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】廃プラスチックからハロゲン含有率の極めて低
い油を回収する。 【解決手段】廃プラスチックを熱分解する熱分解炉と、
当該熱分解炉で発生した分解ガスから主に無機態のハロ
ゲン化合物を除去する中和処理槽と、分解ガスから主に
有機態のハロゲン化合物を除去するハロゲン固定化槽
と、分解ガスを冷却し凝縮液化させるコンデンサーと、
生成した油とガスとを分離する気液分離槽から構成され
る。 【効果】ハロゲン含有率の低い油が回収できるため、腐
食や環境汚染を危惧することなく発電用燃料や動力用燃
料として再利用できる。
い油を回収する。 【解決手段】廃プラスチックを熱分解する熱分解炉と、
当該熱分解炉で発生した分解ガスから主に無機態のハロ
ゲン化合物を除去する中和処理槽と、分解ガスから主に
有機態のハロゲン化合物を除去するハロゲン固定化槽
と、分解ガスを冷却し凝縮液化させるコンデンサーと、
生成した油とガスとを分離する気液分離槽から構成され
る。 【効果】ハロゲン含有率の低い油が回収できるため、腐
食や環境汚染を危惧することなく発電用燃料や動力用燃
料として再利用できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、廃プラスチックを
含む廃棄物からハロゲンを含まない分解ガスを回収する
方法に関する。
含む廃棄物からハロゲンを含まない分解ガスを回収する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、廃棄物量の増大が深刻な社会問題
となっており、様々なリサイクル技術の開発が進められ
ている。中でも廃プラスチックは、従来の埋立てや焼却
による廃棄が、資源・環境保全の観点からも早急に見直
さなければならない状況になっている。廃プラスチック
のリサイクル方法には様々なものがあるが、中でも廃プ
ラスチックを熱分解することにより油にして、燃料や化
学原料等として再利用する油化法がもっとも有望視され
ている。プラスチックの油化方法に関する公知例として
は、特開平7−76688号公報，特開平7−48576号公報，特
開平8−239671 号公報に記載のもの等がある。ところ
が、ポリ塩化ビニルや熱硬化性樹脂のようにハロゲンを
含むプラスチックを油化する場合、回収された油やガス
にハロゲンが混入しそれらの品質を低下させるという問
題が生じる。廃プラスチックの中からポリ塩化ビニルや
熱硬化性樹脂のような油化に適さないものだけを分離除
去するのは実質的に困難であるため、油化プロセス内で
ハロゲンを除去する方法の確立が求められている。
となっており、様々なリサイクル技術の開発が進められ
ている。中でも廃プラスチックは、従来の埋立てや焼却
による廃棄が、資源・環境保全の観点からも早急に見直
さなければならない状況になっている。廃プラスチック
のリサイクル方法には様々なものがあるが、中でも廃プ
ラスチックを熱分解することにより油にして、燃料や化
学原料等として再利用する油化法がもっとも有望視され
ている。プラスチックの油化方法に関する公知例として
は、特開平7−76688号公報，特開平7−48576号公報，特
開平8−239671 号公報に記載のもの等がある。ところ
が、ポリ塩化ビニルや熱硬化性樹脂のようにハロゲンを
含むプラスチックを油化する場合、回収された油やガス
にハロゲンが混入しそれらの品質を低下させるという問
題が生じる。廃プラスチックの中からポリ塩化ビニルや
熱硬化性樹脂のような油化に適さないものだけを分離除
去するのは実質的に困難であるため、油化プロセス内で
ハロゲンを除去する方法の確立が求められている。
【０００３】油化プロセスにおいて廃プラスチックから
発生するハロゲン化合物を除去する方法としては、
（１）ポリ塩化ビニルが３００℃前後で脱塩酸する特性
を利用して、熱分解の前段で廃プラスチックから塩酸を
除去する方法、（２）廃プラスチックの分解ガスの経路
にアルカリ充填層を設け、アルカリでハロゲンを固定化
する方法、（３）あらかじめ廃プラスチックを３００℃
前後に加熱し脱塩酸した後に、さらに高温で廃プラスチ
ックをガス化し、分解ガス中のハロゲンをアルカリ充填
層で固定化する方法、（４）廃プラスチックの分解ガス
とアルミナ粒を接触させて、分解ガス中のＨＣｌをＡｌ
2Ｃｌ6に変化させて無害化する方法等がある。
発生するハロゲン化合物を除去する方法としては、
（１）ポリ塩化ビニルが３００℃前後で脱塩酸する特性
を利用して、熱分解の前段で廃プラスチックから塩酸を
除去する方法、（２）廃プラスチックの分解ガスの経路
にアルカリ充填層を設け、アルカリでハロゲンを固定化
する方法、（３）あらかじめ廃プラスチックを３００℃
前後に加熱し脱塩酸した後に、さらに高温で廃プラスチ
ックをガス化し、分解ガス中のハロゲンをアルカリ充填
層で固定化する方法、（４）廃プラスチックの分解ガス
とアルミナ粒を接触させて、分解ガス中のＨＣｌをＡｌ
2Ｃｌ6に変化させて無害化する方法等がある。
【０００４】（１）の公知例としては特開平7−102262
号公報があるが、この方法ではポリ塩化ビニルから発生
する塩酸は除去できるが、塩酸以外の有機塩素化合物や
熱硬化性樹脂から発生する臭素化合物は除去することが
できない。（２）及び（３）の公知例としては特開平7
−48576号公報があり、この方法によればポリ塩化ビニ
ル以外の廃プラスチックから発生するハロゲンも除去で
きるが、アルカリを利用しているため酸性のハロゲン化
合物は除去しやすいが、有機ハロゲン化合物は除去され
にくいという問題があった。（４）の公知例としては特
開平9−85046号公報があるが、この方法を用いればＨＣ
ｌはＡｌ2Ｃｌ6となるため廃食性物質ではなくなるもの
の生成したＡｌ2Ｃｌ6が回収油に混入するため、油が塩
素に汚染されるという問題があった。
号公報があるが、この方法ではポリ塩化ビニルから発生
する塩酸は除去できるが、塩酸以外の有機塩素化合物や
熱硬化性樹脂から発生する臭素化合物は除去することが
できない。（２）及び（３）の公知例としては特開平7
−48576号公報があり、この方法によればポリ塩化ビニ
ル以外の廃プラスチックから発生するハロゲンも除去で
きるが、アルカリを利用しているため酸性のハロゲン化
合物は除去しやすいが、有機ハロゲン化合物は除去され
にくいという問題があった。（４）の公知例としては特
開平9−85046号公報があるが、この方法を用いればＨＣ
ｌはＡｌ2Ｃｌ6となるため廃食性物質ではなくなるもの
の生成したＡｌ2Ｃｌ6が回収油に混入するため、油が塩
素に汚染されるという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、廃棄物を熱
分解ガス化して燃料ガスあるいは油として回収する方法
において、熱分解ガスに含まれる有機ハロゲン化合物或
いは無機ハロゲン化合物と有機ハロゲン化合物の両方を
除去する方法を提供することにある。
分解ガス化して燃料ガスあるいは油として回収する方法
において、熱分解ガスに含まれる有機ハロゲン化合物或
いは無機ハロゲン化合物と有機ハロゲン化合物の両方を
除去する方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述した課題を解決する
ための第１の方法は、廃棄物の熱分解ガスを活性アルミ
ナ，活性炭，活性コークス，モレキュラシーブから選ば
れた非アルカリ系固定化剤に接触させることにより、前
記分解ガスに含まれる有機ハロゲン化合物を除去するこ
とである。
ための第１の方法は、廃棄物の熱分解ガスを活性アルミ
ナ，活性炭，活性コークス，モレキュラシーブから選ば
れた非アルカリ系固定化剤に接触させることにより、前
記分解ガスに含まれる有機ハロゲン化合物を除去するこ
とである。
【０００７】第２の方法は、廃棄物の熱分解ガスをＣａ
(ＯＨ)2，ＣａＯ，ＣａＣＯ3，Ｍｇ(ＯＨ)2 から選ばれ
たアルカリ系固定化剤と、活性アルミナ，活性炭，モレ
キュラシーブスから選ばれた非アルカリ系固定化剤とに
接触させて、前記分解ガスに含まれる無機ハロゲン化合
物と有機ハロゲン化合物の両方を除去することである。
(ＯＨ)2，ＣａＯ，ＣａＣＯ3，Ｍｇ(ＯＨ)2 から選ばれ
たアルカリ系固定化剤と、活性アルミナ，活性炭，モレ
キュラシーブスから選ばれた非アルカリ系固定化剤とに
接触させて、前記分解ガスに含まれる無機ハロゲン化合
物と有機ハロゲン化合物の両方を除去することである。
【０００８】第３の方法は、廃プラスチックを含む廃棄
物を熱分解ガスし、Ｃａ(ＯＨ)2 ，ＣａＯ，ＣａＣ
Ｏ3，Ｍｇ(ＯＨ)2から選ばれたアルカリ系固定化剤と、
活性アルミナ，活性炭，モレキュラシーブスから選ばれ
た非アルカリ系固定化剤とに接触させ、該熱分解ガス中
の無機ハロゲン化合物と有機ハロゲン化合物の両方を除
去した後に冷却し、油を回収することである。
物を熱分解ガスし、Ｃａ(ＯＨ)2 ，ＣａＯ，ＣａＣ
Ｏ3，Ｍｇ(ＯＨ)2から選ばれたアルカリ系固定化剤と、
活性アルミナ，活性炭，モレキュラシーブスから選ばれ
た非アルカリ系固定化剤とに接触させ、該熱分解ガス中
の無機ハロゲン化合物と有機ハロゲン化合物の両方を除
去した後に冷却し、油を回収することである。
【０００９】上述したように、熱分解ガスを非アルカリ
系の固定化剤と接触させることにより、従来除去できな
かった有機ハロゲン化合物を除去することができる。
系の固定化剤と接触させることにより、従来除去できな
かった有機ハロゲン化合物を除去することができる。
【００１０】また、熱分解ガスをアルカリ系固定化剤と
非アルカリ系固定化剤の両方に接触させることにより、
無機ハロゲン化合物と有機ハロゲン化合物を同時に除去
することができる。
非アルカリ系固定化剤の両方に接触させることにより、
無機ハロゲン化合物と有機ハロゲン化合物を同時に除去
することができる。
【００１１】さらに、熱分解ガス中のハロゲンは固定化
剤に固定化されるため、分解ガスを冷却することにより
回収される油のハロゲン濃度は極めて低くなり、利用価
値の高い油が回収できる。
剤に固定化されるため、分解ガスを冷却することにより
回収される油のハロゲン濃度は極めて低くなり、利用価
値の高い油が回収できる。
【００１２】本発明において、活性アルミナには比表面
積が３００ｍ2／ｇ 以上のものを用いることが望まし
い。
積が３００ｍ2／ｇ 以上のものを用いることが望まし
い。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１に、実施例１において使用し
た油化設備のフローを示す。１は熱分解炉、２は還流
槽、５はコンデンサー、６は気液分離槽で、本発明に係
る中和処理槽３およびハロゲン固定化槽４が還流槽２と
コンデンサー５の間に配置されている。還流槽２は、廃
プラスチックの分解ガスを任意の温度まで冷却し、重質
成分を凝縮液化させ軽質成分から分離するためのもの
で、分離された液状の重質成分は熱分解炉１に戻る様に
なっており、還流槽２と熱分解炉１とを循環することに
より次第に軽質化される。
た油化設備のフローを示す。１は熱分解炉、２は還流
槽、５はコンデンサー、６は気液分離槽で、本発明に係
る中和処理槽３およびハロゲン固定化槽４が還流槽２と
コンデンサー５の間に配置されている。還流槽２は、廃
プラスチックの分解ガスを任意の温度まで冷却し、重質
成分を凝縮液化させ軽質成分から分離するためのもの
で、分離された液状の重質成分は熱分解炉１に戻る様に
なっており、還流槽２と熱分解炉１とを循環することに
より次第に軽質化される。
【００１４】同設備を用いて、ポリプロピレン４５kg，
ポリエチレン２２kg，ポリスチレン７kg，エポキシ樹脂
１８kg，フェノール樹脂７kgおよびポリ塩化ビニル１kg
の計１００kgを混合した廃プラスチックを処理した。当
該廃プラスチックはあらかじめ５〜３０mmに破砕した。
ポリエチレン２２kg，ポリスチレン７kg，エポキシ樹脂
１８kg，フェノール樹脂７kgおよびポリ塩化ビニル１kg
の計１００kgを混合した廃プラスチックを処理した。当
該廃プラスチックはあらかじめ５〜３０mmに破砕した。
【００１５】まず始めに、前記廃プラスチック１０kgを
熱分解炉１に充填し、その後熱分解炉１の加熱を開始し
た。熱分解炉１の内部温度が４２０℃に達した後、残り
の９０kgの廃プラスチックを０.４kg／minの速度で熱分
解炉１に供給した。廃プラスチックを供給している間、
熱分解炉１の外部からの加熱量を調整することにより、
熱分解炉１の内部温度を４２０±５℃の範囲に制御し
た。還流槽２には、分解ガス中の重質成分と軽質成分の
分離を促進するためにステンレス製のデミスターを充填
した。また、還流槽２の温度条件は、分解ガス出口部の
温度が２５０℃になるように調整した。中和処理槽３に
は、直径４.８mmの粒状Ｃａ(ＯＨ)2１５kgを充填し、槽
内の温度が２７０℃に保たれるように制御した。続くハ
ロゲン固定化槽４には直径３mm，比表面積３４０ｍ2／
ｇ の粒状活性アルミナ３０kgを充填し、槽内の温度を
２７０℃に保持した。ハロゲン固定化槽４を通過した分
解ガスは、コンデンサー５で室温まで冷却し、気液分離
槽６へ導入して油とガスとに分離した。
熱分解炉１に充填し、その後熱分解炉１の加熱を開始し
た。熱分解炉１の内部温度が４２０℃に達した後、残り
の９０kgの廃プラスチックを０.４kg／minの速度で熱分
解炉１に供給した。廃プラスチックを供給している間、
熱分解炉１の外部からの加熱量を調整することにより、
熱分解炉１の内部温度を４２０±５℃の範囲に制御し
た。還流槽２には、分解ガス中の重質成分と軽質成分の
分離を促進するためにステンレス製のデミスターを充填
した。また、還流槽２の温度条件は、分解ガス出口部の
温度が２５０℃になるように調整した。中和処理槽３に
は、直径４.８mmの粒状Ｃａ(ＯＨ)2１５kgを充填し、槽
内の温度が２７０℃に保たれるように制御した。続くハ
ロゲン固定化槽４には直径３mm，比表面積３４０ｍ2／
ｇ の粒状活性アルミナ３０kgを充填し、槽内の温度を
２７０℃に保持した。ハロゲン固定化槽４を通過した分
解ガスは、コンデンサー５で室温まで冷却し、気液分離
槽６へ導入して油とガスとに分離した。
【００１６】本実施例１によれば、ポリ塩化ビニルから
発生する塩酸やエポキシ樹脂から発生する臭酸等の酸性
のハロゲン化合物は中和処理槽３においてＣａ(ＯＨ)2
による中和反応を利用して除去でき、さらに、中和処理
槽３では除去できない有機ハロゲン化合物は、ハロゲン
固定化槽４において活性アルミナに固定化することによ
り除去できるため、極めてハロゲン濃度の低い油が回収
できる。
発生する塩酸やエポキシ樹脂から発生する臭酸等の酸性
のハロゲン化合物は中和処理槽３においてＣａ(ＯＨ)2
による中和反応を利用して除去でき、さらに、中和処理
槽３では除去できない有機ハロゲン化合物は、ハロゲン
固定化槽４において活性アルミナに固定化することによ
り除去できるため、極めてハロゲン濃度の低い油が回収
できる。
【００１７】ところで、本実施例１では、還流槽２を出
た分解ガスを先に中和処理槽３へ、次いでハロゲン固定
化槽４へ導入する構成になっているが、還流槽２の後に
ハロゲン固定化槽４を設置し、ハロゲン固定化槽４を通
過した後の分解ガスを中和処理槽３へ導入しても、同様
のハロゲン除去効果が得られる。
た分解ガスを先に中和処理槽３へ、次いでハロゲン固定
化槽４へ導入する構成になっているが、還流槽２の後に
ハロゲン固定化槽４を設置し、ハロゲン固定化槽４を通
過した後の分解ガスを中和処理槽３へ導入しても、同様
のハロゲン除去効果が得られる。
【００１８】また、本実施例においては、中和処理槽３
に粒状Ｃａ(ＯＨ)2 を充填したが、この他にもＣａＯ，
ＣａＣＯ3，Ｍｇ(ＯＨ)2を用いることができる。一方、
ハロゲン固定化槽４には粒状の活性アルミナを充填した
が、活性炭や活性コークス，モレキュラシーブス等も用
いることができる。
に粒状Ｃａ(ＯＨ)2 を充填したが、この他にもＣａＯ，
ＣａＣＯ3，Ｍｇ(ＯＨ)2を用いることができる。一方、
ハロゲン固定化槽４には粒状の活性アルミナを充填した
が、活性炭や活性コークス，モレキュラシーブス等も用
いることができる。
【００１９】図２に、実施例２において使用した油化設
備のフローを示す。１は熱分解炉、２は還流槽、５はコ
ンデンサー、６は気液分離槽で、本発明に係るろ過式中
和処理槽７およびハロゲン固定化槽４が熱分解炉１とコ
ンデンサー５の間に配置されている。
備のフローを示す。１は熱分解炉、２は還流槽、５はコ
ンデンサー、６は気液分離槽で、本発明に係るろ過式中
和処理槽７およびハロゲン固定化槽４が熱分解炉１とコ
ンデンサー５の間に配置されている。
【００２０】ろ過式中和処理槽７は、バグフィルターと
当該バグフィルターをコーティングするための手段を具
備している。本実施例２では、油化処理を開始する前に
バグフィルターを微粉末状のＣａ(ＯＨ)2 ３kgでコーテ
ィングした。分解ガスはＣａ(ＯＨ)2 粉末の堆積層を通
過した後、バグフィルターを通過するようになってい
る。分解ガス中のハロゲン化合物は、このＣａ(ＯＨ)2
粉末の堆積層を通過する間に、Ｃａ(ＯＨ)2 との化学反
応によりカルシウム塩となり、バグフィルターに捕捉さ
れる。ろ過式中和処理槽７内の温度は、実施例１と同じ
２７０℃に保持した。
当該バグフィルターをコーティングするための手段を具
備している。本実施例２では、油化処理を開始する前に
バグフィルターを微粉末状のＣａ(ＯＨ)2 ３kgでコーテ
ィングした。分解ガスはＣａ(ＯＨ)2 粉末の堆積層を通
過した後、バグフィルターを通過するようになってい
る。分解ガス中のハロゲン化合物は、このＣａ(ＯＨ)2
粉末の堆積層を通過する間に、Ｃａ(ＯＨ)2 との化学反
応によりカルシウム塩となり、バグフィルターに捕捉さ
れる。ろ過式中和処理槽７内の温度は、実施例１と同じ
２７０℃に保持した。
【００２１】ハロゲン固定化槽４には実施例１と同様
に、直径３mm，比表面積３４０ｍ2／ｇの粒状の活性ア
ルミナ３０kgを充填した。また、槽内の温度は２７０℃
に保持した。
に、直径３mm，比表面積３４０ｍ2／ｇの粒状の活性ア
ルミナ３０kgを充填した。また、槽内の温度は２７０℃
に保持した。
【００２２】本実施例２において、実施例１と同じ廃プ
ラスチックを処理した。ろ過式中和処理槽７およびハロ
ゲン固定化槽４を除く各要素機器とその運転条件は、実
施例１と同じ設定にした。
ラスチックを処理した。ろ過式中和処理槽７およびハロ
ゲン固定化槽４を除く各要素機器とその運転条件は、実
施例１と同じ設定にした。
【００２３】従来の充填層方式による中和処理槽では、
少ないアルカリ使用量で高いハロゲン除去効果を得るた
めにアルカリの粒子径を小さくすると、通気抵抗が増大
し運転に支障を来した。しかし、本実施例２では、バグ
フィルター方式を採用したことにより通気抵抗の増大が
回避できるため、微粉末状のアルカリが使用でき、その
結果として少ない使用量で充填層方式と同等の効果が得
られる。
少ないアルカリ使用量で高いハロゲン除去効果を得るた
めにアルカリの粒子径を小さくすると、通気抵抗が増大
し運転に支障を来した。しかし、本実施例２では、バグ
フィルター方式を採用したことにより通気抵抗の増大が
回避できるため、微粉末状のアルカリが使用でき、その
結果として少ない使用量で充填層方式と同等の効果が得
られる。
【００２４】本実施例２においても、実施例１と同様
に、ハロゲン固定化槽４を通過した後の分解ガスをろ過
式中和処理槽７へ導入しても、同様のハロゲン除去効果
が得られる。
に、ハロゲン固定化槽４を通過した後の分解ガスをろ過
式中和処理槽７へ導入しても、同様のハロゲン除去効果
が得られる。
【００２５】実施例２では、ろ過式中和処理槽７で使用
するアルカリ微粉末としてCa(OH)2を使用したが、この
他にもＣａＯ，ＣａＣＯ3，Ｍｇ(ＯＨ)2の微粉末を用い
ることができる。また、ハロゲン固定化槽４に充填する
ものとしては、活性炭や活性コークス，モレキュラシー
ブ等も用いることができる。
するアルカリ微粉末としてCa(OH)2を使用したが、この
他にもＣａＯ，ＣａＣＯ3，Ｍｇ(ＯＨ)2の微粉末を用い
ることができる。また、ハロゲン固定化槽４に充填する
ものとしては、活性炭や活性コークス，モレキュラシー
ブ等も用いることができる。
【００２６】図３に、実施例３において使用した油化設
備のフローを示す。１は熱分解炉、２は還流槽、５はコ
ンデンサー、６は気液分離槽で、中和処理槽３およびハ
ロゲン固定化槽４が熱分解炉１とコンデンサー５の間に
配置されている。また、８は減容機、９は塩酸回収槽、
１０は破砕機である。
備のフローを示す。１は熱分解炉、２は還流槽、５はコ
ンデンサー、６は気液分離槽で、中和処理槽３およびハ
ロゲン固定化槽４が熱分解炉１とコンデンサー５の間に
配置されている。また、８は減容機、９は塩酸回収槽、
１０は破砕機である。
【００２７】廃プラスチックは減容機８に供給され、２
００℃から３５０℃の範囲の一定の温度条件で加熱され
る。この減容機８において廃プラスチックから発生する
ガスはおもにポリ塩化ビニルから発生する塩酸ガスで、
塩酸回収槽９に導入される。塩酸回収槽９では、減容機
８において発生した塩酸ガスを水とを接触させることに
より塩酸を水に吸収させて回収する。減容機８を通過し
た半溶融状態の廃プラスチックは、室温まで冷却した後
に破砕機１０に供給され、５〜３０mmに破砕される。
００℃から３５０℃の範囲の一定の温度条件で加熱され
る。この減容機８において廃プラスチックから発生する
ガスはおもにポリ塩化ビニルから発生する塩酸ガスで、
塩酸回収槽９に導入される。塩酸回収槽９では、減容機
８において発生した塩酸ガスを水とを接触させることに
より塩酸を水に吸収させて回収する。減容機８を通過し
た半溶融状態の廃プラスチックは、室温まで冷却した後
に破砕機１０に供給され、５〜３０mmに破砕される。
【００２８】本実施例３において、実施例１と同じ廃プ
ラスチックを処理した。各要素機器とその運転条件は、
実施例１と同じ設定にした。
ラスチックを処理した。各要素機器とその運転条件は、
実施例１と同じ設定にした。
【００２９】本実施例によれば、ポリ塩化ビニルから発
生する大量の塩酸ガスを塩酸として回収することによ
り、中和処理槽３およびハロゲン固定化槽４で使用する
アルカリやハロゲン固定化剤の使用量が減り、ランニン
グコストが削減できる。また、アルカリやハロゲン固定
化剤の交換頻度が低くなるため、メンテナンスが容易に
なる。さらに、塩酸回収槽９で回収した塩酸は再利用も
可能である。
生する大量の塩酸ガスを塩酸として回収することによ
り、中和処理槽３およびハロゲン固定化槽４で使用する
アルカリやハロゲン固定化剤の使用量が減り、ランニン
グコストが削減できる。また、アルカリやハロゲン固定
化剤の交換頻度が低くなるため、メンテナンスが容易に
なる。さらに、塩酸回収槽９で回収した塩酸は再利用も
可能である。
【００３０】本実施例３においても、実施例１と同様
に、還流槽２の後にハロゲン固定化槽４を設置し、ハロ
ゲン固定化槽４を通過した後の分解ガスを中和処理槽３
へ導入してもよく、実施例１と同様のハロゲン除去効果
が得られる。
に、還流槽２の後にハロゲン固定化槽４を設置し、ハロ
ゲン固定化槽４を通過した後の分解ガスを中和処理槽３
へ導入してもよく、実施例１と同様のハロゲン除去効果
が得られる。
【００３１】中和処理槽３には、ろ過式の中和処理槽を
設置することもできる。
設置することもできる。
【００３２】比較例１として、実施例１で使用した油化
設備に中和処理槽およびハロゲン固定化槽をバイパスす
る配管を設置し、実施例１と同じ廃プラスチックを処理
した。熱分解炉で発生した分解ガスは、還流槽を経由し
て直接コンデンサーに導入される。
設備に中和処理槽およびハロゲン固定化槽をバイパスす
る配管を設置し、実施例１と同じ廃プラスチックを処理
した。熱分解炉で発生した分解ガスは、還流槽を経由し
て直接コンデンサーに導入される。
【００３３】比較例２として、実施例１で使用した油化
設備にハロゲン固定化槽をバイパスする配管を設置し、
実施例１と同じ廃プラスチックを処理した。熱分解炉で
発生した分解ガスは、還流槽に続く中和処理槽を経由し
た後、直接コンデンサーに導入される。
設備にハロゲン固定化槽をバイパスする配管を設置し、
実施例１と同じ廃プラスチックを処理した。熱分解炉で
発生した分解ガスは、還流槽に続く中和処理槽を経由し
た後、直接コンデンサーに導入される。
【００３４】以上の各例において、回収された油の塩素
濃度を、無機塩素と有機塩素に分けて表１に示す。
濃度を、無機塩素と有機塩素に分けて表１に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】比較例１は、中和処理槽およびハロゲン固
定化槽を通さずに、還流槽を出た分解ガスを直接コンデ
ンサーで冷却し回収した油で、塩素濃度は無機態が６５
１ppm 、有機態が４４８ppm という高い値であった。比
較例２は、還流槽を出た分解ガスを中和処理槽のみ通し
た場合であるが、無機塩素濃度は２ppm とかなり低下し
ているが、有機塩素濃度は２７７ppm と高く、中和処理
槽だけでは有機態の塩素が十分に除去できないことが分
かる。これに対して、実施例１，２および３では、回収
油中の無機塩素濃度は１あるいは２ppm と極めて低く、
さらに有機塩素濃度も２１〜２８ppm と低い値となっ
た。
定化槽を通さずに、還流槽を出た分解ガスを直接コンデ
ンサーで冷却し回収した油で、塩素濃度は無機態が６５
１ppm 、有機態が４４８ppm という高い値であった。比
較例２は、還流槽を出た分解ガスを中和処理槽のみ通し
た場合であるが、無機塩素濃度は２ppm とかなり低下し
ているが、有機塩素濃度は２７７ppm と高く、中和処理
槽だけでは有機態の塩素が十分に除去できないことが分
かる。これに対して、実施例１，２および３では、回収
油中の無機塩素濃度は１あるいは２ppm と極めて低く、
さらに有機塩素濃度も２１〜２８ppm と低い値となっ
た。
【００３７】これらの結果から、本発明によれば、アル
カリとハロゲン固定化剤を併用することにより、回収油
中の塩素濃度を極めて低い濃度にできることが分かる。
カリとハロゲン固定化剤を併用することにより、回収油
中の塩素濃度を極めて低い濃度にできることが分かる。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、ハロゲン含有率の極め
て低い油を回収することができるようになる。
て低い油を回収することができるようになる。
【００３９】このため、腐食や環境汚染を危惧すること
なく発電用燃料や動力用燃料として再利用できる。
なく発電用燃料や動力用燃料として再利用できる。
【００４０】又、ろ過式中和処理槽を採用することによ
り、アルカリ使用量が減り、ランニングコストを削除で
きる。
り、アルカリ使用量が減り、ランニングコストを削除で
きる。
【図１】本発明の一実施例による廃プラスチック油化設
備の機器構成とフローを示す図である。
備の機器構成とフローを示す図である。
【図２】本発明の他の実施例による廃プラスチック油化
設備の機器構成とフローを示す図である。
設備の機器構成とフローを示す図である。
【図３】本発明の他の実施例による廃プラスチック油化
設備の機器構成とフローを示す図である。
設備の機器構成とフローを示す図である。
１…熱分解炉、２…還流槽、３…中和処理槽、４…ハロ
ゲン固定化槽、５…コンデンサー、６…気液分離槽、７
…ろ過式中和処理槽、８…減容機、９…塩酸回収槽、１
０…破砕機。
ゲン固定化槽、５…コンデンサー、６…気液分離槽、７
…ろ過式中和処理槽、８…減容機、９…塩酸回収槽、１
０…破砕機。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ１０Ｌ 3/10 ＺＡＢ Ｂ０１Ｄ 53/34 １３４Ｅ // Ｃ０８Ｊ 11/16 ＺＡＢ Ｃ１０Ｌ 3/00 ＺＡＢＢ (72)発明者 嵐 紀夫 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 山下 寿生 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】廃棄物の熱分解ガス中の微量の有機ハロゲ
ン化合物を除去する方法において、活性アルミナ，活性
炭，活性コークス，モレキュラシーブから選ばれた非ア
ルカリ系固定化剤に前記熱分解ガスを接触させることを
特徴とする熱分解ガス中のハロゲン化合物の除去方法。 - 【請求項２】廃棄物の熱分解ガス中のハロゲン化合物を
除去する方法において、Ｃa(ＯＨ)2，ＣａＯ，ＣａＣＯ
3，Ｍｇ(ＯＨ)2から選ばれたアルカリ系固定化剤と、活
性アルミナ，活性炭，活性コークス，モレキュラシーブ
から選ばれた非アルカリ系固定化剤とに前記熱分解ガス
を接触させて、無機ハロゲン化合物と有機ハロゲン化合
物の両方を除去することを特徴とする熱分解ガス中のハ
ロゲン化合物の除去方法。 - 【請求項３】少なくとも廃プラスチックを含む廃棄物を
熱分解ガス化し、得られた分解ガスを冷却して油を回収
する廃棄物の油化方法において、Ｃａ(ＯＨ)2 ，Ｃａ
Ｏ，ＣａＣＯ3，Ｍｇ(ＯＨ)2から選ばれたアルカリ系固
定化剤と、活性アルミナ，活性炭，活性コークス，モレ
キュラシーブから選ばれた非アルカリ系固定化剤とに前
記熱分解ガスを接触させ、該熱分解ガス中の無機ハロゲ
ン化合物と有機ハロゲン化合物の両方を除去した後に冷
却して油を回収することを特徴とする廃棄物の油化方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22774697A JPH1161149A (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | 熱分解ガス中のハロゲン化合物の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22774697A JPH1161149A (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | 熱分解ガス中のハロゲン化合物の除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1161149A true JPH1161149A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=16865730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22774697A Pending JPH1161149A (ja) | 1997-08-25 | 1997-08-25 | 熱分解ガス中のハロゲン化合物の除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1161149A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004059754A (ja) * | 2002-07-30 | 2004-02-26 | Taiheiyo Cement Corp | 廃棄物処理方法及びセメント原料製造方法 |
| CN107022368A (zh) * | 2016-02-01 | 2017-08-08 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种不干胶废弃物热解转化利用系统及方法 |
| EP4103670A4 (en) * | 2020-02-10 | 2024-03-06 | Eastman Chem Co | TREATMENT OF LIGHT PYROLYSIS PRODUCTS BY GASIFICATION BY PARTIAL OXIDATION |
-
1997
- 1997-08-25 JP JP22774697A patent/JPH1161149A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004059754A (ja) * | 2002-07-30 | 2004-02-26 | Taiheiyo Cement Corp | 廃棄物処理方法及びセメント原料製造方法 |
| CN107022368A (zh) * | 2016-02-01 | 2017-08-08 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种不干胶废弃物热解转化利用系统及方法 |
| CN107022368B (zh) * | 2016-02-01 | 2018-09-04 | 中国科学院过程工程研究所 | 一种不干胶废弃物热解转化利用系统及方法 |
| EP4103670A4 (en) * | 2020-02-10 | 2024-03-06 | Eastman Chem Co | TREATMENT OF LIGHT PYROLYSIS PRODUCTS BY GASIFICATION BY PARTIAL OXIDATION |
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