JPH1157956A - 鋼の連続鋳造用浸漬ノズルとそれを用いる鋼の連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 本発明は、浸漬ノズルからの溶鋼吐出流を整
流化し、鋳型内に均一に分散させると共に、ノズル付着
をも防止することにより、常に鋳型内の溶鋼流動を最適
に制御できる鋼の連続鋳造用浸漬ノズル及びそれを用い
た連続鋳造方法を提供する。 【解決手段】 ノズル先端部にスリットを形成し、その
両端に１対の溶鋼吐出孔を設けた鋼の連続鋳造用浸漬ノ
ズルにおいて、スリット間隔を吐出孔径の０．１〜０．
４倍とし、且つノズル内壁には気孔径３〜５０μｍのガ
ス吸引用多孔質耐火物とその背面に密閉室を設け、該密
閉室にガス吸引用の配管を接続するための排気用口金具
を配置したガス吸引構造を有する鋼の連続鋳造用浸漬ノ
ズル、及びこの浸漬ノズルを用いて、該浸漬ノズルに配
置した多孔質耐火物からガス吸引を行い、該浸漬ノズル
内の圧力を減圧しながら鋳造する鋼の連続鋳造方法であ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋼の連続鋳造用浸
漬ノズルとそれを用いる鋼の連続鋳造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】通常、タンディッシュから鋳型内への溶
鋼注入は、タンディッシュに設けられた逆Ｙ型２孔式吐
出孔を有する耐火物製の浸漬ノズル（以下、２孔式浸漬
ノズルと称す。）を介して行われている。浸漬ノズルの
左右吐出孔から鋳型内に流出した溶鋼は鋳型短片に衝突
した後、上下方向に分割され、一方は短片に沿って下向
きの下降流となり、他方は上昇して溶鋼表面流となる。
この溶鋼表面流が強すぎる場合には、溶鋼表面でパウダ
ーの巻き込みが生じ、反対に溶鋼表面流が弱すぎる場合
には、溶鋼表面への熱供給が不足し部分的に凝固したデ
ィッケルが鋳型内に持ち込まれる。さらに、短片下降流
が強すぎる場合には、鋳型内下方に向かう溶鋼の浸入深
さが深くなるため、溶鋼中の介在物は浮上しきれず鋳片
内部に捕捉される。このため、浸漬ノズルには、溶鋼表
面にパウダーの巻き込みとディッケルが生じない範囲の
表面流速を与え、その上で溶鋼の浸入深さをできるだけ
浅くすることが望まれており、例えば図６に示すよう
に、特開昭６１−１４０５１号公報に記載されている先
端部にスリット１を形成し、その両端に１対の溶鋼吐出
孔２を設けた構造の浸漬ノズル（以下、スリット式浸漬
ノズル３と称す。）が開発され、平均的な鋳型内の溶鋼
流動はほぼ適正な範囲に制御されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うなスリット式浸漬ノズルにおいても左右吐出孔から流
出する溶鋼の流速は必ずしも同一ではなく、浸漬ノズル
内における溶鋼流の乱れに起因して左右の吐出流に偏り
が生じ、この偏りは時間と共に変化する。また、鋳造時
間の経過とともに、溶鋼中の非金属介在物がスリット内
壁に付着してくると、偏流現象はより激しくなる。この
ような偏流現象が発生した場合には、吐出流速の速い側
で溶鋼表面流速及び溶鋼浸入深さが同時に増大するた
め、パウダー起因の表面欠陥やアルミナ起因の内部欠陥
が多発し、鋳片品質は著しく低下する。即ち、従来のス
リット式浸漬ノズルによる鋳型内の平均的な流動制御だ
けでは、浸漬ノズル内における溶鋼流の乱れやノズル付
着に起因する偏流現象を防止し、鋳型内の溶鋼流動を常
に適正な範囲に制御することはできない。

【０００４】本発明は、従来のスリット式浸漬ノズルに
おけるこれらの問題点を解決するもので、浸漬ノズルか
らの溶鋼吐出流を整流化し、鋳型内に均一に分散させる
と共に、ノズル付着をも防止することにより、常に鋳型
内の溶鋼流動を最適に制御できる鋼の連続鋳造用浸漬ノ
ズル及びそれを用いた連続鋳造方法の提供を課題として
いる。

【０００５】

【課題を解決するための手段】本発明は、（１）ノズル
先端部にスリットを形成し、その両端に１対の溶鋼吐出
孔を設けた鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、スリッ
ト間隔を吐出孔径の０．１〜０．４倍とし、且つノズル
内壁には気孔径３〜５０μｍのガス吸引用多孔質耐火物
とその背面に密閉室を設け、該密閉室にガス吸引用の配
管を接続するための排気用口金具を配置したガス吸引構
造を有する鋼の連続鋳造用浸漬ノズルである。また、
（２）前記（１）記載の浸漬ノズルを用いて、該浸漬ノ
ズルに配置した多孔質耐火物からガス吸引を行い、該浸
漬ノズル内の圧力を減圧しながら鋳造することを特徴と
する鋼の連続鋳造方法である。

【０００６】

【発明の実施の形態】スリット式浸漬ノズルでは、従来
の２孔式浸漬ノズルに比べて溶鋼吐出面積が大きくな
り、吐出流速が低下するため、溶鋼表面流速及び溶鋼浸
入深さを効果的に低減することができる。しかし、単純
に、スリットを設けることにより、溶鋼吐出面積を増大
させると、吐出孔やスリットの一部に負圧の領域が発生
し、この負圧の領域は浸漬ノズル内における溶鋼流の乱
れに起因して時間と共に変化する。このため、スリット
式浸漬ノズルからの溶鋼吐出流は左右に大きく変動し、
偏流現象が発生する。また、吐出孔やスリットに発生し
た負圧の領域はパウダーを引き込み、スリット内壁に付
着させるため、これを起点として溶鋼中の非金属介在物
が付着・堆積する。このように、鋳造時間の経過ととも
に、非金属介在物がスリット内壁に付着してくると、偏
流現象はより激しいものとなる。

【０００７】そこで、本発明者らは、スリット式浸漬ノ
ズルにおいて偏流現象が発生し難いスリット条件を検討
するために、実機連続鋳造機の縮尺度１／１の水モデル
実験装置を用いて、従来の２孔式浸漬ノズル及びスリッ
ト形状を種々変更したスリット式浸漬ノズルに関して、
左右の吐出流速を小型プロペラ流速計により測定した。
さらに、浸漬ノズルの吐出孔及びスリットに生じた負圧
領域へのパウダー引き込み現象を評価するために、水モ
デル実験装置の水面にはパウダーを模擬したシリコンオ
イルを浮かべ、その挙動を観察した。スリット形成によ
る吐出流速の低減効果は、浸漬ノズルからの吐出流速を
スリットがない場合の吐出流速で除した値（吐出流低減
指標）により、また偏流現象は左右吐出流速の差の絶対
値を平均吐出流速で除した値（偏流指標）により評価し
た。図１は吐出流低減指標及び偏流指標に及ぼすスリッ
ト間隔Ｗの影響を示す。なお、吐出孔径はＤとする。Ｗ
／Ｄが０．１以上のスリットを形成することにより吐出
流速を低減できる。これは、スリット間隔を広げると流
動抵抗が小さくなり、吐出孔から流出していた水の一部
がスリットを通って流出するようになるためである。ま
た、Ｗ／Ｄが０．４を超えると偏流現象は顕著となり、
さらに水面に浮かべたシリコンオイルが吐出孔やスリッ
トの一部から引き込まれる現象が観察された。その原因
は、Ｗ／Ｄが０．４を超えると、吐出孔及びスリットの
一部に負圧の領域が形成され、その領域が時間と共に左
右に変動するためである。以上の結果から、スリット式
浸漬ノズルからの吐出流速を低減し、且つ偏流現象とノ
ズル付着の原因となるパウダーの引き込み現象を同時に
抑制するためには、スリットの間隔をＷ／Ｄで０．１〜
０．４に規定することが有効である。なお、上記結果は
全て先端部を凹型にしたスリット式浸漬ノズルに関する
ものであるが、先端部を半球状に湾曲させても同様の結
果が得られ、両者に差は見られなかった。

【０００８】一般に、浸漬ノズル内にはノズル付着の防
止を目的として、ノズル内壁からＡｒガスの吹き込みが
行われている。浸漬ノズル内の流動に及ぼすＡｒガス吹
き込みの影響については、水と溶鋼の物性（表面張力、
密度等）が大きく異なるため、水モデル実験装置だけで
は正確に評価できない。そこで、Ａｒガス吹き込み挙動
をできるだけ正確にシミュレートできる実験装置とし
て、実機連続鋳造機の１／２．５縮尺の水銀モデル実験
装置を用いて、上記記載のスリット形状を規定したスリ
ット式浸漬ノズルのＡｒガス吹き込み実験を行った。な
お、水銀の流速はフルード数近似で実機に合わせた。実
機換算のＡｒ流量が２Ｎｌ／ｍｉｎ以下では、スリット
式浸漬ノズルの左右の吐出流速はほぼ同一であったが、
それを超えると左右の吐出流速は大きく変動し、偏流現
象が発生した。スリット式浸漬ノズル内の流動を観察す
ると、偏流現象の発生と対応して（Ａｒ流量が２Ｎｌ／
ｍｉｎを超える領域）、浸漬ノズル全周にわたってノズ
ル内壁と水銀との間にガス溜まりが形成され、浸漬ノズ
ル内の流動は自由落下流となっていた。自由落下流はノ
ズル内壁で拘束されないため不安定で乱れを生じ易く、
その乱れが浸漬ノズル内の水銀表面に伝わることにより
偏流現象が顕著に現れたものと考えられる。

【０００９】以上の知見から、Ａｒガス吹き込み下で
も、スリット式浸漬ノズルの流動制御機能を十分に発揮
させるためには、Ａｒガスの吹き込みに伴うスリット式
浸漬ノズル内の自由落下流を安定した充満流にすること
が重要であると考えられる。鋳型内の溶鋼表面を基準に
すると、浸漬ノズル内における溶鋼表面高さＨ（ｍ）は
（１）式で表される。

【００１０】 Ｈ＝（ＰＡ−ＰＮ）／（ρ・ｇ） （１） ここで、ＰＮは浸漬ノズル内の圧力（Ｐａ），ＰＡは大
気圧（Ｐａ），ρは溶鋼密度（ｋｇ／ｍ³ ），ｇは重力
加速度（ｍ／ｓ² ）である。即ち、浸漬ノズル内の圧力
を下げることにより浸漬ノズル内の溶鋼表面高さを上昇
させることができ、理論的には０Ｐａまで浸漬ノズル内
の圧力を下げると浸漬ノズル内の溶鋼表面高さは１．５
ｍ上昇する。一般に、浸漬ノズル入り口（タンディッシ
ュ底部）から鋳型内の溶鋼表面までの距離は１ｍ程度で
あるため、Ａｒガスの吹き込みにより自由落下流が生じ
た場合でも、スリット式浸漬ノズル内の圧力を下げるこ
とにより浸漬ノズル内の溶鋼流を常に充満化させ、偏流
現象を防止することができる。

【００１１】スリット式浸漬ノズル内の圧力を制御する
ためには、浸漬ノズル内からＡｒガスを吸引する必要が
あるが、浸漬ノズル内に連通した単管からＡｒガスを吸
引すると溶鋼まで吸引することになる。このため、スリ
ット式浸漬ノズルの内壁に多孔質耐火物を設け、この多
孔質耐火物を通してＡｒガスを吸引する方法が有効であ
る。本方法でガス吸引を行う場合、多孔質耐火物には、
溶鋼が浸透せず、且つ浸漬ノズル内のＡｒガスを十分に
吸引できる機能が必須となる。そこで、多孔質耐火物か
らのガス吸引特性を評価するために、図２および図３に
示すガス吸引構造を有するスリット式浸漬ノズル３を製
作し、Ａｒガス雰囲気中での吸引試験と溶鋼中での吸引
試験を実施した。スリット式浸漬ノズル３は内径９０ｍ
ｍ、外径１８０ｍｍ、長さ１２００ｍｍ、吐出孔２径９
０ｍｍ、吐出孔２角度３５°、スリット１間隔２０ｍｍ
のアルミナグラファイト製で、ノズル内壁には、上部に
ガス吸引用の長さ２５０ｍｍ、厚み１０ｍｍの多孔質耐
火物４を、下部にノズル付着防止用の長さ２００ｍｍ、
厚み１０ｍｍのＡｒガス吹き込み用耐火物５を設けた構
造とした。多孔質耐火物４は長い程、Ａｒガス吸引のた
めの面積を大きくでき、浸漬ノズル内の圧力制御には有
利であるが、多孔質耐火物４の設置はノズル強度を低下
させるため、現在のＡｒガス吹き込みで実績のあるガス
吹き込み用耐火物の中で、比較的長いものとして２５０
ｍｍを選んだ。Ａｒガス雰囲気中での吸引試験ではスリ
ット式浸漬ノズル３の密閉室６と排気用口金具８を介し
て連通したガス吸引用配管７に圧力制御機能を有する真
空ポンプと積算流量計を接続し、密閉室６の圧力が１０
０ｔｏｒｒになる条件で吸引した。なお、雰囲気温度は
１０００℃である。また、溶鋼中での吸引試験では１５
５０℃の溶鋼中にスリット式浸漬ノズル３を浸漬し、そ
の状態で圧力制御機能を有する真空ポンプを用いて浸漬
ノズルの密閉室６を１００ｔｏｒｒに減圧した。なお、
これらの実験はガス吸引用多孔質耐火物４の評価が目的
であるため、Ａｒガス吹き込み用耐火物５からのＡｒガ
ス吹き込みは実施しなかった。

【００１２】図４にＡｒガス雰囲気中での吸引試験にお
ける多孔質耐火物の気孔径とガス吸引能の関係を示す。
多孔耐火物の気孔径が大きくなると、ガス吸引能が高く
なることが分かる。ノズル付着防止のために吹き込まれ
るＡｒガスは最低でも３Ｎｌ／ｍｉｎの流量であるた
め、Ａｒガス吹き込み状態でスリット式浸漬ノズル内を
減圧するためには、吹き込みガス流量に相当するガス吸
引能が求められ、図４より多孔質耐火物の気孔径は３μ
ｍ以上となる。図５に溶鋼中での吸引試験で得られた多
孔質耐火物の気孔径と最大溶鋼浸透深さの関係を示す。
溶鋼が多孔質耐火物に浸透しないための気孔径は５０μ
ｍ以下であることが分かる。よって、多孔質耐火物に溶
鋼が浸透せず、且つスリット式浸漬ノズル内のＡｒガス
を十分に吸引できるためには、多孔質耐火物の気孔径を
３〜５０μｍにする必要がある。なお、上記スリット式
浸漬ノズルは、Ａｒガス吹き込み用耐火物を有している
が、実際の鋳造ではノズル付着防止用のＡｒガスは浸漬
ノズル以外、例えばストッパー等から吹き込まれること
もあり、その場合には必ずしもＡｒガス吹き込み孔を有
する必要はなく、図６に示すガス吸引構造のみを有する
スリット式浸漬ノズルでも鋳造可能である。

【００１３】以上に示したように、本発明のスリット形
状を規定し、且つＡｒガス吸引構造を有するスリット式
浸漬ノズルを用いて、ノズル内の圧力を制御しつつ連続
鋳造することにより、偏流現象及びノズル付着を防止で
きるため、鋳型内の溶鋼流動を常に適正な範囲に制御で
きる。

【００１４】

【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。 〈実施例１〉図２に示す内径９０ｍｍ、長さ１２００ｍ
ｍ、吐出孔径９０ｍｍ、吐出孔角度３５°、スリット間
隔２０ｍｍのアルミナグラファイト製浸漬ノズルの内壁
に、ガス吸引用の長さ２５０ｍｍ、厚み１０ｍｍ、気孔
径４μｍの同じくアルミナグラファイト製のガス吸引用
多孔質耐火物とノズル付着防止用の長さ２００ｍｍ、厚
み１０ｍｍのアルミナグラファイト製Ａｒガス吹き込み
用耐火物を設けた構造のスリット式浸漬ノズルを用い
て、鋳片サイズ２５０ｍｍ（厚み）×１８３０ｍｍ
（幅）、炭素濃度３０ｐｐｍの極低炭素鋼１２５０ｔを
鋳造速度１．８ｍ／ｍｉｎで鋳造した。ノズル付着を防
止するため、浸漬ノズル上部のガス吹き込み用耐火物か
らＡｒガスを６Ｎｌ／ｍｉｎで吹き込んだ。スリット式
浸漬ノズルの密閉室における圧力が１００ｔｏｒｒにな
るように圧力制御機能を有する真空ポンプを用いてガス
吸引を実施した。この場合、事前の水銀モデル実験で浸
漬ノズル内の溶鋼流は完全に充満化することを確認し
た。鋳造した鋳片は８５００ｍｍ長さに切断して１コイ
ル単位とした。このスラブを常法により熱間圧延、冷間
圧延し、最終的に厚み０．７ｍｍ×幅１８３０ｍｍコイ
ルの冷延鋼板とした。鋳片品質については、冷間圧延後
の検査ラインで目視観察を行い、１コイル当たりに発生
する表面欠陥の発生個数を評価した。また、偏流現象の
発生状況は鋳型内に埋め込んだ熱電対から両短片の溶鋼
表面高さの差を検出することにより、ノズル付着の状況
はストッパー開度の変化と鋳造後に回収した浸漬ノズル
へのアルミナ付着厚さにより評価した。その結果、両短
片の溶鋼表面高さの差は５ｍｍ以下で、偏流現象は見ら
れなかったため、鋳片欠陥は全く発生しなかった。ま
た、鋳造時のストッパー開度はほぼ一定であり、鋳造後
に浸漬ノズルを回収し、ノズル付着の発生状況を調査し
ても、スリット内壁へのアルミナ付着は殆ど観察されな
かった。 〈実施例２〉図５に示す内径９０ｍｍ、長さ１２００ｍ
ｍ、吐出孔径９０ｍｍ、吐出孔角度３５°、スリット間
隔２０ｍｍのアルミナグラファイト製浸漬ノズルの内壁
に、ガス吸引用の長さ２５０ｍｍ、厚み１０ｍｍ、気孔
径４μｍの同じくアルミナグラファイト製のガス吸引用
多孔質耐火物を設けた構造のスリット式浸漬ノズルを用
いて、鋳片サイズ２５０ｍｍ（厚み）×１８３０ｍｍ
（幅）、炭素濃度３０ｐｐｍの極低炭素鋼１２５０ｔを
鋳造速度１．８ｍ／ｍｉｎで鋳造した。タンディッシュ
ストッパーからは、ノズル付着を防止するためのＡｒガ
スを１０Ｎｌ／ｍｉｎで吹き込んだ。スリット式浸漬ノ
ズルの密閉室における圧力が１００ｔｏｒｒになるよう
に、圧力制御機能を有する真空ポンプを用いてガス吸引
を実施した。この場合、事前の水銀モデル実験で浸漬ノ
ズル内の溶鋼流は完全に充満化することを確認した。そ
の結果、両短片の溶鋼表面高さの差は５ｍｍ以下で、偏
流現象は見られなかったため、鋳片欠陥は全く発生しな
かった。また、鋳造時のストッパー開度はほぼ一定であ
り、鋳造後に浸漬ノズルを回収し、ノズル付着の発生状
況を調査しても、スリット内壁へのアルミナ付着は殆ど
観察されなかった。 〈比較例１〉内径９０ｍｍ、長さ１２００ｍｍ、吐出孔
径９０ｍｍ、吐出孔角度３５°、スリット間隔４０ｍｍ
のアルミナグラファイト製浸漬ノズルの内壁に、ノズル
付着防止用の長さ２００ｍｍ、厚み１０ｍｍのアルミナ
グラファイト製Ａｒガス吹き込み用耐火物を設けた構造
のスリット式浸漬ノズルを用いて、鋳片サイズ２５０ｍ
ｍ（厚み）×１８３０ｍｍ（幅）、炭素濃度３０ｐｐｍ
の極低炭素鋼１２５０ｔを鋳造速度１．８ｍ／ｍｉｎで
鋳造した。なお、鋳造に使用したスリット式浸漬ノズル
はガス吸引構造を有していない。ノズル付着を防止する
ためのＡｒガス吹き込みは、ノズル内壁のガス吹き込み
用耐火物から６Ｎｌ／ｍｉｎで吹き込んだ。その結果、
両短片の溶鋼表面高さの差は３０ｍｍにも達し、偏流現
象が激しかったため、パウダーの巻き込みとアルミナ介
在物の捕捉により表面欠陥及び内部欠陥が発生した。ま
た、鋳造時のストッパー開度は鋳造開始から徐々に開
き、鋳造後に浸漬ノズルを回収し、ノズル付着の発生状
況を調査したところ、スリット内壁にアルミナが付着
し、部分的にはスリットが完全に消失していた。 〈比較例２〉内径９０ｍｍ、長さ１２００ｍｍ、吐出孔
径９０ｍｍ、吐出孔角度３５°のアルミナグラファイト
製浸漬ノズルの内壁に、ノズル付着防止用の長さ２００
ｍｍ、厚み１０ｍｍのアルミナグラファイト製Ａｒガス
吹き込み用耐火物を設けた構造の２孔式浸漬ノズルを用
いて、鋳片サイズ２５０ｍｍ（厚み）×１８３０ｍｍ
（幅）、炭素濃度３０ｐｐｍの極低炭素鋼１２５０ｔを
鋳造速度１．８ｍ／ｍｉｎで鋳造した。ノズル付着を防
止するためのＡｒガス吹き込みは、ノズル内壁のガス吹
き込み用耐火物から６Ｎｌ／ｍｉｎで吹き込んだ。その
結果、両短片の溶鋼表面高さの差は４０ｍｍにも達し、
偏流現象が顕著であったため、鋳片欠陥が多発した。ま
た、鋳造時のストッパー開度は鋳造開始から徐々に開
き、鋳造後に浸漬ノズルを回収し、ノズル付着の発生状
況を調査したところ、吐出孔内壁にアルミナが付着し、
吐出孔径は３０ｍｍ程度に閉塞していた。

【００１５】

【発明の効果】以上に説明したように、本発明によりノ
ズル付着と偏流現象を防止した上で、鋳型内の溶鋼流動
を最適に制御できるため、鋳片の品質が格段に向上する
と共に、ノズル付着に起因する種々の非定常作業を軽減
できるため、操業性も大きく改善される。

【図面の簡単な説明】

【図１】吐出流低減指標及び偏流指標に及ぼすスリット
間隔の影響を示す図である。

【図２】図２（Ａ）は本発明のＡｒガス吹き込み用耐火
物とガス吸引構造の両方を有するスリット式浸漬ノズル
の側面図、図２（Ｂ）は本発明のガス吸引構造を示すた
めに図２（Ａ）の一点鎖線ａ、ｂ、ｃ、ｄに沿って見た
正面断面図である。

【図３】本発明のガス吸引構造のみを有するスリット式
浸漬ノズルの正面断面図である。

【図４】Ａｒ雰囲気中での吸引試験で得られた多孔質耐
火物の気孔径とガス吸引能の関係を示す図である。

【図５】溶鋼中での吸引試験で得られた多孔質耐火物の
気孔径と最大溶鋼浸透深さの関係を示す図である。

【図６】従来のスリット式浸漬ノズルの概略図であり、
（Ａ）は正面断図で、（Ｂ）は側面図である。

【符号の説明】

１…スリット ２…溶鋼吐出孔 ３…スリット式浸漬ノズル ４…ガス吸引用多孔質耐火物 ５…Ａｒガス吹き込み用耐火物 ６…密閉室 ７…ガス吸引用配管 ８…排気用口金具

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹内 栄一 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ノズル先端部にスリットを形成し、その
   両端に１対の溶鋼吐出孔を設けた鋼の連続鋳造用浸漬ノ
   ズルにおいて、スリット間隔を吐出孔径の０．１〜０．
   ４倍とし、且つノズル内壁には気孔径３〜５０μｍのガ
   ス吸引用多孔質耐火物とその背面に密閉室を設け、該密
   閉室にガス吸引用の配管を接続するための排気用口金具
   を配置したガス吸引構造を有する鋼の連続鋳造用浸漬ノ
   ズル。
2. 【請求項２】 請求項１記載の浸漬ノズルを用いて、該
   浸漬ノズルに配置した多孔質耐火物からガス吸引を行
   い、該浸漬ノズル内の圧力を減圧しながら鋳造すること
   を特徴とする鋼の連続鋳造方法。