JPH1155913A - ３相モータ - Google Patents
３相モータInfo
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- JPH1155913A JPH1155913A JP20414197A JP20414197A JPH1155913A JP H1155913 A JPH1155913 A JP H1155913A JP 20414197 A JP20414197 A JP 20414197A JP 20414197 A JP20414197 A JP 20414197A JP H1155913 A JPH1155913 A JP H1155913A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ５相巻線を有する５相モータを３相駆動する
ため、合成された３相巻線の起電力ベクトルの大きさ、
または起磁力をほぼ同一に、しかも位相差が互いにほぼ
１２０゜にする。 【解決手段】 電気角で７２゜ずつ位相のずれた５個の
相を順番にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅとし、固定子部の電機子
巻線は前記各相の巻線のうち、Ａ相巻線には第１の巻線
仕様が施され、Ｂ相およびＥ相巻線には第２の巻線仕様
が施され、Ｃ相およびＤ相巻線には第３の巻線仕様が施
されるとともに、電気角で１２０゜ずつ位相のずれた３
個の相を順番に第I 相、第II相、第III 相とするとき、
前記Ａ相巻線が第I 相を構成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ
相巻線とが互いに直列または並列に結線されて第II相ま
たは第III 相を構成し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線と
が互いに直列または並列に結線されて第III 相または第
II相を構成する。
ため、合成された３相巻線の起電力ベクトルの大きさ、
または起磁力をほぼ同一に、しかも位相差が互いにほぼ
１２０゜にする。 【解決手段】 電気角で７２゜ずつ位相のずれた５個の
相を順番にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅとし、固定子部の電機子
巻線は前記各相の巻線のうち、Ａ相巻線には第１の巻線
仕様が施され、Ｂ相およびＥ相巻線には第２の巻線仕様
が施され、Ｃ相およびＤ相巻線には第３の巻線仕様が施
されるとともに、電気角で１２０゜ずつ位相のずれた３
個の相を順番に第I 相、第II相、第III 相とするとき、
前記Ａ相巻線が第I 相を構成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ
相巻線とが互いに直列または並列に結線されて第II相ま
たは第III 相を構成し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線と
が互いに直列または並列に結線されて第III 相または第
II相を構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、固定子部に５相の
電機子巻線を有するモータであって、３相巻線方式によ
り駆動されるモータに関し、更に詳しくは、例えばハイ
ブリッド型ステッピングモータや超低速同期電動機など
の３相モータに関する。
電機子巻線を有するモータであって、３相巻線方式によ
り駆動されるモータに関し、更に詳しくは、例えばハイ
ブリッド型ステッピングモータや超低速同期電動機など
の３相モータに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、固定子部に５相の巻線を有する５
相モータを、３相駆動するためのモータの結線および駆
動方式として、第９図に示す方式が開示されている。こ
こで、ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE は巻線仕様が同一
な５相モータの各相巻線であり、Ｄ1 、Ｄ2 は電流検出
器、Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 、Ｓ1 ′、Ｓ2 ′、Ｓ3 ′はスイ
ッチング素子、Ｅは直流電源である。
相モータを、３相駆動するためのモータの結線および駆
動方式として、第９図に示す方式が開示されている。こ
こで、ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE は巻線仕様が同一
な５相モータの各相巻線であり、Ｄ1 、Ｄ2 は電流検出
器、Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 、Ｓ1 ′、Ｓ2 ′、Ｓ3 ′はスイ
ッチング素子、Ｅは直流電源である。
【０００３】そして相巻線ＷA とＷB と互いに並列に結
線されて第１相を構成し、相巻線Ｗ C が第２相を構成
し、相巻線ＷD とＷE とが互いに並列に結線されて第３
相を構成している。このような結線において、前記５相
モータは、前記スイッチング素子Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 、Ｓ
1 ′、Ｓ2 ′、Ｓ3 ′を所定の時間間隔で選択的な開閉
により、前記巻線ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE のそれ
ぞれに、直流電源Ｅから所定方向に電流が供給され、３
相にて駆動されている。
線されて第１相を構成し、相巻線Ｗ C が第２相を構成
し、相巻線ＷD とＷE とが互いに並列に結線されて第３
相を構成している。このような結線において、前記５相
モータは、前記スイッチング素子Ｓ1 、Ｓ2 、Ｓ3 、Ｓ
1 ′、Ｓ2 ′、Ｓ3 ′を所定の時間間隔で選択的な開閉
により、前記巻線ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE のそれ
ぞれに、直流電源Ｅから所定方向に電流が供給され、３
相にて駆動されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
ような従来の５相モータは、各相巻線の巻線仕様が同一
であるため、図９に示す結線方式では３相の起電力ベク
トルの大きさは同一とはならない。すなわち第２相の起
電力ベクトルを１とした場合、第１相および第３相の合
成起電力ベクトルの大きさは、２cos36 ゜＝１．６２と
なる。したがって、トルクベクトル、または起磁力ベク
トルの大きさを同一にするためには、第１相および第３
相の電流値を、第２相の電流値の１／１．６２に調整を
しなければならない。
ような従来の５相モータは、各相巻線の巻線仕様が同一
であるため、図９に示す結線方式では３相の起電力ベク
トルの大きさは同一とはならない。すなわち第２相の起
電力ベクトルを１とした場合、第１相および第３相の合
成起電力ベクトルの大きさは、２cos36 ゜＝１．６２と
なる。したがって、トルクベクトル、または起磁力ベク
トルの大きさを同一にするためには、第１相および第３
相の電流値を、第２相の電流値の１／１．６２に調整を
しなければならない。
【０００５】また、電流調整を行い各相のトルクベクト
ルの大きさを同一にしたとしても、各相の位相差は１０
８゜、１０８゜、１４４゜となり、３相モータとしての
基本的な位相差１２０゜にできないという問題点があっ
た。
ルの大きさを同一にしたとしても、各相の位相差は１０
８゜、１０８゜、１４４゜となり、３相モータとしての
基本的な位相差１２０゜にできないという問題点があっ
た。
【０００６】そのため、前記電流調整を行うとととも
に、前記位相差をもった電流で交流駆動した場合、正相
分トルクだけでなく、約２０％の逆相分トルクが発生
し、トルクが脈動するという問題点もあった。
に、前記位相差をもった電流で交流駆動した場合、正相
分トルクだけでなく、約２０％の逆相分トルクが発生
し、トルクが脈動するという問題点もあった。
【０００７】本発明はかかる点に鑑みなされたもので、
その目的は前記問題点を解決し、５相巻線がなされた固
定子部を有するモータについて、各相の巻線仕様を最適
に選択することにより、合成された３相巻線の起電力ベ
クトルの大きさ、または同じ大きさの電流を各巻線に流
したときに発生される３相巻線の起磁力ベクトルをほぼ
同一で、しかも位相差が互いにほぼ１２０゜にできる３
相モータを提供することにある。
その目的は前記問題点を解決し、５相巻線がなされた固
定子部を有するモータについて、各相の巻線仕様を最適
に選択することにより、合成された３相巻線の起電力ベ
クトルの大きさ、または同じ大きさの電流を各巻線に流
したときに発生される３相巻線の起磁力ベクトルをほぼ
同一で、しかも位相差が互いにほぼ１２０゜にできる３
相モータを提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
の、本発明の３相モータの構成は、固定子部と回転子部
とから成り、該固定子部に巻回された電機子巻線を励磁
することにより前記回転子部が駆動されるモータにおい
て、次のとおりである。
の、本発明の３相モータの構成は、固定子部と回転子部
とから成り、該固定子部に巻回された電機子巻線を励磁
することにより前記回転子部が駆動されるモータにおい
て、次のとおりである。
【０００９】（１） 電気角で７２゜ずつ位相のずれた
５個の相を順番にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅとするとき、前記
固定子部の電機子巻線は前記各相を形成する５個の相巻
線を有し、Ａ相巻線には第１の巻線仕様が施され、Ｂ相
およびＥ相巻線には第２の巻線仕様が施され、Ｃ相およ
びＤ相巻線には第３の巻線仕様が施されるとともに、電
気角で１２０゜ずつ位相のずれた３個の相を順番に第I
相、第II相、第III 相とするとき、前記Ａ相巻線が第I
相を構成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線とが互いに直
列または並列に結線されて第II相または第III 相を構成
し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線とが互いに直列または
並列に結線されて第III 相または第II相を構成すること
を特徴とする。
５個の相を順番にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅとするとき、前記
固定子部の電機子巻線は前記各相を形成する５個の相巻
線を有し、Ａ相巻線には第１の巻線仕様が施され、Ｂ相
およびＥ相巻線には第２の巻線仕様が施され、Ｃ相およ
びＤ相巻線には第３の巻線仕様が施されるとともに、電
気角で１２０゜ずつ位相のずれた３個の相を順番に第I
相、第II相、第III 相とするとき、前記Ａ相巻線が第I
相を構成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線とが互いに直
列または並列に結線されて第II相または第III 相を構成
し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線とが互いに直列または
並列に結線されて第III 相または第II相を構成すること
を特徴とする。
【００１０】（２） 前記（１）において、前記第１の
巻線仕様の巻数をｎ1 、前記第２の巻線仕様の巻数をｎ
2 、前記第３の巻線仕様の巻数をｎ3 とするとき、巻数
比ｎ 2 ／ｎ1 は、およそ０．４３であり、巻数比ｎ3 ／
ｎ1 はおよそ０．７８であるとともに、前記Ｂ相巻線と
前記Ｃ相巻線が互いに直列結線されて第II相を構成し、
前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線が互いに直列結線されて第
III 相を構成することを特徴とする。
巻線仕様の巻数をｎ1 、前記第２の巻線仕様の巻数をｎ
2 、前記第３の巻線仕様の巻数をｎ3 とするとき、巻数
比ｎ 2 ／ｎ1 は、およそ０．４３であり、巻数比ｎ3 ／
ｎ1 はおよそ０．７８であるとともに、前記Ｂ相巻線と
前記Ｃ相巻線が互いに直列結線されて第II相を構成し、
前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線が互いに直列結線されて第
III 相を構成することを特徴とする。
【００１１】（３） 前記（１）において、前記第１の
巻線仕様の巻数をｎ1 、前記第２の巻線仕様の巻数をｎ
2 、前記第３の巻線仕様の巻数をｎ3 とするとき、巻数
比ｎ 2 ／ｎ1 はおよそ１．０５であり、巻数比ｎ3 ／ｎ
1 はおよそ０．２２であるとともに、前記Ｄ相巻線と前
記Ｅ相巻線が互いに直列結線されて第II相を構成し、前
記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線が互いに直列結線されて第II
I 相を構成することを特徴とする。
巻線仕様の巻数をｎ1 、前記第２の巻線仕様の巻数をｎ
2 、前記第３の巻線仕様の巻数をｎ3 とするとき、巻数
比ｎ 2 ／ｎ1 はおよそ１．０５であり、巻数比ｎ3 ／ｎ
1 はおよそ０．２２であるとともに、前記Ｄ相巻線と前
記Ｅ相巻線が互いに直列結線されて第II相を構成し、前
記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線が互いに直列結線されて第II
I 相を構成することを特徴とする。
【００１２】（４） 前記（１）において、前記第１の
巻線仕様の巻数をｎ1 、線径をｄ1、前記第２の巻線仕
様の巻数をｎ2 、線径をｄ2 、前記第３の巻線仕様の巻
数をｎ3 、線径をｄ3 、巻数比ｎ2 ／ｎ1 ＝ａ2 、巻数
比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 とするとき、ａ2 ＞０．４３、ａ3
＞０．７８、（０．４３／ａ2 ）＋（０．７８／ａ3）
＝１、ｄ2 ＝（０．４３）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．７
８）1/2 ｄ1 をそれぞれ満足するとともに、前記Ｂ相巻
線と前記Ｃ相巻線が互いに並列結線されて第II相を構成
し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線が互いに並列結線され
て第III 相を構成することを特徴とする。
巻線仕様の巻数をｎ1 、線径をｄ1、前記第２の巻線仕
様の巻数をｎ2 、線径をｄ2 、前記第３の巻線仕様の巻
数をｎ3 、線径をｄ3 、巻数比ｎ2 ／ｎ1 ＝ａ2 、巻数
比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 とするとき、ａ2 ＞０．４３、ａ3
＞０．７８、（０．４３／ａ2 ）＋（０．７８／ａ3）
＝１、ｄ2 ＝（０．４３）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．７
８）1/2 ｄ1 をそれぞれ満足するとともに、前記Ｂ相巻
線と前記Ｃ相巻線が互いに並列結線されて第II相を構成
し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線が互いに並列結線され
て第III 相を構成することを特徴とする。
【００１３】（５） 前記（１）において、前記第１の
巻線仕様の巻数をｎ1 、線径をｄ1、前記第２の巻線仕
様の巻数をｎ2 、線径をｄ2 、前記第３の巻線仕様の巻
数をｎ3 、線径をｄ3 、巻数比ｎ2 ／ｎ1 ＝ａ2 、巻数
比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 とするとき、ａ2 ＞１．０５、ａ3
＞０．２２、（１．０５／ａ2 ）＋（０．２２／ａ3）
＝１、ｄ2 ＝（１．０５）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．２
２）1/2 ｄ1 を満足するとともに、前記Ｄ相巻線と前記
Ｅ相巻線が互いに並列結線されて第II相を構成し、前記
Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線が互いに並列結線されて第III
相を構成することを特徴とする。
巻線仕様の巻数をｎ1 、線径をｄ1、前記第２の巻線仕
様の巻数をｎ2 、線径をｄ2 、前記第３の巻線仕様の巻
数をｎ3 、線径をｄ3 、巻数比ｎ2 ／ｎ1 ＝ａ2 、巻数
比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 とするとき、ａ2 ＞１．０５、ａ3
＞０．２２、（１．０５／ａ2 ）＋（０．２２／ａ3）
＝１、ｄ2 ＝（１．０５）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．２
２）1/2 ｄ1 を満足するとともに、前記Ｄ相巻線と前記
Ｅ相巻線が互いに並列結線されて第II相を構成し、前記
Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線が互いに並列結線されて第III
相を構成することを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の好
適な発明の実施形態を例示的に詳しく説明する。
適な発明の実施形態を例示的に詳しく説明する。
【００１５】（第１実施例）図１および図２は、本発明
の３相モータの第１実施例を示す図で、請求項１および
請求項２に係る３相モータの最適な実施例を示す。図１
は、前記３相モータの原理的な結線図、図２は、図１の
３相モータの各巻線の起電力ベクトル図である。
の３相モータの第１実施例を示す図で、請求項１および
請求項２に係る３相モータの最適な実施例を示す。図１
は、前記３相モータの原理的な結線図、図２は、図１の
３相モータの各巻線の起電力ベクトル図である。
【００１６】図１において、前記３相モータの固定子の
鉄心に等ピッチに配設された５個の突極にそれぞれ巻回
された巻線ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE は巻線仕様が
同一ではない５相巻線であり、それぞれＡ相、Ｂ相、Ｃ
相、Ｄ相、Ｅ相を形成している。前記各相の位相は電気
角で７２゜ずつずれている。
鉄心に等ピッチに配設された５個の突極にそれぞれ巻回
された巻線ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE は巻線仕様が
同一ではない５相巻線であり、それぞれＡ相、Ｂ相、Ｃ
相、Ｄ相、Ｅ相を形成している。前記各相の位相は電気
角で７２゜ずつずれている。
【００１７】前記巻線ＷA の巻数をｎ1 、巻線ＷB の巻
数をｎ2 、巻線ＷC の巻数をｎ3 、巻線ＷD の巻数をｎ
3 、巻線ＷE の巻数をｎ2 としたとき、巻数比ｎ2 ／ｎ
1 はおよそ０．４３に、巻数比ｎ3 ／ｎ1 はおよそ０．
７８に設定されている。したがって、巻線ＷA 、ＷB 、
ＷC 、ＷD 、ＷE の各起電力ベクトルＶA 、ＶB 、
Ｖ C 、ＶD 、ＶE は、図２の破線のようになる。ここで
はＶA の大きさを１としているため、前記巻数比の関係
からＶB とＶE の大きさはほぼ０．４３、ＶC とＶ D の
大きさはほぼ０．７８となる。
数をｎ2 、巻線ＷC の巻数をｎ3 、巻線ＷD の巻数をｎ
3 、巻線ＷE の巻数をｎ2 としたとき、巻数比ｎ2 ／ｎ
1 はおよそ０．４３に、巻数比ｎ3 ／ｎ1 はおよそ０．
７８に設定されている。したがって、巻線ＷA 、ＷB 、
ＷC 、ＷD 、ＷE の各起電力ベクトルＶA 、ＶB 、
Ｖ C 、ＶD 、ＶE は、図２の破線のようになる。ここで
はＶA の大きさを１としているため、前記巻数比の関係
からＶB とＶE の大きさはほぼ０．４３、ＶC とＶ D の
大きさはほぼ０．７８となる。
【００１８】前記各巻線を図１のようにスター結線し
て、３相巻線としたときの起電力ベクトルＶI 、ＶII、
ＶIII は、ＶI ＝ＶA 、ＶII＝ＶB ＋ＶC 、ＶIII ＝Ｖ
D ＋Ｖ E であるから、ベクトルの合成となり、図２に示
すように、大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ１
２０゜の起電力ベクトルとすることができる。このた
め、通常の３相モータと同様の駆動が行えることが分か
る。
て、３相巻線としたときの起電力ベクトルＶI 、ＶII、
ＶIII は、ＶI ＝ＶA 、ＶII＝ＶB ＋ＶC 、ＶIII ＝Ｖ
D ＋Ｖ E であるから、ベクトルの合成となり、図２に示
すように、大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ１
２０゜の起電力ベクトルとすることができる。このた
め、通常の３相モータと同様の駆動が行えることが分か
る。
【００１９】また、前記巻線ＷA の線径をｄ1 、前記巻
線ＷB 、ＷE の線径をｄ2 、前記巻線ＷC 、ＷD の線径
をｄ3 としたとき、｛０．４３／（ｄ2 ／ｄ1 ）2 ｝＋
｛０．７８／（ｄ3 ／ｄ1 ）2 ｝＝１を満足するように
ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 を設定することにより、前記３相巻線
のそれぞれ抵抗値を同一にすることができる。
線ＷB 、ＷE の線径をｄ2 、前記巻線ＷC 、ＷD の線径
をｄ3 としたとき、｛０．４３／（ｄ2 ／ｄ1 ）2 ｝＋
｛０．７８／（ｄ3 ／ｄ1 ）2 ｝＝１を満足するように
ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 を設定することにより、前記３相巻線
のそれぞれ抵抗値を同一にすることができる。
【００２０】（第２実施例）図３および図４は、本発明
の３相モータの第２実施例を示す図で、請求項１および
請求項３に係る３相モータの最適な実施例を示す。図３
は、前記３相モータの原理的な結線図、図４は、図３の
３相モータの各巻線の起電力ベクトル図である。同図に
おいて、図１および図２と同一部材、同一巻数などには
同一符号を付してその説明を省略する。
の３相モータの第２実施例を示す図で、請求項１および
請求項３に係る３相モータの最適な実施例を示す。図３
は、前記３相モータの原理的な結線図、図４は、図３の
３相モータの各巻線の起電力ベクトル図である。同図に
おいて、図１および図２と同一部材、同一巻数などには
同一符号を付してその説明を省略する。
【００２１】図３において、巻数比ｎ2 ／ｎ1 はおよそ
１．０５に、巻数比ｎ3 ／ｎ1 はおよそ０．２２に設定
されている。したがって、巻線ＷA 、ＷB 、ＷC 、
ＷD 、Ｗ E の各起電力ベクトルＶA 、ＶB 、ＶC 、
ＶD 、ＶE は、図４の破線のようになる。ここではＶA
の大きさを１としているため、前記巻数比の関係からＶ
B とＶ E の大きさはほぼ１．０５、ＶC とＶD の大きさ
はほぼ０．２２となる。
１．０５に、巻数比ｎ3 ／ｎ1 はおよそ０．２２に設定
されている。したがって、巻線ＷA 、ＷB 、ＷC 、
ＷD 、Ｗ E の各起電力ベクトルＶA 、ＶB 、ＶC 、
ＶD 、ＶE は、図４の破線のようになる。ここではＶA
の大きさを１としているため、前記巻数比の関係からＶ
B とＶ E の大きさはほぼ１．０５、ＶC とＶD の大きさ
はほぼ０．２２となる。
【００２２】前記各巻線を図３のようにスター結線し
て、３相巻線としたときの起電力ベクトルＶI 、ＶII、
ＶIII は、ＶI ＝ＶA 、ＶII＝（−ＶE ）＋ＶD 、Ｖ
III ＝（−ＶB ）＋ＶC であるから、ベクトルの合成と
なり、図４に示すように、大きさがほぼ同一で、互いの
位相差がほぼ１２０゜の起電力ベクトルとすることがで
きる。このため、通常の３相モータと同様の駆動が行え
ることが分かる。ここで、（−ＶB ）は、ＶB と１８０
゜位相がずれたベクトルであることを意味している。
て、３相巻線としたときの起電力ベクトルＶI 、ＶII、
ＶIII は、ＶI ＝ＶA 、ＶII＝（−ＶE ）＋ＶD 、Ｖ
III ＝（−ＶB ）＋ＶC であるから、ベクトルの合成と
なり、図４に示すように、大きさがほぼ同一で、互いの
位相差がほぼ１２０゜の起電力ベクトルとすることがで
きる。このため、通常の３相モータと同様の駆動が行え
ることが分かる。ここで、（−ＶB ）は、ＶB と１８０
゜位相がずれたベクトルであることを意味している。
【００２３】また、前記巻線ＷA の線径をｄ1 、前記巻
線ＷB 、ＷE の線径をｄ2 、前記巻線ＷC 、ＷD の線径
をｄ3 としたとき｛１．０５／（ｄ2 ／ｄ1 ）2 ｝＋
｛０．２２／（ｄ3 ／ｄ1 ）2 ｝＝１を満足するように
ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 を設定することにより、前記３相巻線
のそれぞれ抵抗値を同一にすることができる。
線ＷB 、ＷE の線径をｄ2 、前記巻線ＷC 、ＷD の線径
をｄ3 としたとき｛１．０５／（ｄ2 ／ｄ1 ）2 ｝＋
｛０．２２／（ｄ3 ／ｄ1 ）2 ｝＝１を満足するように
ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 を設定することにより、前記３相巻線
のそれぞれ抵抗値を同一にすることができる。
【００２４】（第３実施例）図５および図６は、本発明
の３相モータの第３実施例を示す図で、請求項１および
請求項４に係る３相モータの最適な実施例を示す。図５
は前記３相モータの原理的な結線図、図６は、図５の３
相モータの各３相巻線に、同じ大きさの電流を流した場
合の起磁力ベクトル図である。同図において、図１およ
び図２と同一部材、同一巻数などには同一符号を付して
その説明を省略する。図５において、巻線ＷA 、ＷB 、
ＷC 、ＷD 、ＷE は、巻線仕様が同一ではない５相巻線
であり、それぞれＡ相、Ｂ相、Ｃ相、Ｄ相、Ｅ相を形成
している。そして、前記各相の位相は７２゜ずつずれて
いる。
の３相モータの第３実施例を示す図で、請求項１および
請求項４に係る３相モータの最適な実施例を示す。図５
は前記３相モータの原理的な結線図、図６は、図５の３
相モータの各３相巻線に、同じ大きさの電流を流した場
合の起磁力ベクトル図である。同図において、図１およ
び図２と同一部材、同一巻数などには同一符号を付して
その説明を省略する。図５において、巻線ＷA 、ＷB 、
ＷC 、ＷD 、ＷE は、巻線仕様が同一ではない５相巻線
であり、それぞれＡ相、Ｂ相、Ｃ相、Ｄ相、Ｅ相を形成
している。そして、前記各相の位相は７２゜ずつずれて
いる。
【００２５】前記巻線ＷA の巻数をｎ1 、線径をｄ1 、
前記巻線ＷB の巻数をｎ2 、線径をｄ2 、前記巻線ＷC
の巻数をｎ3 、線径をｄ3 、前記巻線ＷD の巻数を
ｎ3 、線径をｄ3 、前記巻線ＷE の巻数をｎ2 、線径を
ｄ2 としたとき、巻数比ｎ2 ／ｎ 1 ＝ａ2 および巻数比
ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 は、ａ2 ＞０．４３、ａ3 ＞０．７
８、（０．４３／ａ2 ）＋（０．７８／ａ3 ）＝１を満
足する値に設定する必要があり、ここではａ2 ＝１．２
３、ａ3 ＝１．２に設定されている。
前記巻線ＷB の巻数をｎ2 、線径をｄ2 、前記巻線ＷC
の巻数をｎ3 、線径をｄ3 、前記巻線ＷD の巻数を
ｎ3 、線径をｄ3 、前記巻線ＷE の巻数をｎ2 、線径を
ｄ2 としたとき、巻数比ｎ2 ／ｎ 1 ＝ａ2 および巻数比
ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 は、ａ2 ＞０．４３、ａ3 ＞０．７
８、（０．４３／ａ2 ）＋（０．７８／ａ3 ）＝１を満
足する値に設定する必要があり、ここではａ2 ＝１．２
３、ａ3 ＝１．２に設定されている。
【００２６】また、線径ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 は、ｄ2 ＝
（０．４３）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．７８）1/2 ｄ1 の
関係を満足するように設定されている。前記の関係か
ら、前記巻線ＷB 、ＷE の巻線抵抗は、巻線ＷA の巻線
抵抗をｒ1 とすると、（１．２３／０．４３）ｒ1 ＝
２．８６ｒ1 となり、前記巻線ＷC 、ＷD の巻線抵抗
は、（１．２／０．７８）ｒ1 ＝１．５４ｒ1 となる。
（０．４３）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．７８）1/2 ｄ1 の
関係を満足するように設定されている。前記の関係か
ら、前記巻線ＷB 、ＷE の巻線抵抗は、巻線ＷA の巻線
抵抗をｒ1 とすると、（１．２３／０．４３）ｒ1 ＝
２．８６ｒ1 となり、前記巻線ＷC 、ＷD の巻線抵抗
は、（１．２／０．７８）ｒ1 ＝１．５４ｒ1 となる。
【００２７】前記巻線ＷB と巻線ＷC および前記巻線Ｗ
D と巻線ＷE は、図５に示すようにそれぞれ並列接続さ
れているので、それぞれの合成抵抗は、前記の値から
２．８６ｒ1 ×１．５４ｒ1 ／（２．８６ｒ1 ＋１．５
４ｒ1 ）＝ｒ1 となり、前記３相巻線の抵抗値は同一と
なる。また前記抵抗値の関係から、前記巻線ＷB または
ＷE に流れる電流値は、前記３相の各電流値をＩ1 とす
るとＩ1 ／２．８６＝０．３５Ｉ1 、同様に前記巻線Ｗ
C またはＷD に流れる電流値は、Ｉ1 ／１．５４＝０．
６５Ｉ1 となる。
D と巻線ＷE は、図５に示すようにそれぞれ並列接続さ
れているので、それぞれの合成抵抗は、前記の値から
２．８６ｒ1 ×１．５４ｒ1 ／（２．８６ｒ1 ＋１．５
４ｒ1 ）＝ｒ1 となり、前記３相巻線の抵抗値は同一と
なる。また前記抵抗値の関係から、前記巻線ＷB または
ＷE に流れる電流値は、前記３相の各電流値をＩ1 とす
るとＩ1 ／２．８６＝０．３５Ｉ1 、同様に前記巻線Ｗ
C またはＷD に流れる電流値は、Ｉ1 ／１．５４＝０．
６５Ｉ1 となる。
【００２８】ここで前記各巻線ＷA 、ＷB 、ＷC 、
ＷD 、ＷE の起磁力ベクトルをＦA 、Ｆ B 、ＦC 、
ＦD 、ＦE とし、ＦA の大きさを１とすると、前記ＦB
およびＦE の大きさは、１．２３×０．３５＝０．４
３、前記ＦC およびＦD の大きさは１．２×０．６５＝
０．７８となり、前記各巻線を図５のようにスター結線
して、３相巻線としたときの第II相（巻線ＷB およびＷ
C ）および第III 相（巻線ＷD およびＷE ）の巻線に電
流ＩI を流した場合の起磁力ＦII、ＦIII は、図６に示
すようにベクトル合成となる。
ＷD 、ＷE の起磁力ベクトルをＦA 、Ｆ B 、ＦC 、
ＦD 、ＦE とし、ＦA の大きさを１とすると、前記ＦB
およびＦE の大きさは、１．２３×０．３５＝０．４
３、前記ＦC およびＦD の大きさは１．２×０．６５＝
０．７８となり、前記各巻線を図５のようにスター結線
して、３相巻線としたときの第II相（巻線ＷB およびＷ
C ）および第III 相（巻線ＷD およびＷE ）の巻線に電
流ＩI を流した場合の起磁力ＦII、ＦIII は、図６に示
すようにベクトル合成となる。
【００２９】図６に示すように、ＦI 、ＦII、ＦIII は
大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ１２０゜の起
磁力ベクトルとなる。このため、通常の３相モータと同
様の駆動が行えることが分かる。
大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ１２０゜の起
磁力ベクトルとなる。このため、通常の３相モータと同
様の駆動が行えることが分かる。
【００３０】（第４実施例）図７および図８は、本発明
の３相モータの第４実施例を示す図で、請求項１および
請求項５に係る３相モータの最適な実施例を示す。図７
は前記３相モータの原理的な結線図、図８は、図７の３
相モータの各３相巻線に、同じ大きさの電流を流した場
合の起磁力ベクトル図である。同図において、図５およ
び図６と同一部材、同一巻数などには同一符号を付して
その説明を省略する。
の３相モータの第４実施例を示す図で、請求項１および
請求項５に係る３相モータの最適な実施例を示す。図７
は前記３相モータの原理的な結線図、図８は、図７の３
相モータの各３相巻線に、同じ大きさの電流を流した場
合の起磁力ベクトル図である。同図において、図５およ
び図６と同一部材、同一巻数などには同一符号を付して
その説明を省略する。
【００３１】図７において、巻数比ｎ2 ／ｎ1 ＝ａ2 お
よび巻数比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 は、ａ 2 ＞１．０５、ａ3
＞０．２２、（１．０５／ａ2 ）＋（０．２２／ａ3 ）
＝１、を満足する値に設定する必要があり、ここではａ
2 ＝１．２、ａ3 ＝１．７６に設定されている。また、
線径ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 は、ｄ2 ＝（１．０５）
1/2 ｄ 1 、ｄ3 ＝（０．２２）1/2 ｄ1 の関係を満足す
るように設定されている。
よび巻数比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 は、ａ 2 ＞１．０５、ａ3
＞０．２２、（１．０５／ａ2 ）＋（０．２２／ａ3 ）
＝１、を満足する値に設定する必要があり、ここではａ
2 ＝１．２、ａ3 ＝１．７６に設定されている。また、
線径ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 は、ｄ2 ＝（１．０５）
1/2 ｄ 1 、ｄ3 ＝（０．２２）1/2 ｄ1 の関係を満足す
るように設定されている。
【００３２】前記の関係から前記巻線ＷB 、ＷE の巻線
抵抗は、前記巻線ＷA の巻線抵抗をｒ1 とすると、
（１．２／１．０５）ｒ1 ＝１．１４ｒ1 となり、前記
巻線ＷC、ＷD の巻線抵抗は、（１．７６／０．２２）
ｒ1 ＝８ｒ1 となる。該巻線ＷBと巻線ＷC および該巻
線ＷD と巻線ＷE は、図７に示すようにそれぞれ並列接
続されているので、それぞれの合成抵抗は、前記の値か
ら、１．１４ｒ1 ×８ｒ1／（１．１４ｒ1 ＋８ｒ1 ）
＝ｒ1 となり、前記３相巻線の抵抗値は同一となる。
抵抗は、前記巻線ＷA の巻線抵抗をｒ1 とすると、
（１．２／１．０５）ｒ1 ＝１．１４ｒ1 となり、前記
巻線ＷC、ＷD の巻線抵抗は、（１．７６／０．２２）
ｒ1 ＝８ｒ1 となる。該巻線ＷBと巻線ＷC および該巻
線ＷD と巻線ＷE は、図７に示すようにそれぞれ並列接
続されているので、それぞれの合成抵抗は、前記の値か
ら、１．１４ｒ1 ×８ｒ1／（１．１４ｒ1 ＋８ｒ1 ）
＝ｒ1 となり、前記３相巻線の抵抗値は同一となる。
【００３３】また、前記抵抗値の関係から、前記巻線Ｗ
B または前記ＷE に流れる電流値は、前記３相の各電流
値をＩ1 とすると、Ｉ1 ／１．１４＝０．８８Ｉ1 、同
様に前記巻線ＷC または前記ＷD に流れる電流値は、Ｉ
1 ／８＝０．１２５Ｉ1 となる。ここで、各巻線ＷA 、
ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE の起磁力ベクトルを、ＦA 、Ｆ
B 、ＦC 、ＦD 、ＦE とし、ＦA の大きさを１とする
と、ＦB およびＦE の大きさは、１．２×０．８８＝
１．０６、ＦC およびＦD の大きさは、１．７６×０．
１２５＝０．２２となり、前記各巻線を図５のようにス
ター結線して、３相巻線としたときの第II相（巻線ＷD
およびＷE ）および第III 相（巻線ＷB およびＷC ）の
巻線に電流Ｉ1 を流した場合の起磁力ＦII、ＦIII は、
図８に示すようにベクトル合成となる。
B または前記ＷE に流れる電流値は、前記３相の各電流
値をＩ1 とすると、Ｉ1 ／１．１４＝０．８８Ｉ1 、同
様に前記巻線ＷC または前記ＷD に流れる電流値は、Ｉ
1 ／８＝０．１２５Ｉ1 となる。ここで、各巻線ＷA 、
ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE の起磁力ベクトルを、ＦA 、Ｆ
B 、ＦC 、ＦD 、ＦE とし、ＦA の大きさを１とする
と、ＦB およびＦE の大きさは、１．２×０．８８＝
１．０６、ＦC およびＦD の大きさは、１．７６×０．
１２５＝０．２２となり、前記各巻線を図５のようにス
ター結線して、３相巻線としたときの第II相（巻線ＷD
およびＷE ）および第III 相（巻線ＷB およびＷC ）の
巻線に電流Ｉ1 を流した場合の起磁力ＦII、ＦIII は、
図８に示すようにベクトル合成となる。
【００３４】図８に示すようにＦI 、ＦII、ＦIII は、
大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ１２０゜の起
磁力ベクトルとなり、通常の３相モータと同様の駆動が
行えることが分かる。
大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ１２０゜の起
磁力ベクトルとなり、通常の３相モータと同様の駆動が
行えることが分かる。
【００３５】また、本発明の技術は前記実施例に限定さ
れるものではなく、例えば、前記３相巻線の結線方法は
スター結線ではなくデルタ結線でも勿論可能である。ま
た本実施例の図１、図３、図５、図７においては、原理
的な結線図として突極数５のものを使用しているが、実
際の突極数としては５ａ（ただしａは１以上の整数）が
可能である。
れるものではなく、例えば、前記３相巻線の結線方法は
スター結線ではなくデルタ結線でも勿論可能である。ま
た本実施例の図１、図３、図５、図７においては、原理
的な結線図として突極数５のものを使用しているが、実
際の突極数としては５ａ（ただしａは１以上の整数）が
可能である。
【００３６】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
の３相モータによれば、固定子部に５相巻線を有するモ
ータにおいて、電気角で７２゜ずつ位相のずれた５個の
相を順番にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅとするとき、前記固定子
部の電機子巻線は前記各相を形成する５個の相巻線を有
し、Ａ相巻線には第１の巻線仕様が施され、Ｂ相および
Ｅ相巻線には第２の巻線仕様が施され、Ｃ相およびＤ相
巻線には第３の巻線仕様が施されるとともに、電気角で
１２０゜ずつ位相のずれた３個の相を順番に第I相、第I
I相、第III 相とするとき、前記Ａ相巻線が第I 相を構
成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線とが互いに直列また
は並列に結線されて第II相または第III 相を構成し、前
記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線とが互いに直列または並列に
結線されて第III 相または第II相を構成するので、合成
された３相巻線の起電力ベクトル、または同じ大きさの
電流を各巻線に流したときに発生される３相巻線の起磁
力ベクトルの大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ
１２０゜である３相巻線を構成することができる。
の３相モータによれば、固定子部に５相巻線を有するモ
ータにおいて、電気角で７２゜ずつ位相のずれた５個の
相を順番にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅとするとき、前記固定子
部の電機子巻線は前記各相を形成する５個の相巻線を有
し、Ａ相巻線には第１の巻線仕様が施され、Ｂ相および
Ｅ相巻線には第２の巻線仕様が施され、Ｃ相およびＤ相
巻線には第３の巻線仕様が施されるとともに、電気角で
１２０゜ずつ位相のずれた３個の相を順番に第I相、第I
I相、第III 相とするとき、前記Ａ相巻線が第I 相を構
成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線とが互いに直列また
は並列に結線されて第II相または第III 相を構成し、前
記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線とが互いに直列または並列に
結線されて第III 相または第II相を構成するので、合成
された３相巻線の起電力ベクトル、または同じ大きさの
電流を各巻線に流したときに発生される３相巻線の起磁
力ベクトルの大きさがほぼ同一で、互いの位相差がほぼ
１２０゜である３相巻線を構成することができる。
【００３７】したがって、新規に３相モータ用の固定子
鉄板の金型を製作せずに、５相ステッピングモータの固
定子鉄心を使用して、３相ステッピングモータや３相の
超低速同期電動機を構成することができるため、金型代
の節約ができる。また、３相ステッピングモータとした
場合には５相ステッピングモータの場合と比べ、基本ス
テップ角は５／３倍になるもののスイッチング素子数は
３／５に減らすことができるため、駆動回路のコスト低
減に寄与できる。
鉄板の金型を製作せずに、５相ステッピングモータの固
定子鉄心を使用して、３相ステッピングモータや３相の
超低速同期電動機を構成することができるため、金型代
の節約ができる。また、３相ステッピングモータとした
場合には５相ステッピングモータの場合と比べ、基本ス
テップ角は５／３倍になるもののスイッチング素子数は
３／５に減らすことができるため、駆動回路のコスト低
減に寄与できる。
【図１】本発明の３相モータの第１実施例を示す図で、
該３相モータの原理的な結線図である。
該３相モータの原理的な結線図である。
【図２】図１の３相モータの各巻線の起電力ベクトル図
である。
である。
【図３】本発明の３相モータの第２実施例を示す図で、
該３相モータの原理的な結線図である。
該３相モータの原理的な結線図である。
【図４】図３の３相モータの各巻線の起電力ベクトル図
である。
である。
【図５】本発明の３相モータの第３実施例を示す図で、
該３相モータの原理的な結線図である。
該３相モータの原理的な結線図である。
【図６】図５の３相モータの各３相巻線に、同じ大きさ
の電流を流した場合の起磁力ベクトル図である。
の電流を流した場合の起磁力ベクトル図である。
【図７】本発明の３相モータの第４実施例を示す図で、
該３相モータの原理的な結線図である。
該３相モータの原理的な結線図である。
【図８】図７の３相モータの各３相巻線に、同じ大きさ
の電流を流した場合の起磁力ベクトル図である。
の電流を流した場合の起磁力ベクトル図である。
【図９】従来から知られている、５相の巻線を有する５
相モータを３相駆動するためのモータの結線図である。
相モータを３相駆動するためのモータの結線図である。
Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ 相 ｄ1 、ｄ2 、ｄ3 線径 ＦA 、ＦB 、ＦC 、ＦD 、ＦE 、ＦI 、ＦII、ＦIII
起磁力ベクトル ｎ1 、ｎ2 、ｎ3 巻数 ＶA 、ＶB 、ＶC 、ＶD 、ＶE 、ＶI 、ＶII、ＶIII
起電力ベクトル ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE 巻線
起磁力ベクトル ｎ1 、ｎ2 、ｎ3 巻数 ＶA 、ＶB 、ＶC 、ＶD 、ＶE 、ＶI 、ＶII、ＶIII
起電力ベクトル ＷA 、ＷB 、ＷC 、ＷD 、ＷE 巻線
Claims (5)
- 【請求項１】 固定子部と回転子部とから成り、該固定
子部に巻回された電機子巻線を励磁することにより前記
回転子部が駆動されるモータにおいて、電気角で７２゜
ずつ位相のずれた５個の相を順番にＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、Ｅ
とするとき、前記固定子部の電機子巻線は前記各相を形
成する５個の相巻線を有し、Ａ相巻線には第１の巻線仕
様が施され、Ｂ相およびＥ相巻線には第２の巻線仕様が
施され、Ｃ相およびＤ相巻線には第３の巻線仕様が施さ
れるとともに、電気角で１２０゜ずつ位相のずれた３個
の相を順番に第I 相、第II相、第III 相とするとき、前
記Ａ相巻線が第I 相を構成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相
巻線とが互いに直列または並列に結線されて第II相また
は第III 相を構成し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線とが
互いに直列または並列に結線されて第III 相または第II
相を構成することを特徴とする３相モータ。 - 【請求項２】 前記第１の巻線仕様の巻数をｎ1 、前記
第２の巻線仕様の巻数をｎ2 、前記第３の巻線仕様の巻
数をｎ3 とするとき、巻数比ｎ2 ／ｎ1 は、およそ０．
４３であり、巻数比ｎ3 ／ｎ1 はおよそ０．７８である
とともに、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線が互いに直列結
線されて第II相を構成し、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線
が互いに直列結線されて第III 相を構成することを特徴
とする請求項１に記載の３相モータ。 - 【請求項３】 前記第１の巻線仕様の巻数をｎ1 、前記
第２の巻線仕様の巻数をｎ2 、前記第３の巻線仕様の巻
数をｎ3 とするとき、巻数比ｎ2 ／ｎ1 はおよそ１．０
５であり、巻数比ｎ3 ／ｎ1 はおよそ０．２２であると
ともに、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線が互いに直列結線
されて第II相を構成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線が
互いに直列結線されて第III 相を構成することを特徴と
する請求項１に記載の３相モータ。 - 【請求項４】 前記第１の巻線仕様の巻数をｎ1 、線径
をｄ1 、前記第２の巻線仕様の巻数をｎ2 、線径を
ｄ2 、前記第３の巻線仕様の巻数をｎ3 、線径をｄ3 、
巻数比ｎ2 ／ｎ1 ＝ａ2 、巻数比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 とす
るとき、ａ2 ＞０．４３、ａ3 ＞０．７８、（０．４３
／ａ2 ）＋（０．７８／ａ3 ）＝１、ｄ2＝（０．４
３）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．７８）1/2 ｄ1 をそれぞれ
満足するとともに、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線が互い
に並列結線されて第II相を構成し、前記Ｄ相巻線と前記
Ｅ相巻線が互いに並列結線されて第III 相を構成するこ
とを特徴とする請求項１に記載の３相モータ。 - 【請求項５】 前記第１の巻線仕様の巻数をｎ1 、線径
をｄ1 、前記第２の巻線仕様の巻数をｎ2 、線径を
ｄ2 、前記第３の巻線仕様の巻数をｎ3 、線径をｄ3 、
巻数比ｎ2 ／ｎ1 ＝ａ2 、巻数比ｎ3 ／ｎ1 ＝ａ3 とす
るとき、ａ2 ＞１．０５、ａ3 ＞０．２２、（１．０５
／ａ2 ）＋（０．２２／ａ3 ）＝１、ｄ2＝（１．０
５）1/2 ｄ1 、ｄ3 ＝（０．２２）1/2 ｄ1 を満足する
とともに、前記Ｄ相巻線と前記Ｅ相巻線が互いに並列結
線されて第II相を構成し、前記Ｂ相巻線と前記Ｃ相巻線
が互いに並列結線されて第III 相を構成することを特徴
とする請求項１に記載の３相モータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20414197A JPH1155913A (ja) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | ３相モータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20414197A JPH1155913A (ja) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | ３相モータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1155913A true JPH1155913A (ja) | 1999-02-26 |
Family
ID=16485522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20414197A Pending JPH1155913A (ja) | 1997-07-30 | 1997-07-30 | ３相モータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1155913A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007031679A2 (fr) * | 2005-09-13 | 2007-03-22 | Valeo Equipements Electriques Moteur | Stator polyphase de machine electrique tournante a rotor a griffes et alternateur ou alterno-demarreur comportant un tel stator |
| JP2007097247A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Hitachi Ltd | 車両用交流発電機 |
| EP1788691A2 (en) * | 2005-11-22 | 2007-05-23 | HONDA MOTOR CO., Ltd. | Stator |
-
1997
- 1997-07-30 JP JP20414197A patent/JPH1155913A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007031679A2 (fr) * | 2005-09-13 | 2007-03-22 | Valeo Equipements Electriques Moteur | Stator polyphase de machine electrique tournante a rotor a griffes et alternateur ou alterno-demarreur comportant un tel stator |
| WO2007031679A3 (fr) * | 2005-09-13 | 2007-08-02 | Valeo Equip Electr Moteur | Stator polyphase de machine electrique tournante a rotor a griffes et alternateur ou alterno-demarreur comportant un tel stator |
| JP2007097247A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Hitachi Ltd | 車両用交流発電機 |
| EP1788691A2 (en) * | 2005-11-22 | 2007-05-23 | HONDA MOTOR CO., Ltd. | Stator |
| JP2007143360A (ja) * | 2005-11-22 | 2007-06-07 | Honda Motor Co Ltd | ステータ |
| EP1788691A3 (en) * | 2005-11-22 | 2014-10-29 | Honda Motor Co., Ltd. | Stator |
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