JPH1151505A - 多室型空気調和機 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 多室型空気調和機において、安価な方法で各
室内側熱交換器に適正な冷媒分配を行うとともに、でき
るだけ低い周波数で圧縮機を運転し、室内負荷に応じた
能力を出しつつ空調機の入力を抑えて、効率の良い運転
状態で運転する。 【解決手段】 室温偏差演算手段１９と、過冷却度演算
手段２０と、室温偏差が設定偏差より小さく、過冷却度
が設定過冷却度より大きい場合に圧縮機の周波数を設定
周波数だけ下げる周波数変更手段２４を備えることによ
り、室内側膨張弁７が開き気味で圧縮機１が低周波数運
転となり、室内負荷に応じた能力を出しつつ空調機への
入力を抑えた効率の良い運転を実現できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は多室型空気調和機に
係わり、特に圧縮機及び膨張弁の制御に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の多室型空気調和機とし
て、例えば、特開平４−２０３８５４号公報に示されて
いるものがある。

【０００３】以下、図面を参照しながら上記従来の多室
型空気調和機について説明する。図７は従来の多室型空
気調和機の冷凍サイクル図である。この図において、１
は能力可変型の圧縮機、２は四方弁、３は室外側熱交換
器、４は室外側膨張弁であり、これらは、室外機５に備
えられている。６ａ，６ｂ，６ｃは室内側熱交換器、７
ａ，７ｂ，７ｃは室内側膨張弁であり、これらによって
室内機８ａ，８ｂ，８ｃを形成している。そして、室外
機５と室内機８ａ，８ｂ，８ｃは液管９とガス管１０に
よって環状に連接されている。

【０００４】１１は圧縮機１の吐出側に設けられた吐出
圧力を検知する圧力センサー、１２は圧縮機１の吸入側
に設けられた吸入温度を検知する吸入温センサー、１３
は室外側熱交換器３と室外側膨張弁４との間に設けられ
た室外側熱交温センサー、１４ａ，１４ｂ，１４ｃは室
内側熱交換器６ａ，６ｂ，６ｃと室内側膨張弁７ａ，７
ｂ，７ｃとの間に設けられた室内側熱交温センサー、１
５ａ，１５ｂ，１５ｃは室内機８ａ，８ｂ，８ｃの室温
を検知する室温検知器である。また、１６は圧縮機制御
器であり、圧縮機１を能力制御するものである。

【０００５】以上のように構成された多室型空気調和機
の動作について、問題となる暖房運転のみ説明する。

【０００６】圧縮機１で圧縮された冷媒は、四方弁２及
びガス管１０を通り、各室内側熱交換器６ａ，６ｂ，６
ｃに流入し凝縮液化され、各室内側膨張弁７ａ，７ｂ，
７ｃ及び液管９を通って室外側膨張弁４で減圧された
後、室外側熱交換器３で蒸発気化し、四方弁２を介して
圧縮機１に戻り、暖房運転を行う。

【０００７】図８は従来の多室型空気調和機の制御用コ
ンピュータ（図示せず）のフローチャート、図９はその
室内側膨張弁のメンバーシップ関数を示す特性図であ
る。ここで、制御装置（図示せず）は、室外側熱交温セ
ンサー１３により検出した温度と、吸入温センサー１２
により検出した温度とを用いて圧縮機１吸入口の過熱度
を算出し（ＳＴＥＰ１）、過熱度が設定値になるように
操作量を算出した（ＳＴＥＰ２）後、室外側膨張弁４を
操作する（ＳＴＥＰ３）。続いて、各室内熱交換器６
ａ，６ｂ，６ｃの過冷却度を算出し（ＳＴＥＰ４）、各
室の室温から室温制御のための室内側膨張弁７ａ，７
ｂ，７ｃの操作量を算出し（ＳＴＥＰ５）、さらに各室
内熱交換器６ａ，６ｂ，６ｃの過冷却度から室内側膨張
弁７ａ，７ｂ，７ｃの操作量を算出する（ＳＴＥＰ
６）。そして、上記二つの算出した操作量からファジィ
論理を用いてメンバーシップ量を算出し（ＳＴＥＰ
７）、この二つのメンバーシップ量と上記で算出した操
作量から実際の操作量を算出し（ＳＴＥＰ８）、室内側
膨張弁７ａ，７ｂ，７ｃを操作する（ＳＴＥＰ９）。そ
して室内機８ａ，８ｂ，８ｃが最後か否かを判断し（Ｓ
ＴＥＰ１０）、最後であればＳＴＥＰ１へ、そうでなけ
ればＳＴＥＰ４へ戻る。

【０００８】また、全体の負荷に対応する制御は、各室
の室温と設定温度との偏差より全体の負荷を算出し、こ
の負荷に応じた周波数を圧縮機１に与えることにより実
現している。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
の構成では、室温制御１００％（過冷却度制御０％）の
領域は、過冷却度がＴ１からＴ３の領域（Ｔ１＜Ｔ３）
であり、過冷却度に幅を有している。この室温制御１０
０％の領域は、室内熱交換器６ａ，６ｂ，６ｃへの冷媒
分配量からみるとほぼ適正な領域であるといえるが、圧
縮機１の能力制御をも考慮した場合の多室型空調機の効
率という観点からみると、必ずしも最適とはいえなかっ
た。即ち、室温制御１００％であっても、過冷却度がＴ
３に近い領域で運転された場合、Ｔ１に近い領域で運転
されるよりも、要求される全体負荷に応じるための圧縮
機の周波数は高くなり、効率の悪い運転が行われるとい
う課題を有していた。

【００１０】本発明は上記課題に鑑みなされたもので、
安価な方法で各室内熱交換器に適正な冷媒分配を行うと
ともに、できるだけ低い周波数で圧縮機を運転し、室内
負荷に応じた能力を出しつつ空調機への入力を抑えて、
効率の良い運転が可能な多室型空気調和機を提供するも
のである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
本発明の多室型空気調和機は、能力可変型の圧縮機，四
方弁，室外側熱交換器，室外側膨張弁から成る室外機
と、室内側熱交換器，室内側膨張弁から成る複数の室内
機とをガス管及び液管を介して環状に接続し、前記各室
内機の室温を検知する室温検知器と、前記各室内機の目
標温度を設定する室温設定器と、前記室温検知器の検知
温度と前記室温設定器の設定温度との温度差を計算する
室温偏差演算手段と、前記圧縮機の吐出側に設けられた
圧力センサーと、前記各室内側熱交換器の液管側に設け
られた液温検知器と、前記圧力センサーの検知圧力と前
記液温検知器の検知温度から前記各室内側熱交換器の過
冷却度を算出する過冷却度演算器と、前記室温偏差演算
手段で求めた室温偏差に基づき前記室内側膨張弁の第１
の目標開度を演算する第１の目標開度演算手段と、前記
過冷却度演算器で求めた過冷却度に基づき前記室内側膨
張弁の第２の目標開度を演算する第２の目標開度演算手
段と、前記第１の目標開度演算手段で得られた第１の目
標開度と前記第２の目標開度演算手段で得られた第２の
目標開度から前記室内側膨張弁の最適開度をファジィ論
理によって決定する開度決定手段と、前記室温偏差演算
手段で求めた室温偏差が予め設定された設定偏差より小
さく、かつ前記過冷却度演算器で得られた過冷却度が予
め設定された設定過冷却度より大きい場合に前記圧縮機
の運転周波数を設定周波数だけ下げる周波数変更手段と
を備えた構成となっている。

【００１２】これにより、安価な方法で各室内熱交換器
に適正な冷媒分配を行うとともに、できるだけ低い周波
数で圧縮機を運転し、室内負荷に応じた能力を出しつつ
空調機への入力を抑えて、効率の良い運転状態で運転で
きる。

【００１３】また、能力可変型の圧縮機，四方弁，室外
側熱交換器，室外側膨張弁から成る室外機と、室内側熱
交換器，室内側膨張弁から成る複数の室内機とをガス管
及び液管を介して環状に接続し、前記各室内機の室温を
検知する室温検知器と、前記各室内機の目標温度を設定
する室温設定器と、前記室温検知器の検知温度と前記室
温設定器の設定温度との温度差を計算する室温偏差演算
手段と、前記圧縮機の吐出側に設けられた圧力センサー
と、前記各室内側熱交換器の液管側に設けられた液温検
知器と、前記圧力センサーの検知圧力と前記液温検知器
の検知温度から前記各室内側熱交換器の過冷却度を算出
する過冷却度演算器と、前記室温偏差演算手段で求めた
室温偏差に基づき前記室内側膨張弁の第１の目標開度を
演算する第１の目標開度演算手段と、前記過冷却度演算
器で求めた過冷却度に基づき前記室内側膨張弁の第２の
目標開度を演算する第２の目標開度演算手段と、前記第
１の目標開度演算手段で得られた第１の目標開度と前記
第２の目標開度演算手段で得られた第２の目標開度から
前記室内側膨張弁の最適開度をファジィ論理によって決
定する開度決定手段と、前記室温検知器で求められた室
温の時間的変化を求める室温変化検知手段と、前記室温
検知器で求められた室温が前記室温設定器で設定された
設定温度より高くなった場合、または、前記室温偏差演
算手段で求めた室温偏差が予め設定された設定偏差より
小さく、かつ前記室温変化検知手段で求められた室温変
化が上昇傾向である場合で、かつ過冷却度演算器で得ら
れた過冷却度が予め設定された設定過冷却度より大きい
場合に前記圧縮機の運転周波数を設定周波数だけ下げる
周波数変更手段とを備えた構成となっている。

【００１４】これにより、安価な方法で、室温が設定温
度から離れつつあるときは高い周波数で圧縮機を運転し
て早く室温を設定温度の近づけ、室温が整定しつつある
時は各室内熱交換器に適正な冷媒分配を行うとともに、
できるだけ低い周波数で圧縮機を運転し、室内負荷に応
じた能力を出しつつ空調機への入力を抑えて、効率の良
い運転状態で運転できる。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明の請求項１に記載の発明
は、能力可変型の圧縮機，四方弁，室外側熱交換器，室
外側膨張弁から成る室外機と、室内側熱交換器，室内側
膨張弁から成る複数の室内機とをガス管及び液管を介し
て環状に接続し、前記各室内機の室温を検知する室温検
知器と、前記各室内機の目標温度を設定する室温設定器
と、前記室温検知器の検知温度と前記室温設定器の設定
温度との温度差を計算する室温偏差演算手段と、前記圧
縮機の吐出側に設けられた圧力センサーと、前記各室内
側熱交換器の液管側に設けられた液温検知器と、前記圧
力センサーの検知圧力と前記液温検知器の検知温度から
前記各室内側熱交換器の過冷却度を算出する過冷却度演
算器と、前記室温偏差演算手段で求めた室温偏差に基づ
き前記室内側膨張弁の第１の目標開度を演算する第１の
目標開度演算手段と、前記過冷却度演算器で求めた過冷
却度に基づき前記室内側膨張弁の第２の目標開度を演算
する第２の目標開度演算手段と、前記第１の目標開度演
算手段で得られた第１の目標開度と前記第２の目標開度
演算手段で得られた第２の目標開度から前記室内側膨張
弁の最適開度をファジィ論理によって決定する開度決定
手段と、前記室温偏差演算手段で求めた室温偏差が予め
設定された設定偏差より小さく、かつ前記過冷却度演算
器で得られた過冷却度が予め設定された設定過冷却度よ
り大きい場合に前記圧縮機の運転周波数を設定周波数だ
け下げる周波数変更手段とを備えた構成のものであり、
室内の負荷を検知し、室温がほぼ整定しつつある場合
に、室内側膨張弁を開け気味にするとともに圧縮機の運
転周波数を低めに制御して運転するようにしたものであ
り、各室内熱交換器に適正な冷媒分配を行うとともに、
できるだけ低い周波数で圧縮機を運転し、室内負荷に応
じた能力を出しつつ空調機への入力を抑えて、効率の良
い運転状態で運転するという作用を有する。

【００１６】請求項２に記載の発明は、能力可変型の圧
縮機，四方弁，室外側熱交換器，室外側膨張弁から成る
室外機と、室内側熱交換器，室内側膨張弁から成る複数
の室内機とをガス管及び液管を介して環状に接続し、前
記各室内機の室温を検知する室温検知器と、前記各室内
機の目標温度を設定する室温設定器と、前記室温検知器
の検知温度と前記室温設定器の設定温度との温度差を計
算する室温偏差演算手段と、前記圧縮機の吐出側に設け
られた圧力センサーと、前記各室内側熱交換器の液管側
に設けられた液温検知器と、前記圧力センサーの検知圧
力と前記液温検知器の検知温度から前記各室内側熱交換
器の過冷却度を算出する過冷却度演算器と、前記室温偏
差演算手段で求めた室温偏差に基づき前記室内側膨張弁
の第１の目標開度を演算する第１の目標開度演算手段
と、前記過冷却度演算器で求めた過冷却度に基づき前記
室内側膨張弁の第２の目標開度を演算する第２の目標開
度演算手段と、前記第１の目標開度演算手段で得られた
第１の目標開度と前記第２の目標開度演算手段で得られ
た第２の目標開度から前記室内側膨張弁の最適開度をフ
ァジィ論理によって決定する開度決定手段と、前記室温
検知器で求められた室温の時間的変化を求める室温変化
検知手段と、前記室温検知器で求められた室温が前記室
温設定器で設定された設定温度より高くなった場合、ま
たは、前記室温偏差演算手段で求めた室温偏差が予め設
定された設定偏差より小さく、かつ前記室温変化検知手
段で求められた室温変化が上昇傾向である場合で、かつ
過冷却度演算器で得られた過冷却度が予め設定された設
定過冷却度より大きい場合に前記圧縮機の運転周波数を
設定周波数だけ下げる周波数変更手段とを備えた構成の
ものであり、室内の負荷を検知し、室温が設定温度から
離れつつある場合は、室内側膨張弁を絞り気味にすると
ともに圧縮機の運転周波数を高めに制御して室温を設定
温度に早く近づけるように運転し、室温がほぼ整定しつ
つある場合には、室内側膨張弁を開け気味にするととも
に圧縮機の運転周波数を低めに制御して運転するように
したものであり、各室内熱交換器に適正な冷媒分配を行
うとともに、できるだけ低い周波数で圧縮機を運転し、
室内負荷に応じた能力を出しつつ空調機への入力を抑え
て、効率の良い運転状態で運転するという作用を有す
る。

【００１７】

【実施例】以上のように構成された多室型空気調和機の
実施例について、図１から図６を用いて説明する。尚、
従来と同一構成については同一符号を付し、その詳細な
説明を省略する。また、複数の室内機については、符号
に添字ａ，ｂ，ｃをつけて区別し、区別する必要がない
場合は添字を付けずに記すことにする。

【００１８】（実施例１）図１は本発明の実施例１にお
ける多室型空気調和機のブロック図である。図１に示す
ように、本実施例の多室型空気調和機は、室内機８の室
温を検知する室温検知器１７と、室内機８の目標温度を
設定する室温設定器１８と、室温検知器１７の検知温度
と室温設定器１８の設定温度との温度差を計算する室温
偏差演算手段１９と、圧力センサー１１の検知圧力と液
温検知器１４の検知温度から室内側熱交換器６の過冷却
度を算出する過冷却度演算器２０と、室温偏差演算手段
１９で求めた室温偏差に基づき室内側膨張弁７の第１の
目標開度を演算する第１の目標開度演算手段２１と、過
冷却度演算器２０で求めた過冷却度に基づき室内側膨張
弁７の第２の目標開度を演算する第２の目標開度演算手
段２２と、第１の目標開度演算手段２１で得られた第１
の目標開度と第２の目標開度演算手段２２で得られた第
２の目標開度から室内側膨張弁７の最適開度をファジィ
論理によって決定する開度決定手段２３と、室温偏差演
算手段１９で求めた室温偏差が予め設定された設定偏差
より小さく、かつ過冷却度演算器２０で得られた過冷却
度が予め設定された設定過冷却度より大きい場合に圧縮
機１の運転周波数を設定周波数だけ下げる周波数変更手
段２４を備えている。

【００１９】以上のように構成された多室型空気調和機
について、動作の説明を行う。尚、従来と同一の動作に
ついては、詳細な説明を省略する。

【００２０】図２は本発明の実施例１における多室型空
気調和機の室内側膨張弁のフローチャートである。

【００２１】図２において、多室型空気調和機が運転を
開始すると、室内機８ａ，８ｂ，８ｃの室温検知器１７
ａ，１７ｂ，１７ｃで室温を、室温設定器１８ａ，１８
ｂ，１８ｃで設定室温を検知し（ＳＴＥＰ１）、これら
の温度差である室温偏差（室温−設定室温）を算出する
（ＳＴＥＰ２）。そしてこの室温偏差を用いて第１の目
標演算手段２１ａ，２１ｂ，２１ｃによって室内側膨張
弁７ａ，７ｂ，７ｃの操作量である第１の目標開度を算
出する（ＳＴＥＰ３）。

【００２２】また運転を開始すると上記フローと並行し
て、圧力センサー１１で吐出圧力を、液温検知器１４
ａ，１４ｂ，１４ｃで室内側熱交換器６ａ，６ｂ，６ｃ
の液温を検知し（ＳＴＥＰ４）、これらを用いて室内側
熱交換器６ａ，６ｂ，６ｃの過冷却度を算出する（ＳＴ
ＥＰ５）。そしてこの過冷却度を用いて第２の目標演算
手段２２ａ，２２ｂ，２２ｃによって室内側膨張弁７
ａ，７ｂ，７ｃの操作量である第２の目標開度を算出す
る（ＳＴＥＰ６）。

【００２３】そして第１の目標開度と第２の目標開度と
から図９に示したファジィ論理を用いて室内側膨張弁７
ａ，７ｂ，７ｃの実際の開度を求め（ＳＴＥＰ７）、こ
の操作量を室内側膨張弁７ａ，７ｂ，７ｃに与えて膨張
弁を操作する（ＳＴＥＰ８）。

【００２４】図３は本発明の実施例１における多室型空
気調和機の圧縮機のフローチャートである。

【００２５】図３において、多室型空気調和機が運転を
開始すると、室内機８ａ，８ｂ，８ｃの室温検知器１７
ａ，１７ｂ，１７ｃで室温を、室温設定器１８ａ，１８
ｂ，１８ｃで設定室温を検知し（ＳＴＥＰ１）、これら
の温度差である室温偏差（室温−設定室温）を算出する
（ＳＴＥＰ２）。そしてこの室温偏差が設定偏差（例え
ば０．５℃）以下であるか否かを判断し、以下であれば
ＳＴＥＰ８へ、大きければ次の室内機へ進み（ＳＴＥＰ
３）、全室内機について判断し終わるとＳＴＥＰ５へ、
判断し終わってなければＳＴＥＰ１へ戻る（ＳＴＥＰ
４）。

【００２６】ＳＴＥＰ５では各室内機８ａ，８ｂ，８ｃ
の容量とＳＴＥＰ２で求めたそれぞれの室温偏差から空
調機全体の負荷を算出し、その負荷をもとに圧縮機１の
周波数操作量を算出して（ＳＴＥＰ６）、圧縮機１の周
波数を変更する（ＳＴＥＰ７）。

【００２７】室温偏差が設定室温以下である場合、圧力
センサー１１で求めた吐出圧力を、液温検知器１４ａ，
１４ｂ，１４ｃで室内側熱交換器６ａ，６ｂ，６ｃの液
温を検知し（ＳＴＥＰ８）、これらから室内側熱交換器
６ａ，６ｂ，６ｃの過冷却度を算出する（ＳＴＥＰ
９）。そして、この過冷却度が設定過冷却度（例えば６
Ｋ）以上であるか否かを判断し（ＳＴＥＰ１０）、以上
であれば条件を満足した室内機としてカウントした後Ｓ
ＴＥＰ１１へ、そうでなければ条件を満足した室内機と
してカウントせずＳＴＥＰ４へ進む。

【００２８】ＳＴＥＰ１１では、全室内機８ａ，８ｂ，
８ｃが、室温偏差が設定偏差以下かつ過冷却度が設定過
冷却度以上であるか否かを判断し、全室内機の場合、Ｓ
ＴＥＰ１２で圧縮機１の操作量を減じる指示を出し（例
えば１Ｈｚ）、その後ＳＴＥＰ７へもどり、圧縮機１の
周波数を変更する。

【００２９】過冷却度と空調機の効率の関係は、一般的
に図４で示されるように、過冷却度が大きい場合は効率
は悪く、過冷却度が小さくなるにつれて効率は良くなる
という特性を有しているため、以上のように圧縮機およ
び室内側膨張弁を制御すると、室温がほぼ整定しつつあ
り、過冷却度が大きい状態で運転されている場合に、圧
縮機の運転周波数を強制的に下げて、室内側膨張弁を開
け気味の状態に移行させることになり、室内側膨張弁を
開け気味にして過冷却度を小さくするとともに、圧縮機
をできるだけ低速で運転することができ、室内負荷に応
じた能力を出しつつ空調機への入力を抑えた効率の良い
運転を運転状態を実現することができる。

【００３０】尚、本実施例１では室内機を３台有する多
室型空気調和機について説明したが、室内機の台数が変
わっても同様の効果が得られることは言うまでもない。
また、冷媒については特に言及していないが、ＨＣＦＣ
２２でも、非共沸混合冷媒であるＨＦＣ３２／１２５／
１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）やＨＦＣ３２／１
２５（５０／５０ｗｔ％）でも適用可能である。

【００３１】（実施例２）図５は本発明の実施例２にお
ける多室型空気調和機のブロック図である。図５に示す
ように、本実施例の多室型空気調和機は、室内機８の室
温を検知する室温検知器１７と、室内機８の目標温度を
設定する室温設定器１８と、室温検知器１７の検知温度
と室温設定器１８の設定温度との温度差を計算する室温
偏差演算手段１９と、圧力センサー１１の検知圧力と液
温検知器１４の検知温度から室内側熱交換器６の過冷却
度を算出する過冷却度演算器２０と、室温偏差演算手段
１９で求めた室温偏差に基づき室内側膨張弁７の第１の
目標開度を演算する第１の目標開度演算手段２１と、過
冷却度演算器２０で求めた過冷却度に基づき室内側膨張
弁７の第２の目標開度を演算する第２の目標開度演算手
段２２と、第１の目標開度演算手段２１で得られた第１
の目標開度と第２の目標開度演算手段２２で得られた第
２の目標開度から室内側膨張弁７の最適開度をファジィ
論理によって決定する開度決定手段２３と、室温検知器
１７で求められた室温の時間的変化を求める室温変化検
知手段２５と、室温偏差演算手段１９で求めた室温偏差
が予め設定された設定偏差より小さく、かつ過冷却度演
算器２０で得られた過冷却度が予め設定された設定過冷
却度より大きい場合に圧縮機１の運転周波数を設定周波
数だけ下げる周波数変更手段２４を備えている。

【００３２】以上のように構成された多室型空気調和機
について、動作の説明を行う。尚、従来と同一の動作に
ついては、詳細な説明を省略する。また、室内側膨張弁
の動作についても実施例１と同様であるので、説明を省
略する。

【００３３】図６は本発明の実施例２における多室型空
気調和機の圧縮機のフローチャートである。

【００３４】図６において、多室型空気調和機が運転を
開始すると、室内機８ａ，８ｂ，８ｃの室温検知器１７
ａ，１７ｂ，１７ｃで室温を、室温設定器１８ａ，１８
ｂ，１８ｃで設定室温を検知し（ＳＴＥＰ１）、これら
の温度差である室温偏差（室温−設定室温）を算出する
（ＳＴＥＰ２）。そしてＳＴＥＰ３では、室温が設定温
度以上であるか否かを判断し、以上であればＳＴＥＰ１
０へ、そうでなければＳＴＥＰ４へ進む。

【００３５】ＳＴＥＰ４では室温偏差と設定偏差（例え
ば０．５℃）を比較し、室温偏差が設定室温以下であれ
ばＳＴＥＰ５へ、そうでなければＳＴＥＰ６へ進む。

【００３６】ＳＴＥＰ５では室温変化検知手段２５ａ，
２５ｂ，２５ｃで検知した室温の時間的変化傾向を判断
し、室温が上昇傾向であるときはＳＴＥＰ１０へ、そう
でなければＳＴＥＰ６へ進む。

【００３７】ＳＴＥＰ６では、全室内機について行った
か否かを判断し、全室内機について行った場合はＳＴＥ
Ｐ７へ、そうでない場合は次の室内機のＳＴＥＰ１に進
む。

【００３８】ＳＴＥＰ７で、各室内機８ａ，８ｂ，８ｃ
の容量とＳＴＥＰ２で求めたそれぞれの室温偏差から空
調機全体の負荷を算出し、その負荷をもとに圧縮機１の
周波数操作量を算出して（ＳＴＥＰ８）、圧縮機１の周
波数を変更する（ＳＴＥＰ９）。

【００３９】ＳＴＥＰ１０では、室温が設定温度以上で
ある場合、圧力センサー１１で求めた吐出圧力を、液温
検知器１４ａ，１４ｂ，１４ｃで室内側熱交換器６ａ，
６ｂ，６ｃの液温を検知し、これらから室内側熱交換器
６ａ，６ｂ，６ｃの過冷却度を算出する（ＳＴＥＰ１
１）。そして、この過冷却度が設定過冷却度（例えば６
Ｋ）以上であるか否かを判断し、以上であれば条件を満
足した室内機としてカウントした後ＳＴＥＰ１３へ、そ
うでなければＳＴＥＰ６にもどる（ＳＴＥＰ１２）。

【００４０】ＳＴＥＰ１３では条件を満足した室内機が
全室内機か否かを判断し、全室内機出ない場合はＳＴＥ
Ｐ６へ戻り、全室内機の場合はＳＴＥＰ１４へ進み、Ｓ
ＴＥＰ１４では圧縮機１の操作量を減じる指示を出し
（例えば１Ｈｚ）、その後ＳＴＥＰ９へもどり、圧縮機
１の周波数を変更する。

【００４１】この実施例２のように圧縮機および室内側
膨張弁を制御すると、室温が設定温度から離れつつある
時は負荷に応じて高い周波数で圧縮機を運転して早く室
温を設定温度に近づけ、室温がほぼ整定しつつあり、過
冷却度が大きい状態で運転されている場合には、圧縮機
の運転周波数を強制的に下げて、室内側膨張弁を開け気
味の状態に移行させて、室内側膨張弁を開け気味にして
過冷却度を小さくするとともに、圧縮機をできるだけ低
速で運転することができ、室内負荷に応じた能力を出し
つつ空調機への入力を抑えた効率の良い運転を運転状態
を実現することができる。

【００４２】尚、本実施例１では室内機を３台有する多
室型空気調和機について説明したが、室内機の台数が変
わっても同様の効果が得られることは言うまでもない。
また、冷媒については特に言及していないが、ＨＣＦＣ
２２でも、非共沸混合冷媒であるＨＦＣ３２／１２５／
１３４ａ（２３／２５／５２ｗｔ％）やＨＦＣ３２／１
２５（５０／５０ｗｔ％）でも適用可能である。

【００４３】

【発明の効果】以上説明したように請求項１に記載の発
明は、室温と室内機設定温度との偏差を検出する手段
と、過冷却度を検出する手段を設け、この偏差が設定偏
差以下で、かつ、過冷却度が設定過冷却度以上の場合
に、圧縮機の周波数を下げるようにしたので、室内側膨
張弁が開き気味で圧縮機が低周波数運転となり、室内負
荷に応じた能力を出しつつ空調機への入力を抑えた効率
の良い運転を運転状態を実現することができる。

【００４４】また、請求項２に記載の発明は、請求項１
に記載の発明に加えて、室温の時間的変化を検知する手
段を設け、室温が設定温度以上になった場合、または、
室温偏差が設定偏差以下でかつ室温が上昇傾向である場
合に、過冷却度が設定過冷却度以上の場合に、圧縮機の
周波数を下げるようにしたので、室温が設定温度から離
れつつある時は負荷に応じて高い周波数で圧縮機を運転
して早く室温を設定温度に近づけ、室温がほぼ整定しつ
つある場合は、室内側膨張弁が開き気味で圧縮機が低周
波数運転となり、室内負荷に応じた能力を出しつつ空調
機への入力を抑えた効率の良い運転を運転状態を実現す
ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による多室型空気調和機の実施例１のブ
ロック図

【図２】同実施例の多室型空気調和機の室内側膨張弁の
制御フローチャート

【図３】同実施例の多室型空気調和機の圧縮機の制御フ
ローチャート

【図４】同実施例の多室型空気調和機の過冷却度と効率
との特性図

【図５】本発明による多室型空気調和機の実施例２のブ
ロック図

【図６】同実施例の多室型空気調和機の圧縮機の制御フ
ローチャート

【図７】従来の多室型空気調和機の冷凍サイクル図

【図８】従来の多室型空気調和機の制御用コンピュータ
のフローチャート

【図９】従来の多室型空気調和機の室内側膨張弁のメン
バーシップ関数を示した特性図

【符号の説明】

１ 能力可変型の圧縮機 ２ 四方弁 ３ 室外側熱交換器 ４ 室外側膨張弁 ５ 室外機 ６ａ，６ｂ，６ｃ 室内側熱交換器 ７ａ，７ｂ，７ｃ 室内側膨張弁 ８ａ，８ｂ，８ｃ 室内機 ９ 液管 １０ ガス管 １１ 圧力センサー １４ａ，１４ｂ，１４ｃ 液温検知器 １７ａ，１７ｂ，１７ｃ 室温検知器 １８ａ，１８ｂ，１８ｃ 室温設定器 １９ａ，１９ｂ，１９ｃ 室温偏差演算手段 ２０ａ，２０ｂ，２０ｃ 過冷却度演算手段 ２１ａ，２１ｂ，２１ｃ 第１の目標開度演算手段 ２２ａ，２２ｂ，２２ｃ 第２の目標開度演算手段 ２３ａ，２３ｂ，２３ｃ 開度決定手段 ２４ 周波数変更手段

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中谷 和生 大阪府東大阪市高井田本通４丁目２番５号 松下冷機株式会社内

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 能力可変型の圧縮機，四方弁，室外側熱
   交換器，室外側膨張弁から成る室外機と、室内側熱交換
   器，室内側膨張弁から成る複数の室内機とをガス管及び
   液管を介して環状に接続し、前記各室内機の室温を検知
   する室温検知器と、前記各室内機の目標温度を設定する
   室温設定器と、前記室温検知器の検知温度と前記室温設
   定器の設定温度との温度差を計算する室温偏差演算手段
   と、前記圧縮機の吐出側に設けられた圧力センサーと、
   前記各室内側熱交換器の液管側に設けられた液温検知器
   と、前記圧力センサーの検知圧力と前記液温検知器の検
   知温度から前記各室内側熱交換器の過冷却度を算出する
   過冷却度演算器と、前記室温偏差演算手段で求めた室温
   偏差に基づき前記室内側膨張弁の第１の目標開度を演算
   する第１の目標開度演算手段と、前記過冷却度演算器で
   求めた過冷却度に基づき前記室内側膨張弁の第２の目標
   開度を演算する第２の目標開度演算手段と、前記第１の
   目標開度演算手段で得られた第１の目標開度と前記第２
   の目標開度演算手段で得られた第２の目標開度から前記
   室内側膨張弁の最適開度をファジィ論理によって決定す
   る開度決定手段と、前記室温偏差演算手段で求めた室温
   偏差が予め設定された設定偏差より小さく、かつ前記過
   冷却度演算器で得られた過冷却度が予め設定された設定
   過冷却度より大きい場合に前記圧縮機の運転周波数を設
   定周波数だけ下げる周波数変更手段とを備えた多室型空
   気調和機。
2. 【請求項２】 能力可変型の圧縮機，四方弁，室外側熱
   交換器，室外側膨張弁から成る室外機と、室内側熱交換
   器，室内側膨張弁から成る複数の室内機とをガス管及び
   液管を介して環状に接続し、前記各室内機の室温を検知
   する室温検知器と、前記各室内機の目標温度を設定する
   室温設定器と、前記室温検知器の検知温度と前記室温設
   定器の設定温度との温度差を計算する室温偏差演算手段
   と、前記圧縮機の吐出側に設けられた圧力センサーと、
   前記各室内側熱交換器の液管側に設けられた液温検知器
   と、前記圧力センサーの検知圧力と前記液温検知器の検
   知温度から前記各室内側熱交換器の過冷却度を算出する
   過冷却度演算器と、前記室温偏差演算手段で求めた室温
   偏差に基づき前記室内側膨張弁の第１の目標開度を演算
   する第１の目標開度演算手段と、前記過冷却度演算器で
   求めた過冷却度に基づき前記室内側膨張弁の第２の目標
   開度を演算する第２の目標開度演算手段と、前記第１の
   目標開度演算手段で得られた第１の目標開度と前記第２
   の目標開度演算手段で得られた第２の目標開度から前記
   室内側膨張弁の最適開度をファジィ論理によって決定す
   る開度決定手段と、前記室温検知器で求められた室温の
   時間的変化を求める室温変化検知手段と、前記室温検知
   器で求められた室温が前記室温設定器で設定された設定
   温度より高くなった場合、または、前記室温偏差演算手
   段で求めた室温偏差が予め設定された設定偏差より小さ
   く、かつ前記室温変化検知手段で求められた室温変化が
   上昇傾向である場合で、かつ過冷却度演算器で得られた
   過冷却度が予め設定された設定過冷却度より大きい場合
   に前記圧縮機の運転周波数を設定周波数だけ下げる周波
   数変更手段とを備えた多室型空気調和機。