JPH1150103A - 粉末冶金用鉄粉の製造方法 - Google Patents
粉末冶金用鉄粉の製造方法Info
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- JPH1150103A JPH1150103A JP9203308A JP20330897A JPH1150103A JP H1150103 A JPH1150103 A JP H1150103A JP 9203308 A JP9203308 A JP 9203308A JP 20330897 A JP20330897 A JP 20330897A JP H1150103 A JPH1150103 A JP H1150103A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来より一層優れた切削性および摺動特性を
発揮する焼結体、および合金元素を含有し高強度で焼結
後の矯正が可能な切削性および摺動特性に優れた焼結
体、の製造が可能な粉末冶金用鉄粉の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 重量%で、S:0.03〜0.30%を含み、さ
らにMn:0.05〜0.40%を含有し残部Feおよび不可避的不
純物からなるアトマイズ鉄粉に、硼酸(H3BO3 )、酸化
硼素(B2O3)、窒化硼素(BN)等のBを含む化合物粉を
B換算で0.001 〜0.3 %添加混合し、還元雰囲気中で熱
処理する。アトマイズ鉄粉には、Ni、Moを予合金化して
添加してもよい。また、Ni、Mo、Cuを含有する粉末を添
加混合して、鉄粉表面にNi、Mo、Cuを部分合金化しても
よい。
発揮する焼結体、および合金元素を含有し高強度で焼結
後の矯正が可能な切削性および摺動特性に優れた焼結
体、の製造が可能な粉末冶金用鉄粉の製造方法を提供す
る。 【解決手段】 重量%で、S:0.03〜0.30%を含み、さ
らにMn:0.05〜0.40%を含有し残部Feおよび不可避的不
純物からなるアトマイズ鉄粉に、硼酸(H3BO3 )、酸化
硼素(B2O3)、窒化硼素(BN)等のBを含む化合物粉を
B換算で0.001 〜0.3 %添加混合し、還元雰囲気中で熱
処理する。アトマイズ鉄粉には、Ni、Moを予合金化して
添加してもよい。また、Ni、Mo、Cuを含有する粉末を添
加混合して、鉄粉表面にNi、Mo、Cuを部分合金化しても
よい。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、粉末冶金用鉄粉に
関し、とくに焼結体として優れた切削性、摺動特性を発
揮し、またNi、Mo、Cu等を含有する場合でも焼結のまま
で矯正可能な粉末冶金用鉄粉の製造方法に関する。
関し、とくに焼結体として優れた切削性、摺動特性を発
揮し、またNi、Mo、Cu等を含有する場合でも焼結のまま
で矯正可能な粉末冶金用鉄粉の製造方法に関する。
【0002】
【従来の技術】一般に、粉末冶金は、金属粉を金型内で
加圧して成形体としたのち、焼結して機械部品等を製造
する技術である。例えば、金属粉に鉄粉を用いる場合に
は、鉄粉にCu粉、黒鉛粉等を混合し、成形、焼結を行
い、通常5.0 〜7.2 g/cm3 程度の密度を有する焼結体に
する。このような粉末冶金法を利用すれば、かなり複雑
な形状の機械部品を寸法精度良く製造できる。しかし、
さらに寸法精度の厳しい機械部品を製造する場合には、
焼結体に、さらに、切削あるいはドリル孔開け等の機械
加工を施すことがある。
加圧して成形体としたのち、焼結して機械部品等を製造
する技術である。例えば、金属粉に鉄粉を用いる場合に
は、鉄粉にCu粉、黒鉛粉等を混合し、成形、焼結を行
い、通常5.0 〜7.2 g/cm3 程度の密度を有する焼結体に
する。このような粉末冶金法を利用すれば、かなり複雑
な形状の機械部品を寸法精度良く製造できる。しかし、
さらに寸法精度の厳しい機械部品を製造する場合には、
焼結体に、さらに、切削あるいはドリル孔開け等の機械
加工を施すことがある。
【0003】また、焼結体は、一般に切削性が劣るの
で、溶製材(例えば、連続鋳造で製造した鋳片を圧延し
て得た材料)を切削する場合に比べると、切削に使用す
る工具の寿命が短くなる。そのため、機械加工時のコス
トが高くなるという問題が生じる。焼結体の切削性が低
い原因は、焼結体に含まれる気孔にある。気孔によっ
て、切削が断続的になったり、あるいは、焼結体の熱伝
導率が低下して、切削部の温度が上昇するためである。
で、溶製材(例えば、連続鋳造で製造した鋳片を圧延し
て得た材料)を切削する場合に比べると、切削に使用す
る工具の寿命が短くなる。そのため、機械加工時のコス
トが高くなるという問題が生じる。焼結体の切削性が低
い原因は、焼結体に含まれる気孔にある。気孔によっ
て、切削が断続的になったり、あるいは、焼結体の熱伝
導率が低下して、切削部の温度が上昇するためである。
【0004】そこで、焼結体の切削性を改善するため、
従来は、SやMnS を鉄粉に混合する場合が多かった。こ
れらSやMnS は、切り屑の破断を容易にしたり、あるい
は工具すくい面にSやMnS の薄膜を形成し、該薄膜が切
削時に潤滑作用を発揮するからである。例えば、特公平
3-25481 号公報には、Mnを0.1 〜0.5wt %とさらにSi、
Cなどを含有する純鉄に、さらにSを0.03〜0.07wt%添
加した溶鋼を、水または気体でアトマイズして製造する
粉末冶金用鉄粉が提案されている。しかしながら、この
鉄粉を用いて製造した焼結体の切削性は、従来の鉄粉で
製造した焼結体の2倍弱程度しか向上しておらず、より
一層の改良が要望されていた。
従来は、SやMnS を鉄粉に混合する場合が多かった。こ
れらSやMnS は、切り屑の破断を容易にしたり、あるい
は工具すくい面にSやMnS の薄膜を形成し、該薄膜が切
削時に潤滑作用を発揮するからである。例えば、特公平
3-25481 号公報には、Mnを0.1 〜0.5wt %とさらにSi、
Cなどを含有する純鉄に、さらにSを0.03〜0.07wt%添
加した溶鋼を、水または気体でアトマイズして製造する
粉末冶金用鉄粉が提案されている。しかしながら、この
鉄粉を用いて製造した焼結体の切削性は、従来の鉄粉で
製造した焼結体の2倍弱程度しか向上しておらず、より
一層の改良が要望されていた。
【0005】また、特開平7-233401号公報、特開平7-23
3402号公報には、S、Cr、Mnを含むアトマイズ鋼粉が提
案されているが、この鋼粉を焼結すると、焼結体の気孔
内に黒鉛が残留し、同時にMnS が鉄粒子内に析出し、焼
結体の切削性が飛躍的に増加するとされている。なお、
この黒鉛の残留は、焼結中に、CrとSが鉄粉粒子内の黒
鉛の拡散を抑制するために生ずると考えられている。
3402号公報には、S、Cr、Mnを含むアトマイズ鋼粉が提
案されているが、この鋼粉を焼結すると、焼結体の気孔
内に黒鉛が残留し、同時にMnS が鉄粒子内に析出し、焼
結体の切削性が飛躍的に増加するとされている。なお、
この黒鉛の残留は、焼結中に、CrとSが鉄粉粒子内の黒
鉛の拡散を抑制するために生ずると考えられている。
【0006】しかしながら、このような鋼粉であって
も、焼結時の雰囲気ガス中にH2が含まれると、その焼結
体の切削性、耐摩耗性が低下するという問題があり、さ
らなる改良が熱望されていた。さらに、特開平8-176604
号公報には、B:0.001 〜0.03wt%、Cr:0.02〜0.07wt
%、Mn:0.1wt %未満、S、Se、Teの1種以上を合計で
0.03〜0.15wt%を含有する鉄粉を焼結することにより、
一層残留黒鉛量が増加し、切削性が向上することが開示
されている。しかしながら、特開平8-176604号公報に開
示された技術では、残留する黒鉛量は最高で0.42wt%程
度であり、さらに多量の黒鉛量を焼結体中に残留させる
ことができる鉄粉が望まれていた。
も、焼結時の雰囲気ガス中にH2が含まれると、その焼結
体の切削性、耐摩耗性が低下するという問題があり、さ
らなる改良が熱望されていた。さらに、特開平8-176604
号公報には、B:0.001 〜0.03wt%、Cr:0.02〜0.07wt
%、Mn:0.1wt %未満、S、Se、Teの1種以上を合計で
0.03〜0.15wt%を含有する鉄粉を焼結することにより、
一層残留黒鉛量が増加し、切削性が向上することが開示
されている。しかしながら、特開平8-176604号公報に開
示された技術では、残留する黒鉛量は最高で0.42wt%程
度であり、さらに多量の黒鉛量を焼結体中に残留させる
ことができる鉄粉が望まれていた。
【0007】一方、高強度や高疲労特性が要求される自
動車部品としてのギヤを粉末冶金法で製造する場合に
は、強度および疲労特性を向上させるために、合金元素
を添加する方法が一般的である。例えば、特公昭45-964
9 号公報では、純鉄粉に合金成分としてNi、Cu、Moなど
の粉末を拡散付着させることにより添加している。この
製法による鋼粉は圧縮性および焼結体の強度に優れてい
るが、その焼結体の硬度が高いため、焼結後の矯正がほ
とんど不可能でかつ切削性が悪いという問題があった。
動車部品としてのギヤを粉末冶金法で製造する場合に
は、強度および疲労特性を向上させるために、合金元素
を添加する方法が一般的である。例えば、特公昭45-964
9 号公報では、純鉄粉に合金成分としてNi、Cu、Moなど
の粉末を拡散付着させることにより添加している。この
製法による鋼粉は圧縮性および焼結体の強度に優れてい
るが、その焼結体の硬度が高いため、焼結後の矯正がほ
とんど不可能でかつ切削性が悪いという問題があった。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来技術の問題に鑑み、従来より一層優れた切削性および
摺動特性を発揮する焼結体、および合金元素を含有し光
輝焼入れあるいは浸炭処理後に高強度を有しかつ焼結後
の矯正が可能な切削性および摺動特性に優れた焼結体、
の製造が可能な粉末冶金用鉄粉の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
来技術の問題に鑑み、従来より一層優れた切削性および
摺動特性を発揮する焼結体、および合金元素を含有し光
輝焼入れあるいは浸炭処理後に高強度を有しかつ焼結後
の矯正が可能な切削性および摺動特性に優れた焼結体、
の製造が可能な粉末冶金用鉄粉の製造方法を提供するこ
とを目的とする。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、特開平8-
176604号公報に記載されたことを参考に、焼結体の切削
性および摺動特性をさらに一層向上させるため、鋭意検
討した。その結果、Bを含有する鉄粉は、Bの形態分析
から、鉄粉中のBのほぼ100 %が鉄粉表面にほう酸とし
て偏析しているという知見を得た。そこで、Sを特定量
含有するアトマイズのまま鉄粉あるいはSを特定量含有
し仕上還元されたアトマイズ鉄粉にほう素を含む化合物
粉末を混合後、還元雰囲気中で仕上還元を行って得られ
た鉄粉に、必要に応じ黒鉛粉末および潤滑剤を添加・混
合し、成形、焼結して焼結体を作製したところ、Bを含
有する鉄粉と黒鉛粉末および潤滑剤からなる成形体を焼
結した場合に比べ、得られた焼結体中の遊離黒鉛量が増
加するという新しい知見を得た。また、遊離黒鉛量が1
wt%を超えると摺動特性が格段に向上するという知見も
得ている。
176604号公報に記載されたことを参考に、焼結体の切削
性および摺動特性をさらに一層向上させるため、鋭意検
討した。その結果、Bを含有する鉄粉は、Bの形態分析
から、鉄粉中のBのほぼ100 %が鉄粉表面にほう酸とし
て偏析しているという知見を得た。そこで、Sを特定量
含有するアトマイズのまま鉄粉あるいはSを特定量含有
し仕上還元されたアトマイズ鉄粉にほう素を含む化合物
粉末を混合後、還元雰囲気中で仕上還元を行って得られ
た鉄粉に、必要に応じ黒鉛粉末および潤滑剤を添加・混
合し、成形、焼結して焼結体を作製したところ、Bを含
有する鉄粉と黒鉛粉末および潤滑剤からなる成形体を焼
結した場合に比べ、得られた焼結体中の遊離黒鉛量が増
加するという新しい知見を得た。また、遊離黒鉛量が1
wt%を超えると摺動特性が格段に向上するという知見も
得ている。
【0010】本発明は、上記した知見に基づいて構成さ
れたものである。すなわち、本発明は、S:0.03〜0.30
重量%を含む仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉に、Bを
含む化合物粉1種以上を前記鉄粉と前記Bを含む化合物
粉との合計量に対し重量%で、B換算で0.001 〜0.3 %
添加し混合したのち、還元雰囲気中で熱処理することを
特徴とする粉末冶金用鉄粉の製造方法である。
れたものである。すなわち、本発明は、S:0.03〜0.30
重量%を含む仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉に、Bを
含む化合物粉1種以上を前記鉄粉と前記Bを含む化合物
粉との合計量に対し重量%で、B換算で0.001 〜0.3 %
添加し混合したのち、還元雰囲気中で熱処理することを
特徴とする粉末冶金用鉄粉の製造方法である。
【0011】また、本発明は、S:0.03〜0.30重量%を
含む仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉に、Bを含む化合
物粉1種以上を前記鉄粉と前記Bを含む化合物粉との合
計量に対し重量%で、B換算で0.001 〜0.3 %添加し混
合し、還元雰囲気中で熱処理し、さらに該鉄粉に、Ni
粉、Mo粉あるいはMoO3粉およびCu粉のうちから選ばれた
1種または2種以上を、該鉄粉とNi粉、Mo粉あるいはMo
O3粉、Cu粉のうちから選ばれた1種または2種以上との
合計量に対し重量%で、Ni粉:0.5 〜7.0 %、Mo粉ある
いはMoO3粉:Mo換算で0.05〜3.5 %、Cu粉:0.5 〜7.0
%の範囲内で添加し混合して、還元雰囲気中で熱処理す
ることを特徴とする粉末冶金用鉄粉の製造方法である。
含む仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉に、Bを含む化合
物粉1種以上を前記鉄粉と前記Bを含む化合物粉との合
計量に対し重量%で、B換算で0.001 〜0.3 %添加し混
合し、還元雰囲気中で熱処理し、さらに該鉄粉に、Ni
粉、Mo粉あるいはMoO3粉およびCu粉のうちから選ばれた
1種または2種以上を、該鉄粉とNi粉、Mo粉あるいはMo
O3粉、Cu粉のうちから選ばれた1種または2種以上との
合計量に対し重量%で、Ni粉:0.5 〜7.0 %、Mo粉ある
いはMoO3粉:Mo換算で0.05〜3.5 %、Cu粉:0.5 〜7.0
%の範囲内で添加し混合して、還元雰囲気中で熱処理す
ることを特徴とする粉末冶金用鉄粉の製造方法である。
【0012】また、本発明は、S:0.03〜0.30重量%を
含む仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉に、混合粉の合計
量に対し重量%で、Bを含む化合物粉1種以上をB換算
で0.001 〜0.3 %、Ni粉、Mo粉あるいはMoO3粉およびCu
粉のうちから選ばれた1種または2種以上を、Ni粉:0.
5 〜7.0 %、Mo粉あるいはMoO3粉:Mo換算で0.05〜3.5
%、Cu粉:0.5 〜7.0 %の範囲内で添加し混合して、還
元雰囲気中で熱処理することを特徴とする粉末冶金用鉄
粉の製造方法である。
含む仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉に、混合粉の合計
量に対し重量%で、Bを含む化合物粉1種以上をB換算
で0.001 〜0.3 %、Ni粉、Mo粉あるいはMoO3粉およびCu
粉のうちから選ばれた1種または2種以上を、Ni粉:0.
5 〜7.0 %、Mo粉あるいはMoO3粉:Mo換算で0.05〜3.5
%、Cu粉:0.5 〜7.0 %の範囲内で添加し混合して、還
元雰囲気中で熱処理することを特徴とする粉末冶金用鉄
粉の製造方法である。
【0013】また、本発明では、前記仕上還元処理前の
アトマイズ鉄粉を、重量%で、S:0.03〜0.30%を含
み、さらにMn:0.05〜0.40%を含有し残部Feおよび不可
避的不純物からなる鉄粉としても、また、重量%で、
S:0.03〜0.30%、Mn:0.05〜0.40%を含み、さらにN
i:0.5 〜7.0 %、Mo:0.05〜6.0 %のうちから選ばれ
た1種または2種を含有し残部Feおよび不可避的不純物
からなる鉄粉としてもよい。
アトマイズ鉄粉を、重量%で、S:0.03〜0.30%を含
み、さらにMn:0.05〜0.40%を含有し残部Feおよび不可
避的不純物からなる鉄粉としても、また、重量%で、
S:0.03〜0.30%、Mn:0.05〜0.40%を含み、さらにN
i:0.5 〜7.0 %、Mo:0.05〜6.0 %のうちから選ばれ
た1種または2種を含有し残部Feおよび不可避的不純物
からなる鉄粉としてもよい。
【0014】また、本発明では、前記仕上還元処理前の
アトマイズ鉄粉に代えて、前記仕上還元処理前のアトマ
イズ鉄粉を還元雰囲気中で還元処理した鉄粉を用いても
よい。
アトマイズ鉄粉に代えて、前記仕上還元処理前のアトマ
イズ鉄粉を還元雰囲気中で還元処理した鉄粉を用いても
よい。
【0015】
【発明の実施の形態】本発明では、Sを含有した仕上還
元処理前のアトマイズ鉄粉、あるいはSを含有した仕上
還元処理前のアトマイズ鉄粉を還元処理した鉄粉に、B
を含む化合物粉を添加し混合したのち、還元雰囲気中で
熱処理する。このようにして得られた鉄粉は、その表面
にほう酸、あるいはBを含む化合物と鉄粉表面の酸化鉄
が反応して形成されるFe−B化合物が偏析していると思
われる。
元処理前のアトマイズ鉄粉、あるいはSを含有した仕上
還元処理前のアトマイズ鉄粉を還元処理した鉄粉に、B
を含む化合物粉を添加し混合したのち、還元雰囲気中で
熱処理する。このようにして得られた鉄粉は、その表面
にほう酸、あるいはBを含む化合物と鉄粉表面の酸化鉄
が反応して形成されるFe−B化合物が偏析していると思
われる。
【0016】本発明方法により製造された鉄粉は、さら
に黒鉛粉、または黒鉛粉および潤滑剤と必要に応じ銅粉
とを混合して、焼結体を作製する。本発明方法により製
造された鉄粉を用いた焼結体では、正確なメカニズムは
不明であるが、鉄粉中のS、あるいは鉄粉中に存在する
MnS 、FeS 等の介在物中のSと、Bを含む化合物中に含
まれるBとの相互作用により遊離黒鉛が生成しやすくな
ると考えられる。これは、S含有量の低い純鉄粉(S=
0.02wt%程度)と、Bを含む化合物と混合して焼結体を
作製しても焼結体中に遊離黒鉛の生成は認められないこ
とからも推察できる。鉄粉中のSあるいはさらにMn含有
量を本発明の範囲に限定すれば、鉄粉にNi、Cu、Mo等を
部分合金化により、あるいはNi、Moを予合金化により添
加しても、遊離黒鉛が生成しやすくなる効果は変わらな
い。この遊離黒鉛が、焼結体の切削性を向上させ、さら
に、遊離黒鉛の自己潤滑作用で焼結体の摺動特性をも向
上させる。
に黒鉛粉、または黒鉛粉および潤滑剤と必要に応じ銅粉
とを混合して、焼結体を作製する。本発明方法により製
造された鉄粉を用いた焼結体では、正確なメカニズムは
不明であるが、鉄粉中のS、あるいは鉄粉中に存在する
MnS 、FeS 等の介在物中のSと、Bを含む化合物中に含
まれるBとの相互作用により遊離黒鉛が生成しやすくな
ると考えられる。これは、S含有量の低い純鉄粉(S=
0.02wt%程度)と、Bを含む化合物と混合して焼結体を
作製しても焼結体中に遊離黒鉛の生成は認められないこ
とからも推察できる。鉄粉中のSあるいはさらにMn含有
量を本発明の範囲に限定すれば、鉄粉にNi、Cu、Mo等を
部分合金化により、あるいはNi、Moを予合金化により添
加しても、遊離黒鉛が生成しやすくなる効果は変わらな
い。この遊離黒鉛が、焼結体の切削性を向上させ、さら
に、遊離黒鉛の自己潤滑作用で焼結体の摺動特性をも向
上させる。
【0017】さらに、光輝焼入れ、浸炭熱処理後は遊離
黒鉛が一部鉄粒子内に再固溶しベイナイト、マルテンサ
イトを主体とする組織となり高強度が得られる。つぎ
に、本発明の限定理由を説明する。 鉄粉中のS含有量:0.03〜0.30% Sは、焼結体内の遊離黒鉛量を増加させる効果を有して
いる。S含有量が0.03%未満では残留黒鉛量の増加効果
が認められない。一方、0.30%を超えると、焼結時に
「すす」を発生し、製品である機械部品が錆やすくな
る。このため、鉄粉中のS含有量は重量%で、0.03〜0.
30%に限定した。
黒鉛が一部鉄粒子内に再固溶しベイナイト、マルテンサ
イトを主体とする組織となり高強度が得られる。つぎ
に、本発明の限定理由を説明する。 鉄粉中のS含有量:0.03〜0.30% Sは、焼結体内の遊離黒鉛量を増加させる効果を有して
いる。S含有量が0.03%未満では残留黒鉛量の増加効果
が認められない。一方、0.30%を超えると、焼結時に
「すす」を発生し、製品である機械部品が錆やすくな
る。このため、鉄粉中のS含有量は重量%で、0.03〜0.
30%に限定した。
【0018】鉄粉は、重量%で、S:0.03〜0.30%を含
み、さらにMn:0.05〜0.40%を含有し残部Feおよび不可
避的不純物からなるアトマイズ鉄粉とするのが好まし
い。 鉄粉中のMn含有量:0.05〜0.40% Mnは、焼結体内の遊離黒鉛量を減少させる元素である。
このため、予合金で含まれる鉄粉中のMnを0.40%を超え
て含有させると、焼結体内の遊離黒鉛量が少なくなり、
焼結体の切削性、摺動特性が低下する。また、Mnはでき
るだけ低減するのが望ましいが、溶鋼成分の調整段階で
Mn量の低減のために要する精錬コストと焼結体の切削性
の兼ね合いからMnの下限は0.05%とする。なお、好まし
い範囲は0.07〜0.15%である。
み、さらにMn:0.05〜0.40%を含有し残部Feおよび不可
避的不純物からなるアトマイズ鉄粉とするのが好まし
い。 鉄粉中のMn含有量:0.05〜0.40% Mnは、焼結体内の遊離黒鉛量を減少させる元素である。
このため、予合金で含まれる鉄粉中のMnを0.40%を超え
て含有させると、焼結体内の遊離黒鉛量が少なくなり、
焼結体の切削性、摺動特性が低下する。また、Mnはでき
るだけ低減するのが望ましいが、溶鋼成分の調整段階で
Mn量の低減のために要する精錬コストと焼結体の切削性
の兼ね合いからMnの下限は0.05%とする。なお、好まし
い範囲は0.07〜0.15%である。
【0019】さらに、必要に応じ、アトマイズ鉄粉中に
は、Ni:0.5 〜7.0 %、およびMo:0.05〜6.0 %の中か
ら選ばれた1種または2種を添加してもよい。Ni、Mo
は、焼結体の強度を高めるために予合金化して添加して
もよい。Niが0.5 %未満、Moが0.05%未満では、焼結体
の強度の向上が認められない。また、Niが7.0 %、Moが
6.0 %を超えると焼結体の切削性が急激に低下するとと
もに、矯正が困難となるため、予合金添加する場合に
は、Niは0.5 〜7.0 %、Moは0.05〜6.0 %の範囲に限定
した。
は、Ni:0.5 〜7.0 %、およびMo:0.05〜6.0 %の中か
ら選ばれた1種または2種を添加してもよい。Ni、Mo
は、焼結体の強度を高めるために予合金化して添加して
もよい。Niが0.5 %未満、Moが0.05%未満では、焼結体
の強度の向上が認められない。また、Niが7.0 %、Moが
6.0 %を超えると焼結体の切削性が急激に低下するとと
もに、矯正が困難となるため、予合金添加する場合に
は、Niは0.5 〜7.0 %、Moは0.05〜6.0 %の範囲に限定
した。
【0020】アトマイズ鉄粉は、上記した範囲の所定の
組成に調整した溶鋼を高圧水で噴霧した生粉を乾燥し、
あるいはさらに還元処理を施し、粉砕分級して製造され
る。乾燥、還元処理は通常の条件でよく、とくに限定し
ない。上記した組成の仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉
あるいは上記した組成のアトマイズのまま鉄粉に還元処
理を施した鉄粉に、Bを含む化合物粉を鉄粉とBを含む
化合物粉との合計量に対し重量%で、B換算で0.001 〜
0.3 %添加し混合し、還元雰囲気中で熱処理し還元す
る。
組成に調整した溶鋼を高圧水で噴霧した生粉を乾燥し、
あるいはさらに還元処理を施し、粉砕分級して製造され
る。乾燥、還元処理は通常の条件でよく、とくに限定し
ない。上記した組成の仕上還元処理前のアトマイズ鉄粉
あるいは上記した組成のアトマイズのまま鉄粉に還元処
理を施した鉄粉に、Bを含む化合物粉を鉄粉とBを含む
化合物粉との合計量に対し重量%で、B換算で0.001 〜
0.3 %添加し混合し、還元雰囲気中で熱処理し還元す
る。
【0021】Bを含む化合物粉の配合量:B換算で0.00
1 〜0.3 % Bを含む化合物粉の配合量は、鉄粉とBを含む化合物粉
との合計量に対する重量%で、B換算で0.001 〜0.3 %
とする。Bを含む化合物粉としては、Bの酸化物、Bの
窒化物、ほう酸塩等が好適である。なかでも、B2O3、H3
BO3 、ほう酸アンモニウム、六方晶BNが好ましい。これ
らBを含む化合物粉を1種以上混合して配合するのが好
ましい。
1 〜0.3 % Bを含む化合物粉の配合量は、鉄粉とBを含む化合物粉
との合計量に対する重量%で、B換算で0.001 〜0.3 %
とする。Bを含む化合物粉としては、Bの酸化物、Bの
窒化物、ほう酸塩等が好適である。なかでも、B2O3、H3
BO3 、ほう酸アンモニウム、六方晶BNが好ましい。これ
らBを含む化合物粉を1種以上混合して配合するのが好
ましい。
【0022】Bを含む化合物粉を1種以上B換算で0.00
1 %以上配合すると、焼結体中の遊離黒鉛量の増加が著
しくなり、焼結体の切削性、摺動特性が一段と向上す
る。一方、Bを含む化合物粉の配合量が、B換算で、0.
3 %を超えると圧縮性が低下する。このため、配合する
Bを含む化合物粉量はB換算で0.001 〜0.3 %の範囲に
限定した。
1 %以上配合すると、焼結体中の遊離黒鉛量の増加が著
しくなり、焼結体の切削性、摺動特性が一段と向上す
る。一方、Bを含む化合物粉の配合量が、B換算で、0.
3 %を超えると圧縮性が低下する。このため、配合する
Bを含む化合物粉量はB換算で0.001 〜0.3 %の範囲に
限定した。
【0023】また、本発明では、上記した組成のアトマ
イズ鉄粉にBを含む化合物粉を添加し混合し、還元雰囲
気中で熱処理した鉄粉としてのち、必要に応じNi粉、Mo
粉あるいはMoO3粉およびCu粉のうちから選ばれた1種ま
たは2種以上を、前記鉄粉とNi粉、Mo粉あるいはMoO
3粉、Cu粉のうちから選ばれた1種または2種以上との
合計量に対し重量%で、Ni粉:0.5 〜7.0 %、Mo粉ある
いはMoO3粉:Mo換算で0.05〜3.5 %、Cu粉:0.5 〜7.0
%の範囲内で添加し混合して、還元雰囲気中で熱処理
し、Ni、Mo、Cuを拡散付着させて部分合金化してもよ
い。
イズ鉄粉にBを含む化合物粉を添加し混合し、還元雰囲
気中で熱処理した鉄粉としてのち、必要に応じNi粉、Mo
粉あるいはMoO3粉およびCu粉のうちから選ばれた1種ま
たは2種以上を、前記鉄粉とNi粉、Mo粉あるいはMoO
3粉、Cu粉のうちから選ばれた1種または2種以上との
合計量に対し重量%で、Ni粉:0.5 〜7.0 %、Mo粉ある
いはMoO3粉:Mo換算で0.05〜3.5 %、Cu粉:0.5 〜7.0
%の範囲内で添加し混合して、還元雰囲気中で熱処理
し、Ni、Mo、Cuを拡散付着させて部分合金化してもよ
い。
【0024】また、本発明では、上記した組成のアトマ
イズ鉄粉に、Bを含む化合物粉1種以上、およびNi粉、
Mo粉あるいはMoO3粉、Cu粉のうちから選ばれた1種また
は2種以上を添加し混合し、還元雰囲気中で熱処理して
Ni、Mo、Cuを拡散付着させて部分合金化した鉄粉として
もよい。Ni、Cu、Moは、焼結体の強度を高めるために添
加するが、各元素が下限未満では、焼結体の強度向上が
認められず、上限を超えると焼結体の切削性が急激に低
下するとともに、焼結体の矯正が困難となる。
イズ鉄粉に、Bを含む化合物粉1種以上、およびNi粉、
Mo粉あるいはMoO3粉、Cu粉のうちから選ばれた1種また
は2種以上を添加し混合し、還元雰囲気中で熱処理して
Ni、Mo、Cuを拡散付着させて部分合金化した鉄粉として
もよい。Ni、Cu、Moは、焼結体の強度を高めるために添
加するが、各元素が下限未満では、焼結体の強度向上が
認められず、上限を超えると焼結体の切削性が急激に低
下するとともに、焼結体の矯正が困難となる。
【0025】本発明の製造方法で製造した鉄粉に、黒鉛
粉、必要に応じ、銅粉、潤滑剤を所定量配合添加し混合
した後、所定の圧粉密度となるように加圧成形し成形体
とし、焼結して焼結体を製造するのが好ましい。 黒鉛粉の配合量:0.5 〜3.0 % 黒鉛粉の配合量は、鉄粉、黒鉛粉および必要に応じ添加
される銅粉との合計量に対する重量%で、0.5 〜3.0 %
が好ましい。
粉、必要に応じ、銅粉、潤滑剤を所定量配合添加し混合
した後、所定の圧粉密度となるように加圧成形し成形体
とし、焼結して焼結体を製造するのが好ましい。 黒鉛粉の配合量:0.5 〜3.0 % 黒鉛粉の配合量は、鉄粉、黒鉛粉および必要に応じ添加
される銅粉との合計量に対する重量%で、0.5 〜3.0 %
が好ましい。
【0026】黒鉛粉末は摺動特性と切削性向上のために
焼結後気孔に黒鉛を残留させる黒鉛源として、また鉄中
に固溶せしめさらに強度を高めるために添加する。0.5
%未満では、摺動特性と強度が低下し、一方、3.0 %を
超えるとパーライト比率が増加し切削性が低下する。 銅粉の配合量:4%以下 銅粉(Cu粉)の配合量は、鉄粉、黒鉛粉および銅粉との
合計量に対する重量%で、4%以下とするのが好まし
い。
焼結後気孔に黒鉛を残留させる黒鉛源として、また鉄中
に固溶せしめさらに強度を高めるために添加する。0.5
%未満では、摺動特性と強度が低下し、一方、3.0 %を
超えるとパーライト比率が増加し切削性が低下する。 銅粉の配合量:4%以下 銅粉(Cu粉)の配合量は、鉄粉、黒鉛粉および銅粉との
合計量に対する重量%で、4%以下とするのが好まし
い。
【0027】Cu粉は、切削性を低下させないで強度を高
めるために必要に応じ添加する。4%を超えると切削性
が低下する。ついで、上記した鉄粉、黒鉛粉と、必要に
応じ添加する銅粉との合計量100 重量部に対し、好まし
くは潤滑剤2.0 重量部以下を加え、Vブレンダ等の通常
の方法で1度に混合するのが好ましい。
めるために必要に応じ添加する。4%を超えると切削性
が低下する。ついで、上記した鉄粉、黒鉛粉と、必要に
応じ添加する銅粉との合計量100 重量部に対し、好まし
くは潤滑剤2.0 重量部以下を加え、Vブレンダ等の通常
の方法で1度に混合するのが好ましい。
【0028】潤滑剤としてはステアリン酸亜鉛、オレイ
ン酸、ステアリン酸アミドとエチレンビスマスステアリ
ン酸アミドの混合物、ステアリン酸リチウム等が好適で
ある。混合後、所定の圧粉密度となるように加圧成形し
成形体とし、、焼結して焼結体を製造するのが好まし
い。
ン酸、ステアリン酸アミドとエチレンビスマスステアリ
ン酸アミドの混合物、ステアリン酸リチウム等が好適で
ある。混合後、所定の圧粉密度となるように加圧成形し
成形体とし、、焼結して焼結体を製造するのが好まし
い。
【0029】
(実施例1)表1に示すS、Mnを含有し残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成のアトマイズ鉄粉を製造し
た。まず、所定組成に調整した溶鋼(1630℃)を、水で
アトマイズし、アトマイズ鉄粉とした。この鉄粉を窒素
雰囲気中で140 ℃×60min の乾燥を行ってから、このア
トマイズのままの鉄粉に表1に示すBを含む化合物粉を
混合して、純水素雰囲気中で930 ℃×20min の還元処理
を施した。冷却後、還元炉から取り出し、粉砕、分級し
た。
可避的不純物からなる組成のアトマイズ鉄粉を製造し
た。まず、所定組成に調整した溶鋼(1630℃)を、水で
アトマイズし、アトマイズ鉄粉とした。この鉄粉を窒素
雰囲気中で140 ℃×60min の乾燥を行ってから、このア
トマイズのままの鉄粉に表1に示すBを含む化合物粉を
混合して、純水素雰囲気中で930 ℃×20min の還元処理
を施した。冷却後、還元炉から取り出し、粉砕、分級し
た。
【0030】これら鉄粉に、鉄粉と黒鉛粉とCu粉の合計
量に対し、黒鉛粉1.5 重量%、Cu粉2.0 重量%混合し、
さらにこの混合粉100 重量部に対し、潤滑剤をステアリ
ン酸亜鉛1重量部を加えたのち、密度6.85g/cm3 になる
よう加圧して、円柱状の成形体とした。その成形体を、
水素10体積%を含む窒素雰囲気中で1130℃×20min の焼
結処理により得た焼結体を用いて評価した。
量に対し、黒鉛粉1.5 重量%、Cu粉2.0 重量%混合し、
さらにこの混合粉100 重量部に対し、潤滑剤をステアリ
ン酸亜鉛1重量部を加えたのち、密度6.85g/cm3 になる
よう加圧して、円柱状の成形体とした。その成形体を、
水素10体積%を含む窒素雰囲気中で1130℃×20min の焼
結処理により得た焼結体を用いて評価した。
【0031】得られた焼結体内の遊離黒鉛量は、焼結体
の1部(試料)を硝酸で溶解し、残渣をガラスフィルタ
で濾過して得た濾液から、赤外線吸収法で求めた。ま
た、切削性は、外径60mmφ、高さ10mmの円柱状の焼結体
を用い、直径2mmφのハイス製ドリルを、10000rpm、0.
012mm/rev の条件で回転させ、試験片に多数の孔を開
け、ドリルが穿孔不能になるまでに開けた孔の平均個数
(ドリル3本の平均値)を求め、その数値で評価した。
その数値が大きいほど切削性がよいとした。
の1部(試料)を硝酸で溶解し、残渣をガラスフィルタ
で濾過して得た濾液から、赤外線吸収法で求めた。ま
た、切削性は、外径60mmφ、高さ10mmの円柱状の焼結体
を用い、直径2mmφのハイス製ドリルを、10000rpm、0.
012mm/rev の条件で回転させ、試験片に多数の孔を開
け、ドリルが穿孔不能になるまでに開けた孔の平均個数
(ドリル3本の平均値)を求め、その数値で評価した。
その数値が大きいほど切削性がよいとした。
【0032】これらの結果を表1に示す。
【0033】
【表1】
【0034】表1より、本発明の粉末冶金用鉄粉で製造
した焼結体(No.1〜No.4)は、遊離黒鉛量が0.45wt%以
上であり、切削性の指数である工具寿命も320 個以上と
切削性が大幅に向上した。これに対し、Bを含む化合物
粉の配合量が本発明範囲を超える焼結体No.6では、切削
性の劣化は少ないが圧縮性が低下している。また、Bを
含む化合物粉の配合がない焼結体No.5、S量が低い焼結
体No.7、Mn量が高い焼結体No.8では、遊離黒鉛量が少な
く切削性が低下している。 (実施例2)表2に示すS、Mn、Ni、Moを含有するアト
マイズ鉄粉を製造した。
した焼結体(No.1〜No.4)は、遊離黒鉛量が0.45wt%以
上であり、切削性の指数である工具寿命も320 個以上と
切削性が大幅に向上した。これに対し、Bを含む化合物
粉の配合量が本発明範囲を超える焼結体No.6では、切削
性の劣化は少ないが圧縮性が低下している。また、Bを
含む化合物粉の配合がない焼結体No.5、S量が低い焼結
体No.7、Mn量が高い焼結体No.8では、遊離黒鉛量が少な
く切削性が低下している。 (実施例2)表2に示すS、Mn、Ni、Moを含有するアト
マイズ鉄粉を製造した。
【0035】まず、所定組成に調整した溶鋼(溶鋼温
度:1630℃)を、水でアトマイズし、アトマイズ合金鋼
粉とした。この鉄粉を窒素雰囲気中で140 ℃×60min の
乾燥を行ってから、このアトマイズのままの鋼粉に表2
に示すBを含む化合物粉を混合して、純水素雰囲気中で
930 ℃×20min の還元処理を施した。冷却後、還元炉か
ら取り出し、粉砕、分級した。
度:1630℃)を、水でアトマイズし、アトマイズ合金鋼
粉とした。この鉄粉を窒素雰囲気中で140 ℃×60min の
乾燥を行ってから、このアトマイズのままの鋼粉に表2
に示すBを含む化合物粉を混合して、純水素雰囲気中で
930 ℃×20min の還元処理を施した。冷却後、還元炉か
ら取り出し、粉砕、分級した。
【0036】これら鋼粉に、鋼粉と黒鉛粉の合計量に対
し、黒鉛粉1.5 重量%を混合し、さらにこの混合粉100
重量部に対し、潤滑剤をステアリン酸亜鉛1重量部を加
えたのち、密度7.0g/cm3になるよう加圧して、円柱状の
成形体とした。その成形体を、水素10体積%を含む窒素
雰囲気中で1250℃×60min の焼結処理により得た焼結体
を用いて、切削性の評価および矯正の可能性を評価し
た。
し、黒鉛粉1.5 重量%を混合し、さらにこの混合粉100
重量部に対し、潤滑剤をステアリン酸亜鉛1重量部を加
えたのち、密度7.0g/cm3になるよう加圧して、円柱状の
成形体とした。その成形体を、水素10体積%を含む窒素
雰囲気中で1250℃×60min の焼結処理により得た焼結体
を用いて、切削性の評価および矯正の可能性を評価し
た。
【0037】また、焼結体をカーボンポテンシャル0.8
%の雰囲気中で、850 ℃×30min 加熱後、160 ℃の油中
に光輝焼入れして、引張強さを測定した。得られた焼結
体内の遊離黒鉛量は、実施例1と同様な方法で求めた。
また、切削性は、外径60mmφ、高さ10mmの円柱状の焼結
体を用い、直径1mmφのハイス製ドリルを、10000rpm、
0.012mm/rev の条件で回転させ、試験片に多数の孔を開
け、ドリルが穿孔不能になるまでに開けた孔の平均個数
(ドリル3本の平均値)を求め、その数値で評価した。
その数値が大きいほど切削性がよいとした。
%の雰囲気中で、850 ℃×30min 加熱後、160 ℃の油中
に光輝焼入れして、引張強さを測定した。得られた焼結
体内の遊離黒鉛量は、実施例1と同様な方法で求めた。
また、切削性は、外径60mmφ、高さ10mmの円柱状の焼結
体を用い、直径1mmφのハイス製ドリルを、10000rpm、
0.012mm/rev の条件で回転させ、試験片に多数の孔を開
け、ドリルが穿孔不能になるまでに開けた孔の平均個数
(ドリル3本の平均値)を求め、その数値で評価した。
その数値が大きいほど切削性がよいとした。
【0038】また、矯正の可能性は、焼結後の材料を5
t/cm3 でプレスし変形したものを可、変形の小さいもの
を否とした。これらの結果をまとめて表2に示す。
t/cm3 でプレスし変形したものを可、変形の小さいもの
を否とした。これらの結果をまとめて表2に示す。
【0039】
【表2】
【0040】表2より、本発明の粉末冶金用鉄粉で製造
した焼結体(No.2-1〜No.2-5)は、遊離黒鉛量が0.55%
以上あり、切削性の指数である工具寿命も170 個以上
と、切削性が大幅に向上した。また、Ni、Moの添加で光
輝焼入れ後の引張強さも810 〜1000MPa と高強度を示し
ている。また、焼結のままでも矯正が可能である。これ
に対し、Bを含む化合物粉の配合量が本発明範囲を超え
る焼結体No.2-7では、切削性の劣化は少ないが圧粉性が
低下している。また、Bを含む化合物粉の配合がない焼
結体No.2-6、S量が低い焼結体No.2-8、Mn量が高い焼結
体No.2-9では、遊離黒鉛量が少なく切削性が低下し、矯
正が不可能であった。また、合金添加量が多い焼結体N
o.2-10 、No.2-11 は切削性が低下し、矯正が不可能と
なった。 (実施例3)表3に示すS、Mnを含有し残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成のアトマイズ鉄粉を実施例1
と同様に製造した。
した焼結体(No.2-1〜No.2-5)は、遊離黒鉛量が0.55%
以上あり、切削性の指数である工具寿命も170 個以上
と、切削性が大幅に向上した。また、Ni、Moの添加で光
輝焼入れ後の引張強さも810 〜1000MPa と高強度を示し
ている。また、焼結のままでも矯正が可能である。これ
に対し、Bを含む化合物粉の配合量が本発明範囲を超え
る焼結体No.2-7では、切削性の劣化は少ないが圧粉性が
低下している。また、Bを含む化合物粉の配合がない焼
結体No.2-6、S量が低い焼結体No.2-8、Mn量が高い焼結
体No.2-9では、遊離黒鉛量が少なく切削性が低下し、矯
正が不可能であった。また、合金添加量が多い焼結体N
o.2-10 、No.2-11 は切削性が低下し、矯正が不可能と
なった。 (実施例3)表3に示すS、Mnを含有し残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成のアトマイズ鉄粉を実施例1
と同様に製造した。
【0041】まず、所定組成に調整した溶鋼(1630℃)
を、水でアトマイズし、アトマイズ鉄粉とした。この鉄
粉を窒素雰囲気中で140 ℃×60min の乾燥を行ってか
ら、このアトマイズのままの鉄粉に表3に示すBを含む
化合物粉を混合して、純水素雰囲気中で930 ℃×20min
の還元処理を施した。冷却後、還元炉から取り出し、粉
砕、分級した。
を、水でアトマイズし、アトマイズ鉄粉とした。この鉄
粉を窒素雰囲気中で140 ℃×60min の乾燥を行ってか
ら、このアトマイズのままの鉄粉に表3に示すBを含む
化合物粉を混合して、純水素雰囲気中で930 ℃×20min
の還元処理を施した。冷却後、還元炉から取り出し、粉
砕、分級した。
【0042】これら鉄粉に、カルボニルNi粉末、MoO3粉
末、Cu粉末を所定量混合し、水素ガス中で875 ℃×60mi
n 熱処理し、Ni、Mo、Cuを拡散部分合金化した。冷却
後、粉砕、分級した。表3に拡散部分合金化前後の鉄粉
中のB量および拡散合金量をまとめて示す。これら鋼粉
に、鋼粉と黒鉛粉の合計量に対し、黒鉛粉1.5 重量%を
混合し、さらにこの混合粉100 重量部に対し、潤滑剤を
ステアリン酸亜鉛1重量部を加えたのち、密度7.0g/cm3
になるように加圧して、円柱状の成形体とした。その成
形体を、水素10体積%を含む窒素雰囲気中で1250℃×60
min の焼結処理により得た焼結体を用いて、切削性の評
価および矯正の可能性を評価した。
末、Cu粉末を所定量混合し、水素ガス中で875 ℃×60mi
n 熱処理し、Ni、Mo、Cuを拡散部分合金化した。冷却
後、粉砕、分級した。表3に拡散部分合金化前後の鉄粉
中のB量および拡散合金量をまとめて示す。これら鋼粉
に、鋼粉と黒鉛粉の合計量に対し、黒鉛粉1.5 重量%を
混合し、さらにこの混合粉100 重量部に対し、潤滑剤を
ステアリン酸亜鉛1重量部を加えたのち、密度7.0g/cm3
になるように加圧して、円柱状の成形体とした。その成
形体を、水素10体積%を含む窒素雰囲気中で1250℃×60
min の焼結処理により得た焼結体を用いて、切削性の評
価および矯正の可能性を評価した。
【0043】また、焼結体をカーボンポテンシャル0.8
%の雰囲気中で、850 ℃×30min 加熱後、160 ℃の油中
に光輝焼入れして、引張強さを測定した。これらの結果
をまとめて表3に示す。評価方法は実施例2と同様に行
った。
%の雰囲気中で、850 ℃×30min 加熱後、160 ℃の油中
に光輝焼入れして、引張強さを測定した。これらの結果
をまとめて表3に示す。評価方法は実施例2と同様に行
った。
【0044】
【表3】
【0045】表3より、本発明の粉末冶金用鉄粉(部分
合金鋼粉)で製造した焼結体(No.3-1〜No.3-7)は、遊
離黒鉛量が0.65%以上あり、切削性の指数である工具寿
命も250 個以上と、切削性が大幅に向上した。また、N
i、Mo、Cuの部分合金化で光輝焼入れ後の引張強さも720
〜960MPaと高強度を示している。また、焼結のままで
矯正が可能である。これに対し、Bを含む化合物の配合
量が本発明範囲を超える焼結体No.3-9では、切削性の劣
化は少ないが圧縮性が低下している。また、Bを含む化
合物の配合がない焼結体No.3-8、S量が低い焼結体No.3
-10 、Mn量が高い焼結体No.3-11 では、遊離黒鉛量が少
なく切削性が著しく低下し、矯正が不可能となった。ま
た、部分合金化量が多い焼結体No.3-12 、No.3-13 、N
o.3-14 は切削性が低下し、矯正が不可能となった。 (実施例4)表4に示すS、Mnを含有したアトマイズ鉄
粉を製造した。
合金鋼粉)で製造した焼結体(No.3-1〜No.3-7)は、遊
離黒鉛量が0.65%以上あり、切削性の指数である工具寿
命も250 個以上と、切削性が大幅に向上した。また、N
i、Mo、Cuの部分合金化で光輝焼入れ後の引張強さも720
〜960MPaと高強度を示している。また、焼結のままで
矯正が可能である。これに対し、Bを含む化合物の配合
量が本発明範囲を超える焼結体No.3-9では、切削性の劣
化は少ないが圧縮性が低下している。また、Bを含む化
合物の配合がない焼結体No.3-8、S量が低い焼結体No.3
-10 、Mn量が高い焼結体No.3-11 では、遊離黒鉛量が少
なく切削性が著しく低下し、矯正が不可能となった。ま
た、部分合金化量が多い焼結体No.3-12 、No.3-13 、N
o.3-14 は切削性が低下し、矯正が不可能となった。 (実施例4)表4に示すS、Mnを含有したアトマイズ鉄
粉を製造した。
【0046】まず、所定組成に調整した溶鋼を、水でア
トマイズし、乾燥、解砕後粉末とし、窒素雰囲気中で14
0 ℃×60min の乾燥を行ってからこのアトマイズのまま
の鉄粉に、Bを含む化合物粉1種以上および、カルボニ
ルNi粉末、MoO3粉末、Cu粉末から選ばれた1種以上を表
4に示す組成となる割合で混合し、水素ガス中で875℃
×60min 熱処理し、Ni、Mo、Cuを鉄粉表面に拡散付着さ
せた部分合金化し合金鋼粉とした。冷却後、仕上還元炉
から取り出し、粉砕、分級した。表4に拡散部分合金化
前後の鉄粉の組成、Bを含む化合物の配合量(B換算%
で示す)および拡散合金量(MoはMo換算%で示す)をま
とめて示す。
トマイズし、乾燥、解砕後粉末とし、窒素雰囲気中で14
0 ℃×60min の乾燥を行ってからこのアトマイズのまま
の鉄粉に、Bを含む化合物粉1種以上および、カルボニ
ルNi粉末、MoO3粉末、Cu粉末から選ばれた1種以上を表
4に示す組成となる割合で混合し、水素ガス中で875℃
×60min 熱処理し、Ni、Mo、Cuを鉄粉表面に拡散付着さ
せた部分合金化し合金鋼粉とした。冷却後、仕上還元炉
から取り出し、粉砕、分級した。表4に拡散部分合金化
前後の鉄粉の組成、Bを含む化合物の配合量(B換算%
で示す)および拡散合金量(MoはMo換算%で示す)をま
とめて示す。
【0047】これら合金鋼粉に、実施例2と同様に黒鉛
粉および潤滑剤を混合し、加圧成形し成形体とした。そ
の成形体を、水素10体積%を含む窒素雰囲気中で1250℃
×60min の焼結処理により得た焼結体を用いて、切削性
の評価および矯正の可能性を評価した。また、焼結体を
カーボンポテンシャル0.8 %の雰囲気中で、850 ℃×30
min 加熱後、160 ℃の油中に光輝焼入れして、引張強さ
を測定した。
粉および潤滑剤を混合し、加圧成形し成形体とした。そ
の成形体を、水素10体積%を含む窒素雰囲気中で1250℃
×60min の焼結処理により得た焼結体を用いて、切削性
の評価および矯正の可能性を評価した。また、焼結体を
カーボンポテンシャル0.8 %の雰囲気中で、850 ℃×30
min 加熱後、160 ℃の油中に光輝焼入れして、引張強さ
を測定した。
【0048】これらの結果をまとめて表4に示す。評価
方法は実施例2と同様に行った。
方法は実施例2と同様に行った。
【0049】
【表4】
【0050】表4より、本発明の粉末冶金用鉄粉(部分
合金鋼粉)で製造した焼結体(No.4-1〜No.4-7)は、遊
離黒鉛量が0.50%以上あり、切削性の指数である工具寿
命も260 個以上と、切削性が大幅に向上した。また、N
i、Mo、Cuの部分合金化で光輝焼入れ後の引張強さも715
〜940MPaと高強度を示している。また、焼結のままで
矯正が可能である。これに対し、Bを含む化合物の配合
量が本発明範囲を超える焼結体No.4-9では、切削性の劣
化は少ないが圧縮性が低下している。また、Bを含む化
合物の配合がない焼結体No.4-8、S量が低い焼結体No.4
-10 、Mn量が高い焼結体No.4-11 では、遊離黒鉛量が少
なく切削性が著しく低下し、矯正が不可能となった。ま
た、部分合金化量が多い焼結体No.4-12 、No.4-13 、N
o.4-14 は切削性が低下し、矯正が不可能となった。 (実施例5)本発明範囲の製造方法で製作した焼結体N
o.2-1、No.3-1、No.3-2、No.4-1、No.4-5および本発明
範囲を外れる製造方法で製作した焼結体No.3-8、No.3-1
0 、No.4-11 について、摺動特性を評価した。摺動特性
は、上記した焼結体から、内径10mmφ×外径20mmφ×高
さ8mm の円筒状試験体を製作し、その円筒内に直径10mm
φのS45C製シャフトを孔壁とのクリアラン20μm で挿
入した。そして、乾燥条件下で、シャフトを周速100m/m
inで回転させて、接触荷重を低荷重から段階的に増加さ
せる方法で耐摩耗性試験を行い、シャフトと円筒内壁と
が焼付いたときの接触荷重をその焼結体の摺動特性とし
た。焼付いたときの接触荷重が大きいほど摺動特性が良
好とした。
合金鋼粉)で製造した焼結体(No.4-1〜No.4-7)は、遊
離黒鉛量が0.50%以上あり、切削性の指数である工具寿
命も260 個以上と、切削性が大幅に向上した。また、N
i、Mo、Cuの部分合金化で光輝焼入れ後の引張強さも715
〜940MPaと高強度を示している。また、焼結のままで
矯正が可能である。これに対し、Bを含む化合物の配合
量が本発明範囲を超える焼結体No.4-9では、切削性の劣
化は少ないが圧縮性が低下している。また、Bを含む化
合物の配合がない焼結体No.4-8、S量が低い焼結体No.4
-10 、Mn量が高い焼結体No.4-11 では、遊離黒鉛量が少
なく切削性が著しく低下し、矯正が不可能となった。ま
た、部分合金化量が多い焼結体No.4-12 、No.4-13 、N
o.4-14 は切削性が低下し、矯正が不可能となった。 (実施例5)本発明範囲の製造方法で製作した焼結体N
o.2-1、No.3-1、No.3-2、No.4-1、No.4-5および本発明
範囲を外れる製造方法で製作した焼結体No.3-8、No.3-1
0 、No.4-11 について、摺動特性を評価した。摺動特性
は、上記した焼結体から、内径10mmφ×外径20mmφ×高
さ8mm の円筒状試験体を製作し、その円筒内に直径10mm
φのS45C製シャフトを孔壁とのクリアラン20μm で挿
入した。そして、乾燥条件下で、シャフトを周速100m/m
inで回転させて、接触荷重を低荷重から段階的に増加さ
せる方法で耐摩耗性試験を行い、シャフトと円筒内壁と
が焼付いたときの接触荷重をその焼結体の摺動特性とし
た。焼付いたときの接触荷重が大きいほど摺動特性が良
好とした。
【0051】
【表5】
【0052】本発明の方法で製造した焼結体(No.2-1、
No.3-1、No.3-2、No.4-1、No.4-5)は、遊離黒鉛量が1
%以上であり、焼付くときの接触荷重は5kgf/mm2 以上
と高い摺動特性を有している。このように、遊離黒鉛量
が1%以上となると、摺動特性が格段に向上する。これ
に対し、Bを含む化合物の配合がない焼結体No.3-8、S
量が低い焼結体No.3-10 、Mn量が高い焼結体No.4-11 で
は、遊離黒鉛量が少なく、焼付くときの接触荷重は0.2k
gf/mm2以下と摺動特性が低下している。
No.3-1、No.3-2、No.4-1、No.4-5)は、遊離黒鉛量が1
%以上であり、焼付くときの接触荷重は5kgf/mm2 以上
と高い摺動特性を有している。このように、遊離黒鉛量
が1%以上となると、摺動特性が格段に向上する。これ
に対し、Bを含む化合物の配合がない焼結体No.3-8、S
量が低い焼結体No.3-10 、Mn量が高い焼結体No.4-11 で
は、遊離黒鉛量が少なく、焼付くときの接触荷重は0.2k
gf/mm2以下と摺動特性が低下している。
【0053】
【発明の効果】本発明によれば、焼結体の切削性、摺動
特性が従来の方法を用いて製造された焼結体に比べ良く
なる。また、本発明による焼結体から機械部品を製造す
れば、機械部品の矯正が可能で、その寿命も延び、産業
上、非常に有用である。
特性が従来の方法を用いて製造された焼結体に比べ良く
なる。また、本発明による焼結体から機械部品を製造す
れば、機械部品の矯正が可能で、その寿命も延び、産業
上、非常に有用である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小倉 邦明 千葉県千葉市中央区川崎町1番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 楊 積彬 新潟県新潟市小金町3−1 三菱マテリア ル株式会社内
Claims (6)
- 【請求項1】 S:0.03〜0.30重量%を含む仕上還元処
理前のアトマイズ鉄粉に、Bを含む化合物粉1種以上を
前記鉄粉と前記Bを含む化合物粉との合計量に対し重量
%で、B換算で0.001 〜0.3 %添加し混合したのち、還
元雰囲気中で熱処理することを特徴とする粉末冶金用鉄
粉の製造方法。 - 【請求項2】 S:0.03〜0.30重量%を含む仕上還元処
理前のアトマイズ鉄粉に、Bを含む化合物粉1種以上を
前記鉄粉と前記Bを含む化合物粉との合計量に対し重量
%で、B換算で0.001 〜0.3 %添加し混合し、還元雰囲
気中で熱処理し、さらに該鉄粉に、Ni粉、Mo粉あるいは
MoO3粉およびCu粉のうちから選ばれた1種または2種以
上を、該鉄粉とNi粉、Mo粉あるいはMoO3粉、Cu粉のうち
から選ばれた1種または2種以上との合計量に対し重量
%で、Ni粉:0.5 〜7.0 %、Mo粉あるいはMoO3粉:Mo換
算で0.05〜3.5 %、Cu粉:0.5 〜7.0 %の範囲内で添加
し混合して、還元雰囲気中で熱処理することを特徴とす
る粉末冶金用鉄粉の製造方法。 - 【請求項3】 S:0.03〜0.30重量%を含む仕上還元処
理前のアトマイズ鉄粉に、混合粉の合計量に対し重量%
で、Bを含む化合物粉1種以上をB換算で0.001 〜0.3
%、Ni粉、Mo粉あるいはMoO3粉およびCu粉のうちから選
ばれた1種または2種以上を、Ni粉:0.5 〜7.0 %、Mo
粉あるいはMoO3粉:Mo換算で0.05〜3.5 %、Cu粉:0.5
〜7.0 %の範囲内で添加し混合して、還元雰囲気中で熱
処理することを特徴とする粉末冶金用鉄粉の製造方法。 - 【請求項4】 前記アトマイズ鉄粉が、重量%で、S:
0.03〜0.30%を含み、さらにMn:0.05〜0.40%を含有し
残部Feおよび不可避的不純物からなる鉄粉である請求項
1ないし3のいずれかに記載の粉末冶金用鉄粉の製造方
法。 - 【請求項5】 前記アトマイズ鉄粉が、重量%で、S:
0.03〜0.30%、Mn:0.05〜0.40%を含み、さらにNi:0.
5 〜7.0 %、Mo:0.05〜6.0 %のうちから選ばれた1種
または2種を含有し残部Feおよび不可避的不純物からな
る鉄粉である請求項1記載の粉末冶金用鉄粉の製造方
法。 - 【請求項6】 前記アトマイズ鉄粉に代えて、前記アト
マイズ鉄粉を還元雰囲気中で還元処理した鉄粉を用いる
請求項1ないし5のいずれかに記載の粉末冶金用鉄粉の
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9203308A JPH1150103A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 粉末冶金用鉄粉の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9203308A JPH1150103A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 粉末冶金用鉄粉の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1150103A true JPH1150103A (ja) | 1999-02-23 |
Family
ID=16471889
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9203308A Withdrawn JPH1150103A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 粉末冶金用鉄粉の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1150103A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0861698A2 (en) * | 1997-02-25 | 1998-09-02 | Kawasaki Steel Corporation | Iron based powder mixture for powder metallurgy |
JP2007534848A (ja) * | 2004-04-26 | 2007-11-29 | ホガナス アクチボラゲット | 機械加工性改良用複合添加剤を含む鉄基粉末、添加剤、及び焼結生成物 |
JP2011054924A (ja) * | 2009-08-07 | 2011-03-17 | Tamura Seisakusho Co Ltd | 圧粉磁心及びその製造方法 |
JP2017501035A (ja) * | 2013-12-13 | 2017-01-12 | 郭 斐 | 砂鉄粒子の改質加工プロセス、砂鉄粒子および破砕機の研磨盤 |
JP2019002570A (ja) * | 2013-03-25 | 2019-01-10 | Ntn株式会社 | 振動モータ |
JP2019031738A (ja) * | 2013-04-09 | 2019-02-28 | Ntn株式会社 | 焼結軸受の製造方法 |
US10536048B2 (en) | 2013-03-25 | 2020-01-14 | Ntn Corporation | Method for manufacturing sintered bearing, sintered bearing, and vibration motor equipped with same |
-
1997
- 1997-07-29 JP JP9203308A patent/JPH1150103A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0861698A2 (en) * | 1997-02-25 | 1998-09-02 | Kawasaki Steel Corporation | Iron based powder mixture for powder metallurgy |
EP0861698A3 (en) * | 1997-02-25 | 2001-08-01 | Kawasaki Steel Corporation | Iron based powder mixture for powder metallurgy |
JP2007534848A (ja) * | 2004-04-26 | 2007-11-29 | ホガナス アクチボラゲット | 機械加工性改良用複合添加剤を含む鉄基粉末、添加剤、及び焼結生成物 |
JP2011054924A (ja) * | 2009-08-07 | 2011-03-17 | Tamura Seisakusho Co Ltd | 圧粉磁心及びその製造方法 |
JP2019002570A (ja) * | 2013-03-25 | 2019-01-10 | Ntn株式会社 | 振動モータ |
US10536048B2 (en) | 2013-03-25 | 2020-01-14 | Ntn Corporation | Method for manufacturing sintered bearing, sintered bearing, and vibration motor equipped with same |
JP2019031738A (ja) * | 2013-04-09 | 2019-02-28 | Ntn株式会社 | 焼結軸受の製造方法 |
JP2017501035A (ja) * | 2013-12-13 | 2017-01-12 | 郭 斐 | 砂鉄粒子の改質加工プロセス、砂鉄粒子および破砕機の研磨盤 |
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