JPH1144641A - 屈折率分布の測定方法及び装置 - Google Patents
屈折率分布の測定方法及び装置Info
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- JPH1144641A JPH1144641A JP21696897A JP21696897A JPH1144641A JP H1144641 A JPH1144641 A JP H1144641A JP 21696897 A JP21696897 A JP 21696897A JP 21696897 A JP21696897 A JP 21696897A JP H1144641 A JPH1144641 A JP H1144641A
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Abstract
をレンズの形状に拘らず、非破壊で測定できる方法及び
装置を提供する。 【解決手段】 光源1からの可干渉光を、屈折率がほぼ
一致している試液B中に浸した被検物Aに透過させ、参
照光と重畳して干渉縞検出器15上に干渉縞像を結像さ
せ、該干渉縞像から透過波面W(x)を求める。、一
方、被検物の設計値から基準透過波面Wo(x)を算出
する。また、同じく、被検物の設計値から被検物の光軸
方向の厚さd(x)を求め、可干渉光の波長をλとした
とき、任意の断面における屈折率差Δn(x)を次式 ΔW(x)=W(x)−Wo(x) Δn(x)=ΔW(x)・λ/d(x) から求める。
Description
り被検物の屈折率分布を測定する技術に関し、特に、G
RINレンズ(屈折率分布型レンズ)の屈折率分布を測
定する方法に関する。
学機器に使用される光学レンズとしてGRINレンズ
(屈折率分布型レンズ)が注目されている。GRINレ
ンズは、屈折率を段階的に変化させることによって、従
来は複数枚のレンズを組み合わせなければ作れなかった
収差の少ないレンズを、1枚のレンズで達成できるため
である。
合、屈折率の分布が設計どおりになっていないと、光学
特性に大きな影響を及ぼし、画質の劣化やボケといった
原因につながる。従って、レンズ内部の屈折率分布を高
精度に測定し、GRINレンズが予定通りの特性を有す
るが否かを評価する必要がある。
方法としては、精密示差屈折計などを使用してVブロッ
ク法等により屈折角を計測して屈折率を求める方法と、
トワイマン・グリーン干渉計等の2光束干渉計を使用し
て干渉縞より屈折率を測定する方法などがあり、また、
光学的均質性の測定法としてフィゾ干渉計、マハツェン
ダ干渉計などの2光束干渉計を使用して干渉縞像の解析
により透過波面を計測し、屈折率分布から光学的均質性
を求める方法が知られている。
の方法においても、被検物、即ち試料を所定形状にカッ
トして高精度に仕上げる必要があり、測定対象の光学素
子を破壊しなければならない。特に、GRINレンズ
は、屈折率が均一でないので、所望の場所の屈折率分布
を計測するためのカットが困難である。
で、GRINレンズを含む被検物の屈折率分布をレンズ
の形状に拘らず、非破壊で測定できる方法及び装置を提
供することを目的としている。
めに本発明の屈折率分布の測定方法は、光源からの可干
渉光を、基準になる参照波と、屈折率がほぼ一致してい
る試液中に浸した被検物に透過させた被検波とに分け、
これら2光束を重畳して干渉縞検出器上に干渉縞像を結
像させ、該干渉縞像から透過波面を求め、基準となる透
過波面及び被検物の設計値から求めた光軸方向の厚さか
ら上記被検物の任意の測定断面についての屈折率差を求
めることを特徴としている。
をとり、上記干渉縞像を計測して得た透過波面をW
(x)、被検物の設計値から求めた基準透過波面をWo
(x)、被検物の設計値から求めた任意の測定断面につ
いての光軸方向の厚さをd(x)、可干渉光の波長をλ
としたとき、任意の断面における屈折率差Δn(x)を
次式 ΔW(x)=W(x)−Wo(x) Δn(x)=ΔW(x)・λ/d(x) から求めることとすることができる。
標をとり、上記干渉縞像を計測して得た透過波面をW
(x)、x軸上の任意の位置を基準x=0としてに上記
透過波面から求めた基準透過波面をW(0)、被検物の
設計値から求めた任意の測定断面についての光軸方向の
厚さをd(x)、可干渉光の波長をλとしたとき、任意
の断面における屈折率差Δn(x)を次式 ΔW(x)=W(x)−W(0) Δn(x)=ΔW(x)・λ/d(x) から求めることとすることもできる。
次の多項式、 Δn(x)≒n0+n1h+n2h2+………+nmhm に展開し、各係数n0,n1,n2,………nmを求めるこ
とにより、任意の測定断面についての屈折率差Δn
(x)を求めることとしてもよい。
過した光束を2つに分け、両光束を光軸と直交する方向
にわずかに横ずらししてシアリング干渉させることによ
り形成することでも実施できる。また、上記の方法は、
設計上、軸対称な屈折率分布を有する被検物を測定する
際に、該軸を上記可干渉光の光軸方向に配置することが
望ましい。
を2光束に分割して重畳する干渉計と、該干渉計内に設
けられ被検物及び被検物とほぼ同一の屈折率の試液を充
填するためのセルと、干渉計が形成する干渉縞が結像さ
れる位置に配置された干渉縞検出器と、干渉縞検出器に
結像した干渉縞から透過波面を計測する透過波面計測部
と、被検物の基準となる透過波面を算出するとともに被
検物の任意の測定断面における光軸方向の厚さを算出
し、これらと上記計測された透過波面から任意の測定断
面における被検物の屈折率差を算出する演算装置とを有
することを特徴としている。
基準となる透過波面を算出する構成としたり、上記演算
装置が、上記屈折率差を多項式に展開し、各係数を算出
する構成とすることができる。
って説明する。図1は本発明の測定装置の構成を示す図
である。同図の装置は、マハツェンダ型の干渉計を基本
構成としており、可干渉光としてのレーザ光を射出する
光源1と、ビームエキスパンダ3と、光束分割用のビー
ムスプリッタ5と、2つの反射ミラー7、9と、光束重
畳用のビームスプリッタ11と、結像レンズ13と、C
CDなどからなる干渉縞検出器15と、高速画像処理装
置、マイクロコンピュータなどからなる演算処理装置1
7とを備えている。以上の構成のうち、光源1から結像
レンズ13までで、干渉計を構成している。
キスパンダ3によって光束径を拡大され、ビームスプリ
ッタ5によって直角に曲げられて参照波aとなるレーザ
光束と、直進して反射ミラー9に反射された後、被検物
Aとしての位相物体を透過して被検波bとなるもう一つ
のレーザ光束とに分割される。参照波aと被検波bと
は、ほぼ1:1となるようにされる。
気−変位変換素子19により支持され、位相シフト法に
よる干渉縞解析を行うために、参照波aの光路長を波長
のオーダで変更できるように配置されている。
ムスプリッタ11に達し、他方の被検波bは、反射ミラ
ー9で反射され、被検物Aを透過してビームスプリッタ
11に達して参照波aと重なり合うが、電気−変位変換
素子19により参照波aと被検波bとの光路長には、n
π/2の位相の差ができるように調整される。
プリッタ11で分割され、一方は、結像レンズ13に入
射し、干渉縞検出器15の撮像面に干渉縞を結像する。
干渉縞検出器15には干渉縞と直交する方向に配置され
たリニアCCDやアレイ状のセンサを用いる。ビームス
プリッタ11で分割された他方は、結像レンズ22を経
てモニター用のCCDカメラ23に干渉縞を結像する。
り相違しており、被検物の入射面と射出面とが平行でな
い限り、被検物Aを透過した被検波bは、不規則に収束
・発散する。一方、干渉縞検出器15で干渉縞を結像さ
せるには、被検波bは、ほぼ平行な光束となっていなけ
ればならない。そこで、被検物Aがどのような形状であ
っても、被検物Aを透過した被検波bがほぼ平行光束に
なるために、次のような構成としている。
途中に設けられた容器状のセル21内に設置する。セル
21内には、その屈折率が被検物Aの屈折率とほぼ同一
に調合された試液Bを満たしてある。セル21の両端、
すなわち、被検波bの入射窓25と射出窓27は互いに
平行で、かつ、それぞれに面精度が高いオプチカルフラ
ット28,29を取り付けて液密にシールドしている。
したがって、被検物Aと試液Bで充填されたセル21
は、全体として均一な屈折率の物体となり、かつ、入射
面と射出面とが平行なので、セル21内を透過した被検
波bは、ほぼ平行な光束となって射出されるようにな
る。
れ、光電変換されて電気的な画像信号となり、A/D変
換器20によってA/D変換された後、演算装置17に
入力される。なお、演算装置17は、干渉縞像の解析に
よって透過波面の計測演算を行う透過波面計測部18を
含んでいる。より具体的には、この演算装置17は、パ
ソコンなどのCPUを有し、ハードディスクなどにイン
ストールされたプログラムにしたがって各種の演算処理
を行うものである。
て被検物Aの屈折率分布を計測する方法を説明する。ま
ず、被検物Aについては、外形形状と屈折率の分布デー
タの設計値が分かっているとする。
からのコヒーレント光を反射ミラー等を経由して被検物
Aに透過させる。光束は参照波aと被検波bとに分か
れ、干渉縞検出器15上に干渉縞像を結像する。そし
て、干渉縞検出器15が出力する干渉縞像の画像信号を
演算処理装置17に取り込んで演算処理装置内部の透過
波面計測部18により干渉縞像の解析を行い、透過波面
W(x)を計測する。ここに、x軸は干渉縞と直交する
方向、すなわち、干渉縞検出器15にリニアCCDを用
いた場合、その長さ方向がx軸となる。
Aの屈折率分布の設計値と、外形の設計値とから、理論
的に算出される透過波面Wo(x)を算出して基準の透
過波面とし、同時に、被検物Aの外形形状から光軸方向
の肉厚d(x)を求める。そして、これらから次式によ
って屈折率差Δn(x)を算出する。 ΔW(x)=W(x)−Wo(x) Δn(x)=ΔW(x)・λ/d(x) ここで、λは光源から射出される光線の波長である。ま
た、Δn(x)は被検物Aの光軸方向の平均屈折率とな
る。
分布データが平均値でしか分からない場合は、以下の方
法で行う。外形形状データによりあらかじめ光軸方向肉
厚d(x)を計算する。演算装置17は、上述したのと
同じ方法で求めることができる。そして、被検物Aに光
束を透過して干渉縞検出器15上に干渉縞像を結像させ
る。干渉縞検出器15のリニアCCDの出力から透過波
面計測部18が透過波面W(x)を計測する。そして、
リニアCCDの任意の位置をx=0として基準の透過波
面W(0)を求め、次式によりΔn(x)を算出する。 Δn(x)=(W(x)−W(o))・λ/d(x) こうして任意の測定断面について、相対屈折率差Δn
(x)を算出することができる。
示す図である。同図の縦軸は屈折率差(Δn(x))、
横軸は測定断面(x軸)を表している。図3はConi
c型の被検物Aの屈折率分布状態を示す斜視図である。
同図において、x軸は干渉縞検出器15のリニアCCD
の長さ方向でz軸は光軸方向である。屈折率の異なる領
域をハッチングで示している。図示の都合から、屈折率
がハッチングの境界で突然に生じている(階段状に変化
する)ように表されているが、実際には、全体として滑
らかに屈折率が変化していく。
が、本発明では、Δn(x)は、光軸に沿った厚み方向
に積算された透過波面から算出される。したがって、光
軸方向に屈折率が分布している場合は、分布状態を把握
できない。ところが、図3に示すようなConic型の
被検物Aでは、光軸方向(z軸方向)に屈折率の分布を
もたないので、本発明の屈折率分布の測定には最適であ
る。
ど同じ試液B中に浸しているので、外形形状の加工誤差
や設置誤差があっても、測定精度にほとんど影響を及ぼ
さないことも大きな特徴である。また、上の式ではxの
1次式であるがx・yによる2次元計測も可能である。
多項式近似で展開(テイラー展開)する。 Δn(x)≒n0+n1h+n2h2+………+nmhm (hは、:x座標の任意の位置、または測定断面の位置
(像高)) そして、各係数n0,n1,n2,………nmを求めること
により、x軸上の位置の座標が決まれば、その位置にお
ける屈折率分布を直ちに求めることができ、光学設計シ
ミュレーションなどにフィードバックしやすくなり、開
発効率の向上につながる。
折率勾配が大きい場合には、干渉縞の本数が多くなり、
干渉縞が密になって、干渉縞検出器15の分解能を超え
てしまうことがある。
置の構成を示す図である。同図の装置は、シアリング干
渉計を基本構成としている。すなわち、光源1から射出
された光線はビームエキスパンダ3で広げられ、平行光
束となってセル21内の試液Bに浸った被検物Aを透過
する。被検物Aを透過した光線はハーフミラー31と反
射ミラー32とで反射される。反射ミラー32には、電
気−変位変換素子33が設けられ、反射ミラー32を矢
印の方向に微小な距離だけ移動できるようになってい
る。電気−変位変換素子33で反射ミラー32を動かす
と、反射ミラー32で反射される光束(点線)と、ハー
フミラー31で反射される光束(実線)との間には、光
軸と垂直な方向に微小な距離のずれ(このずれを「シ
ア」という)が生じる。これによってシアリング干渉を
起こすことができる。シアを増減することによって、干
渉縞の本数を増減でき、干渉縞検出器15の分解能の範
囲内の干渉縞像を結像させることが可能となるものであ
る。
11を設けて重畳された光束を2つに分割し、一方は干
渉縞検出器15に結像させ、他方は、モニター用の2次
元CCDカメラ23に干渉縞を結像させている。
ては、ラジアルGRINの一般式(近似式)はN(r)
=No{1−(1/2)Ar2}で表される。
のでは例えば直径φ4で中心と周辺の屈折率差が0.0
75あるものも存在する。この場合の透過波面収差は
0.075×4=0.3となる。これはマハツェンダ干
渉計だと約1000本の干渉縞が生じることを意味し、
本数が多いことから解析は困難が予想される。これに対
してシアリング干渉計でシア量S=0.001mmとす
ると計算上1本程度の干渉縞ですむことになり十分解析
可能である。さらに、被検物AがラジアルGRINレン
ズの場合には、被検物Aを図3のように設置することに
より予想される透過波面Wo(x)の計算がしやすくΔ
W(x)が算出しやすくなる。
被検物を屈折率がほぼ同じ試液中に浸しているので表面
での散乱や屈折の影響を抑えることができ、透過波面と
設計データからGRINレンズの屈折率分布を計測する
ことが可能となる。
めておくことにより、任意の位置における屈折率分布を
簡単に算出することができるので、光学設計シミュレー
ションへのフィードバックが容易になる。
と、屈折率差や屈折率勾配の大きなGRINレンズに関
してもシア量(横ずらし量)を調整することにより感度
を変えて計測することができる。本方式を採用すること
によりラジアルGRINレンズの屈折率分布および設計
データからの屈折率分布差を計測することが可能とな
る。
す図である。
す斜視図である。
る。
Claims (9)
- 【請求項1】 光源からの可干渉光を、基準になる参照
波と、屈折率がほぼ一致している試液中に浸した被検物
に透過させた被検波とに分け、これら2光束を重畳して
干渉縞検出器上に干渉縞像を結像させ、該干渉縞像から
透過波面を求め、基準となる透過波面及び被検物の設計
値から求めた光軸方向の厚さから上記被検物の任意の測
定断面についての屈折率差を求めることを特徴とする屈
折率分布の測定方法。 - 【請求項2】 上記干渉縞と直交する方向にx座標をと
り、上記干渉縞像を計測して得た透過波面をW(x)、
被検物の設計値から求めた基準透過波面をWo(x)、
被検物の設計値から求めた任意の測定断面についての光
軸方向の厚さをd(x)、可干渉光の波長をλとしたと
き、任意の断面における屈折率差Δn(x)を次式 ΔW(x)=W(x)−Wo(x) Δn(x)=ΔW(x)・λ/d(x) から求めることを特徴とする請求項1記載の屈折率分布
の測定方法。 - 【請求項3】 上記干渉縞と直交する方向にx座標をと
り、上記干渉縞像を計測して得た透過波面をW(x)、
x軸上の任意の位置を基準x=0として上記透過波面か
ら求めた基準透過波面をW(0)、被検物の設計値から
求めた任意の測定断面についての光軸方向の厚さをd
(x)、可干渉光の波長をλとしたとき、任意の断面に
おける屈折率差Δn(x)を次式 ΔW(x)=W(x)−W(0) Δn(x)=ΔW(x)・λ/d(x) から求めることを特徴とする請求項1記載の屈折率分布
の測定方法。 - 【請求項4】 上記により求めたΔn(x)を、次の多
項式、 Δn(x)≒n0+n1h+n2h2+………+nmhm に展開し、各係数n0,n1,n2,………nmを求めるこ
とにより、任意の測定断面についての屈折率差Δn
(x)を求めることを特徴とする請求項1から3のいず
れかに記載の屈折率分布の測定方法。 - 【請求項5】 上記干渉縞を、被検物を透過した光束を
2つに分け、両光束を光軸と直交する方向にわずかに横
ずらししてシアリング干渉させることにより形成するこ
とを特徴とする請求項1から4のいずれかに記載の測定
方法。 - 【請求項6】 設計上、軸対称な屈折率分布を有する被
検物を測定する際に、該軸を上記可干渉光の光軸方向に
配置することを特徴とする請求項1から5のいずれかに
記載の屈折率分布の測定方法。 - 【請求項7】 光源からの可干渉光を2光束に分割して
重畳する干渉計と、該干渉計内に設けられ被検物及び被
検物とほぼ同一の屈折率の試液を充填するためのセル
と、干渉計が形成する干渉縞が結像される位置に配置さ
れた干渉縞検出器と、干渉縞検出器に結像した干渉縞か
ら透過波面を計測する透過波面計測部と、被検物の基準
となる透過波面を算出するとともに被検物の任意の測定
断面における光軸方向の厚さを算出し、これらと上記計
測された透過波面から任意の測定断面における被検物の
屈折率差を算出する演算装置とを有することを特徴とす
る屈折率分布の測定装置。 - 【請求項8】 上記演算装置が、被検物の設計値から上
記基準となる透過波面を算出することを特徴とする請求
項7記載の屈折率分布の測定装置。 - 【請求項9】 上記演算装置が、上記屈折率差を多項式
に展開し、各係数を算出することを特徴とする請求項7
又は8記載の屈折率分布の測定装置。
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JP21696897A JP3699810B2 (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | 屈折率分布の測定方法及び装置 |
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