JPH1144266A - レゾネータ - Google Patents
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- JPH1144266A JPH1144266A JP20269497A JP20269497A JPH1144266A JP H1144266 A JPH1144266 A JP H1144266A JP 20269497 A JP20269497 A JP 20269497A JP 20269497 A JP20269497 A JP 20269497A JP H1144266 A JPH1144266 A JP H1144266A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N1/00—Silencing apparatus characterised by method of silencing
- F01N1/02—Silencing apparatus characterised by method of silencing by using resonance
- F01N1/023—Helmholtz resonators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00014—Reducing thermo-acoustic vibrations by passive means, e.g. by Helmholtz resonators
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 従来に比べ小さな変化量、変化率で、温度変
化に対し周波数を調整できるヘルムホルツ型レゾネータ
の提供。 【解決手段】 ヘルムホルツ型レゾネータの容積部２
と、内部を気体が流れる管１と容積部２とを連通する連
通管３と、連通管３に設けられ雰囲気温度の増大に応じ
て連通管３の半径を縮小させる連通管半径調整手段１０
と、を有するレゾネータ。
化に対し周波数を調整できるヘルムホルツ型レゾネータ
の提供。 【解決手段】 ヘルムホルツ型レゾネータの容積部２
と、内部を気体が流れる管１と容積部２とを連通する連
通管３と、連通管３に設けられ雰囲気温度の増大に応じ
て連通管３の半径を縮小させる連通管半径調整手段１０
と、を有するレゾネータ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レゾネータに関
し、とくにヘルムホルツ型レゾネータに関する。
し、とくにヘルムホルツ型レゾネータに関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の吸気管または排気管の内部を
流れる気体の振動による音を低減するために、内燃機関
の吸気管または排気管にレゾネータが取り付けられる。
レゾネータには、容積部をそれより小さい断面積をもつ
連通管で吸気管または排気管に連通させたレゾネータ
（いわゆるヘルムホルツ型レゾネータ）と、吸気管また
は排気管に枝管を設けたブランチ型レゾネータがある。
ヘルムホルツ型レゾネータはたとえば実開平１−６６４
６２号公報に開示されており、ブランチ型レゾネータは
たとえば実開昭６３−１３６２５７号公報に開示されて
いる。本発明はこのうちヘルムホルツ型レゾネータの方
の改良である。ヘルムホルツ型レゾネータの共振周波数
は、次式で表されることが知られている。 Ｆ＝（Ｃ／２π）｛πｒ2 ／Ｖ（Ｌ＋１．６ｒ）｝1/2 ・・・・（ａ） ここで、Ｃ：音速 Ｃ＝（３３１．５＋０．６１Ｔ） Ｔ：雰囲気温度 ｒ：連通管半径 Ｖ：容積部の容積 Ｌ：連通管の長さ エンジンルーム内では通常約２０℃から９０℃の範囲に
わたって温度が変化するが、この温度変化による周波数
の変化〔ヘルムホルツ型レゾネータで上記式によると、
Ｖ＝５００ｃｃ、ｒ＝２０ｍｍ、Ｌ＝２０ｍｍの場合
（形状により数値が異なるので、図５以下、説明に用い
た形状での条件とする）約３０℃の変化に対して周波数
が約２０Ｈｚ高くなる〕を補正するのに、上記実開平１
−６６４６２号公報では連通管の長さを変化させること
により対応している。
流れる気体の振動による音を低減するために、内燃機関
の吸気管または排気管にレゾネータが取り付けられる。
レゾネータには、容積部をそれより小さい断面積をもつ
連通管で吸気管または排気管に連通させたレゾネータ
（いわゆるヘルムホルツ型レゾネータ）と、吸気管また
は排気管に枝管を設けたブランチ型レゾネータがある。
ヘルムホルツ型レゾネータはたとえば実開平１−６６４
６２号公報に開示されており、ブランチ型レゾネータは
たとえば実開昭６３−１３６２５７号公報に開示されて
いる。本発明はこのうちヘルムホルツ型レゾネータの方
の改良である。ヘルムホルツ型レゾネータの共振周波数
は、次式で表されることが知られている。 Ｆ＝（Ｃ／２π）｛πｒ2 ／Ｖ（Ｌ＋１．６ｒ）｝1/2 ・・・・（ａ） ここで、Ｃ：音速 Ｃ＝（３３１．５＋０．６１Ｔ） Ｔ：雰囲気温度 ｒ：連通管半径 Ｖ：容積部の容積 Ｌ：連通管の長さ エンジンルーム内では通常約２０℃から９０℃の範囲に
わたって温度が変化するが、この温度変化による周波数
の変化〔ヘルムホルツ型レゾネータで上記式によると、
Ｖ＝５００ｃｃ、ｒ＝２０ｍｍ、Ｌ＝２０ｍｍの場合
（形状により数値が異なるので、図５以下、説明に用い
た形状での条件とする）約３０℃の変化に対して周波数
が約２０Ｈｚ高くなる〕を補正するのに、上記実開平１
−６６４６２号公報では連通管の長さを変化させること
により対応している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、連通管の長さ
を変化させる従来技術にはつぎの問題がある。図５に、
Ｆ＝３８０Ｈｚ（一定）、Ｖ＝５００ｃｃ、ｒ＝２０ｍ
ｍの場合の、ヘルムホルツ型レゾネータにおける、雰囲
気温度の変化に対する長さＬの変化を、上記（ａ）式に
より演算した結果をプロットしたもの（図５の線Ｂ）を
示している。図５より、雰囲気温度が２０℃から９０℃
に変化した場合に周波数を一定に保つには、連通管の長
さの変化量を約１４ｍｍとしなければならず、その場合
連通管長さの平均の変化率（１℃当たりの変化量と定義
する。以下、同じ）は０．００９８である。したがっ
て、変化量大（Ｌが２０ｍｍに対し１４ｍｍも変化させ
なければならない）のため、感熱材がそれだけの膨張が
できるために感熱材は大きくなり、レゾネータがそれだ
け大型化してしまい、かつ感熱材が大きくすることによ
って感熱材の熱容量が大となり、温度変化に対する応答
性が低下してしまう。また、変化率大（０．００９８）
のため、その感熱材が特殊な材質のものに限られる。本
発明の課題は、従来に比べて小さな変化量、変化率でも
って、温度変化に対し周波数を補正できるヘルムホルツ
型のレゾネータを提供することである。
を変化させる従来技術にはつぎの問題がある。図５に、
Ｆ＝３８０Ｈｚ（一定）、Ｖ＝５００ｃｃ、ｒ＝２０ｍ
ｍの場合の、ヘルムホルツ型レゾネータにおける、雰囲
気温度の変化に対する長さＬの変化を、上記（ａ）式に
より演算した結果をプロットしたもの（図５の線Ｂ）を
示している。図５より、雰囲気温度が２０℃から９０℃
に変化した場合に周波数を一定に保つには、連通管の長
さの変化量を約１４ｍｍとしなければならず、その場合
連通管長さの平均の変化率（１℃当たりの変化量と定義
する。以下、同じ）は０．００９８である。したがっ
て、変化量大（Ｌが２０ｍｍに対し１４ｍｍも変化させ
なければならない）のため、感熱材がそれだけの膨張が
できるために感熱材は大きくなり、レゾネータがそれだ
け大型化してしまい、かつ感熱材が大きくすることによ
って感熱材の熱容量が大となり、温度変化に対する応答
性が低下してしまう。また、変化率大（０．００９８）
のため、その感熱材が特殊な材質のものに限られる。本
発明の課題は、従来に比べて小さな変化量、変化率でも
って、温度変化に対し周波数を補正できるヘルムホルツ
型のレゾネータを提供することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する本発
明はつぎの通りである。 （１） ヘルムホルツ型レゾネータの容積部と、内部を
気体が流れる管と前記容積部とを連通する連通管と、該
連通管に設けられ雰囲気温度の増大に応じて前記連通管
の半径を縮小させる連通管半径調整手段と、を有するレ
ゾネータ。 （２） 前記連通管半径調整手段が、外周側が拘束され
内周側に向かって膨張・収縮可能な、密閉された環状の
弾性材の袋からなる（１）記載のレゾネータ。 （３） 前記連通管半径調整手段が、連通管の一部の内
径を構成し周方向に両端を有し半径が拡縮可能なばね板
と、該ばね板の外周面まわりに配置され両端がばね板の
周方向両端またはその近傍に連結された熱膨張・収縮部
材と、からなる（１）記載のレゾネータ。
明はつぎの通りである。 （１） ヘルムホルツ型レゾネータの容積部と、内部を
気体が流れる管と前記容積部とを連通する連通管と、該
連通管に設けられ雰囲気温度の増大に応じて前記連通管
の半径を縮小させる連通管半径調整手段と、を有するレ
ゾネータ。 （２） 前記連通管半径調整手段が、外周側が拘束され
内周側に向かって膨張・収縮可能な、密閉された環状の
弾性材の袋からなる（１）記載のレゾネータ。 （３） 前記連通管半径調整手段が、連通管の一部の内
径を構成し周方向に両端を有し半径が拡縮可能なばね板
と、該ばね板の外周面まわりに配置され両端がばね板の
周方向両端またはその近傍に連結された熱膨張・収縮部
材と、からなる（１）記載のレゾネータ。
【０００５】上記（１）のレゾネータでは、共振周波数
を調整するのに、連通管の半径が（したがって、直径
も）変化される（従来技術では、連通管の長さが変化さ
れる）。図５に、Ｆ＝３８０Ｈｚ（一定）、Ｖ＝５００
ｃｃ、Ｌ＝２０ｍｍの場合の、ヘルムホルツ型レゾネー
タにおける、雰囲気温度の変化に対する半径ｒの変化
を、上記（ａ）式により演算した結果をプロットしたも
の（図５の線Ａ）を示している。図５の線Ａからわかる
ように、半径ｒの変化量は小さく、２０℃から９０℃ま
での温度変化に対し半径ｒの変化量は約３ｍｍである。
そのため、感熱材は小さく、応答は良好であり、コスト
も低減される。また、半径ｒの変化率も小さく、２０℃
から９０℃までの温度変化に対し半径ｒの変化率は約
０．００２２である。気体は変化率が２０℃〜９０℃の
温度域で約０．００３程度であるから弾性材の袋に入れ
て弾性体との組み合わせで気体の変化率を抑えることに
より、約０．００２２の変化率を得ることができる。こ
のため、半径ｒを変化させる手段に気体と弾性体（弾性
材の袋）との組み合わせが利用可能である。上記（２）
のレゾネータでは、連通管半径調整手段が、気体と弾性
体との組み合わせから構成されている。上記（３）のレ
ゾネータでは、連通管半径調整手段が、ばね板と、熱膨
張・収縮部材とから構成されている。
を調整するのに、連通管の半径が（したがって、直径
も）変化される（従来技術では、連通管の長さが変化さ
れる）。図５に、Ｆ＝３８０Ｈｚ（一定）、Ｖ＝５００
ｃｃ、Ｌ＝２０ｍｍの場合の、ヘルムホルツ型レゾネー
タにおける、雰囲気温度の変化に対する半径ｒの変化
を、上記（ａ）式により演算した結果をプロットしたも
の（図５の線Ａ）を示している。図５の線Ａからわかる
ように、半径ｒの変化量は小さく、２０℃から９０℃ま
での温度変化に対し半径ｒの変化量は約３ｍｍである。
そのため、感熱材は小さく、応答は良好であり、コスト
も低減される。また、半径ｒの変化率も小さく、２０℃
から９０℃までの温度変化に対し半径ｒの変化率は約
０．００２２である。気体は変化率が２０℃〜９０℃の
温度域で約０．００３程度であるから弾性材の袋に入れ
て弾性体との組み合わせで気体の変化率を抑えることに
より、約０．００２２の変化率を得ることができる。こ
のため、半径ｒを変化させる手段に気体と弾性体（弾性
材の袋）との組み合わせが利用可能である。上記（２）
のレゾネータでは、連通管半径調整手段が、気体と弾性
体との組み合わせから構成されている。上記（３）のレ
ゾネータでは、連通管半径調整手段が、ばね板と、熱膨
張・収縮部材とから構成されている。
【０００６】
【発明の実施の形態】図１、図２は、本発明の第１実施
例のレゾネータを示しており、図３、図４は本発明の第
２実施例のレゾネータを示している。両実施例にわたっ
て共通な構成部分には両実施例にわたって同じ符号を付
してある。まず、本発明の第１実施例、第２実施例に共
通する部分を、たとえば図１、図２を参照して説明す
る。
例のレゾネータを示しており、図３、図４は本発明の第
２実施例のレゾネータを示している。両実施例にわたっ
て共通な構成部分には両実施例にわたって同じ符号を付
してある。まず、本発明の第１実施例、第２実施例に共
通する部分を、たとえば図１、図２を参照して説明す
る。
【０００７】本発明のレゾネータは、ヘルムホルツ型レ
ゾネータの容積部２と、内部を気体が流れる管１と容積
部２とを連通する連通管３と、連通管３に設けられ雰囲
気温度の増大に応じて連通管３の半径を縮小させる連通
管半径調整手段１０と、を有する。内部を気体が流れる
管１は、内燃機関の吸気管または排気管であり、吸気管
の場合は気体は吸気で、排気管の場合は気体はエンジン
排気ガスである。
ゾネータの容積部２と、内部を気体が流れる管１と容積
部２とを連通する連通管３と、連通管３に設けられ雰囲
気温度の増大に応じて連通管３の半径を縮小させる連通
管半径調整手段１０と、を有する。内部を気体が流れる
管１は、内燃機関の吸気管または排気管であり、吸気管
の場合は気体は吸気で、排気管の場合は気体はエンジン
排気ガスである。
【０００８】レゾネータは前述の（ａ）式で決定される
共振周波数を有し、管１を流れる気体の振動のうち共振
周波数の振動を吸収して管１を流れる気体の振動を緩和
し、音を低減する。連通管半径調整手段１０は、共振周
波数が雰囲気温に応じて変化するので、設定した共振周
波数を維持するように、連通管３の半径（従来は連通管
の長さであったが、本発明では連通管３の半径）を変化
させる。連通管半径調整手段１０は、雰囲気温が増大す
ると、連通管３の半径を縮小させ、雰囲気が温低減する
と、連通管３の半径を拡大させる。
共振周波数を有し、管１を流れる気体の振動のうち共振
周波数の振動を吸収して管１を流れる気体の振動を緩和
し、音を低減する。連通管半径調整手段１０は、共振周
波数が雰囲気温に応じて変化するので、設定した共振周
波数を維持するように、連通管３の半径（従来は連通管
の長さであったが、本発明では連通管３の半径）を変化
させる。連通管半径調整手段１０は、雰囲気温が増大す
ると、連通管３の半径を縮小させ、雰囲気が温低減する
と、連通管３の半径を拡大させる。
【０００９】つぎに、本発明の各実施例に特有な構成部
分を説明する。本発明の第１実施例（例として、Ｆ＝３
８０Ｈｚ、Ｖ＝５００ｃｃ、Ｌ＝２０ｍｍ、ｒ＝２０ｍ
ｍの時の数値で説明している）では、図１、図２に示す
ように、連通管半径調整手段１０は、外周側が拘束され
内周側に向かって膨張・収縮可能な、密閉された環状の
かつ弾性材からなる袋１１からなる。袋１１の中には、
気体（たとえば空気、気体は種類を問わず体積変化率が
約０．００３程度）、または変化率が０．００２２近傍
（たとえば、エーテルは０．００１６なので、エーテル
またはそれ以上の変化率をもつもの）の液体、が封入さ
れている。袋１１の中が気体の場合は、袋１１の中の気
体と袋１１の弾性との組み合わせにより、温度領域２０
℃〜９０℃において、平均の連通管半径変化率が０．０
０２２またはその近傍の値になるように設定されてい
る。
分を説明する。本発明の第１実施例（例として、Ｆ＝３
８０Ｈｚ、Ｖ＝５００ｃｃ、Ｌ＝２０ｍｍ、ｒ＝２０ｍ
ｍの時の数値で説明している）では、図１、図２に示す
ように、連通管半径調整手段１０は、外周側が拘束され
内周側に向かって膨張・収縮可能な、密閉された環状の
かつ弾性材からなる袋１１からなる。袋１１の中には、
気体（たとえば空気、気体は種類を問わず体積変化率が
約０．００３程度）、または変化率が０．００２２近傍
（たとえば、エーテルは０．００１６なので、エーテル
またはそれ以上の変化率をもつもの）の液体、が封入さ
れている。袋１１の中が気体の場合は、袋１１の中の気
体と袋１１の弾性との組み合わせにより、温度領域２０
℃〜９０℃において、平均の連通管半径変化率が０．０
０２２またはその近傍の値になるように設定されてい
る。
【００１０】管１がエンジン吸気管のように内部を流れ
る気体が低温の場合は、袋１１はゴム製である。連通管
３には袋収納部１２が形成され、そこに袋１１が収納さ
れる。袋１１は外周側を袋収納部１２に接着され、雰囲
気温が増大すると、袋１１の中の気体または液体物質媒
質も温度が上がって膨張し、連通管３の内側に向かって
脹らみ、これによって連通管３の横断面積を縮小させ
る。図５の線Ａは、変化率が０．００２２の場合の、雰
囲気温度と連通管半径との関係を示している。
る気体が低温の場合は、袋１１はゴム製である。連通管
３には袋収納部１２が形成され、そこに袋１１が収納さ
れる。袋１１は外周側を袋収納部１２に接着され、雰囲
気温が増大すると、袋１１の中の気体または液体物質媒
質も温度が上がって膨張し、連通管３の内側に向かって
脹らみ、これによって連通管３の横断面積を縮小させ
る。図５の線Ａは、変化率が０．００２２の場合の、雰
囲気温度と連通管半径との関係を示している。
【００１１】本発明の第２実施例では、図３、図４に示
すように、連通管半径調整手段１０は、ばね板１３と、
熱膨張・収縮部材１４とを有する。ばね板１３は、連通
管の一部の内径面を構成し、周方向に両端を有し、半径
が拡縮可能とされている。ばね板１３の両端は、互いに
スライド可能に重ね合わされている。熱膨張・収縮部材
１４は、ばね板１３の外周面まわりに配置され、熱膨張
・収縮部材１４の両端がばね板１３の周方向両端または
その近傍に連結されている。連通管３には収納部１５が
形成され、そこにばね板１３と熱膨張・収縮部材１４
（たとえば、熱膨張率が異なる２枚の金属を張り合わせ
たバイメタルからなる）が収納される。雰囲気温が増大
すると、熱膨張・収縮部材１４が縮径する方向に変形し
てばね板１３の半径を縮小させ、これによって連通管３
の横断面積を縮小させる。
すように、連通管半径調整手段１０は、ばね板１３と、
熱膨張・収縮部材１４とを有する。ばね板１３は、連通
管の一部の内径面を構成し、周方向に両端を有し、半径
が拡縮可能とされている。ばね板１３の両端は、互いに
スライド可能に重ね合わされている。熱膨張・収縮部材
１４は、ばね板１３の外周面まわりに配置され、熱膨張
・収縮部材１４の両端がばね板１３の周方向両端または
その近傍に連結されている。連通管３には収納部１５が
形成され、そこにばね板１３と熱膨張・収縮部材１４
（たとえば、熱膨張率が異なる２枚の金属を張り合わせ
たバイメタルからなる）が収納される。雰囲気温が増大
すると、熱膨張・収縮部材１４が縮径する方向に変形し
てばね板１３の半径を縮小させ、これによって連通管３
の横断面積を縮小させる。
【００１２】つぎに、作用を説明する。まず、本発明の
第１実施例、第２実施例に共通する構成部分による作用
を説明する。本発明実施例のレゾネータでは、共振周波
数を調整するのに、連通管３の半径が（したがって、直
径も）、連通管半径調整手段１０により変化され、調整
される。これに対し、従来技術では、連通管の長さが変
化され、調整される。
第１実施例、第２実施例に共通する構成部分による作用
を説明する。本発明実施例のレゾネータでは、共振周波
数を調整するのに、連通管３の半径が（したがって、直
径も）、連通管半径調整手段１０により変化され、調整
される。これに対し、従来技術では、連通管の長さが変
化され、調整される。
【００１３】図５に、Ｆ＝３８０Ｈｚ（一定）、Ｖ＝５
００ｃｃ、Ｌ＝２０ｍｍの場合の、ヘルムホルツ型レゾ
ネータにおける、２０℃から９０℃までの領域における
雰囲気温度の変化に対する半径ｒの変化を、上記（ａ）
式により演算した結果をプロットしたもの（図５の線
Ａ）を示している。図５の線Ａからわかるように、半径
ｒの変化量は小さく、２０℃から９０℃までの温度変化
に対し半径ｒの変化量は約３ｍｍである。これは、温度
が２０℃から９０℃に変化しても連通管３の半径ｒを約
３ｍｍ（元の半径が２０ｍｍに対し）調整すれば周波数
を略一定に維持できることを示している。この程度の調
整量であれば、第１実施例や第２実施例の連通管半径調
整手段１０の構造を用いて、調整可能であり、調整のた
めに装置の過度の大型化を伴うことがない。そして、そ
の場合に用いられる感熱材も小さく、その結果、熱容量
も小さく応答は良好であり、コストも低減される。
００ｃｃ、Ｌ＝２０ｍｍの場合の、ヘルムホルツ型レゾ
ネータにおける、２０℃から９０℃までの領域における
雰囲気温度の変化に対する半径ｒの変化を、上記（ａ）
式により演算した結果をプロットしたもの（図５の線
Ａ）を示している。図５の線Ａからわかるように、半径
ｒの変化量は小さく、２０℃から９０℃までの温度変化
に対し半径ｒの変化量は約３ｍｍである。これは、温度
が２０℃から９０℃に変化しても連通管３の半径ｒを約
３ｍｍ（元の半径が２０ｍｍに対し）調整すれば周波数
を略一定に維持できることを示している。この程度の調
整量であれば、第１実施例や第２実施例の連通管半径調
整手段１０の構造を用いて、調整可能であり、調整のた
めに装置の過度の大型化を伴うことがない。そして、そ
の場合に用いられる感熱材も小さく、その結果、熱容量
も小さく応答は良好であり、コストも低減される。
【００１４】また、半径ｒの変化率も小さく、２０℃か
ら９０℃までの温度変化に対し半径ｒの変化率は約０．
００２２である。気体は変化率が２０℃〜９０℃で約
０．００３程度であるから弾性材の袋１１との組み合わ
せで気体の変化率を抑えることにより、変化率を約０．
００２２に近づけることができる。
ら９０℃までの温度変化に対し半径ｒの変化率は約０．
００２２である。気体は変化率が２０℃〜９０℃で約
０．００３程度であるから弾性材の袋１１との組み合わ
せで気体の変化率を抑えることにより、変化率を約０．
００２２に近づけることができる。
【００１５】つぎに、本発明の各実施例の作用を説明す
る。本発明の第１実施例では、連通管半径調整手段１０
が、内部の空気または気体物質媒質を入れた弾性材のゴ
ム袋１１からなり、ゴム袋１１の厚さなどを調整するこ
とにより、ゴム袋１１の内径の変化率を約０．００２２
とすることにより、２０℃から９０℃の温度領域におい
て温度が変化しても、連通管３の半径が調整されること
により、レゾネータの周波数が略一定に維持される。ま
た、小型のゴム袋１１を連通管３の内径面に取り付ける
だけであるから、レゾネータを過度に大型化するもので
はなく、熱容量も小さいので雰囲気温度変化への追従の
応答性もよく、コスト的に大きな負担を伴なうものでは
ない。
る。本発明の第１実施例では、連通管半径調整手段１０
が、内部の空気または気体物質媒質を入れた弾性材のゴ
ム袋１１からなり、ゴム袋１１の厚さなどを調整するこ
とにより、ゴム袋１１の内径の変化率を約０．００２２
とすることにより、２０℃から９０℃の温度領域におい
て温度が変化しても、連通管３の半径が調整されること
により、レゾネータの周波数が略一定に維持される。ま
た、小型のゴム袋１１を連通管３の内径面に取り付ける
だけであるから、レゾネータを過度に大型化するもので
はなく、熱容量も小さいので雰囲気温度変化への追従の
応答性もよく、コスト的に大きな負担を伴なうものでは
ない。
【００１６】上記（３）のレゾネータでは、連通管半径
調整手段１０が、ばね板１３と、熱膨張・収縮部材１４
とから構成されており、雰囲気温度が高くなると熱膨張
・収縮部材１４の径が縮小し、ばね板１３の径を縮小さ
せ、レゾネータの周波数の略一定に維持する。また、小
型のばね板１３と、熱膨張・収縮部材１４とを連通管３
の内径面に配置するだけであるから、レゾネータを過度
に大型化するものではなく、熱容量も小さいので雰囲気
温度変化への追従の応答性もよく、コスト的に大きな負
担を伴なうものではない。
調整手段１０が、ばね板１３と、熱膨張・収縮部材１４
とから構成されており、雰囲気温度が高くなると熱膨張
・収縮部材１４の径が縮小し、ばね板１３の径を縮小さ
せ、レゾネータの周波数の略一定に維持する。また、小
型のばね板１３と、熱膨張・収縮部材１４とを連通管３
の内径面に配置するだけであるから、レゾネータを過度
に大型化するものではなく、熱容量も小さいので雰囲気
温度変化への追従の応答性もよく、コスト的に大きな負
担を伴なうものではない。
【００１７】
【発明の効果】請求項１のレゾネータによれば、連通管
に設けられ雰囲気温度の増大に応じて連通管の半径を縮
小させる連通管半径調整手段を設けたので、従来のよう
に連通管の長さを調整するものに比べて、小さな変化
量、変化率でもって、温度変化に対し周波数を略一定に
補正でき、かつ連通管半径調整手段を小型化でき、応答
性も良好である。請求項２のレゾネータによれば、連通
管半径調整手段を弾性材の袋から構成したので、小型
で、応答性も良い、安価な手段から連通管半径調整手段
を構成できる。請求項３のレゾネータによれば、連通管
半径調整手段をばね板と熱膨張・収縮部材から構成した
ので、小型で、応答性も良い、安価な手段から連通管半
径調整手段を構成できる。
に設けられ雰囲気温度の増大に応じて連通管の半径を縮
小させる連通管半径調整手段を設けたので、従来のよう
に連通管の長さを調整するものに比べて、小さな変化
量、変化率でもって、温度変化に対し周波数を略一定に
補正でき、かつ連通管半径調整手段を小型化でき、応答
性も良好である。請求項２のレゾネータによれば、連通
管半径調整手段を弾性材の袋から構成したので、小型
で、応答性も良い、安価な手段から連通管半径調整手段
を構成できる。請求項３のレゾネータによれば、連通管
半径調整手段をばね板と熱膨張・収縮部材から構成した
ので、小型で、応答性も良い、安価な手段から連通管半
径調整手段を構成できる。
【図１】本発明の第１実施例のレゾネータの、雰囲気温
度が約２０℃における、断面図である。
度が約２０℃における、断面図である。
【図２】本発明の第１実施例のレゾネータの、雰囲気温
度が約９０℃における、断面図である。
度が約９０℃における、断面図である。
【図３】本発明の第２実施例のレゾネータの、連通管部
位における、断面図である。
位における、断面図である。
【図４】本発明の第２実施例のレゾネータの断面図であ
る。
る。
【図５】ヘルムホルツ型レゾネータの周波数を３８０Ｈ
ｚ一定、Ｖ＝５００ｃｃの場合の、連通管の長さ、半径
と、雰囲気温度との関係図である。
ｚ一定、Ｖ＝５００ｃｃの場合の、連通管の長さ、半径
と、雰囲気温度との関係図である。
１ 管 ２ ヘルムホルツ型レゾネータの容積部 ３ 連通管 １０ 連通管半径調整手段 １１ 袋 １３ ばね板 １４ 熱膨張・収縮部材
Claims (3)
- 【請求項１】 ヘルムホルツ型レゾネータの容積部と、 内部を気体が流れる管と前記容積部とを連通する連通管
と、 該連通管に設けられ雰囲気温度の増大に応じて前記連通
管の半径を縮小させる連通管半径調整手段と、を有する
レゾネータ。 - 【請求項２】 前記連通管半径調整手段が、外周側が拘
束され内周側に向かって膨張・収縮可能な、密閉された
環状の弾性材の袋からなる請求項１記載のレゾネータ。 - 【請求項３】 前記連通管半径調整手段が、連通管の一
部の内径を構成し周方向に両端を有し半径が拡縮可能な
ばね板と、該ばね板の外周面まわりに配置され両端がば
ね板の周方向両端またはその近傍に連結された熱膨張・
収縮部材と、からなる請求項１記載のレゾネータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20269497A JPH1144266A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | レゾネータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20269497A JPH1144266A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | レゾネータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1144266A true JPH1144266A (ja) | 1999-02-16 |
Family
ID=16461617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20269497A Pending JPH1144266A (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | レゾネータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1144266A (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1158247A3 (de) * | 2000-05-26 | 2002-01-02 | ALSTOM Power N.V. | Vorrichtung zur Dämpfung akustischer Schwingungen in einer Brennkammer |
| FR2816991A1 (fr) * | 2000-11-23 | 2002-05-24 | Westaflex Automobile | Dispositif formant silencieux, notamment pour un moteur turbo |
| DE10254631A1 (de) * | 2002-11-22 | 2004-06-03 | Volkswagen Ag | Schalldämpfer für eine Abgasanlage einer Brennkraftmaschine |
| WO2007012414A1 (de) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Daimlerchrysler Ag | Nebenschlussresonator für eine ansaugleitung |
| JP2007196984A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Honda Motor Co Ltd | 自動二輪車 |
| KR100933815B1 (ko) | 2007-09-18 | 2009-12-24 | 지엠대우오토앤테크놀로지주식회사 | 자동차 흡·배기 계통용 공명기의 공명 특성 재조율 방법 |
| EP2302302A1 (en) * | 2009-09-23 | 2011-03-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Helmholtz resonator for a gas turbine combustion chamber |
| KR101119700B1 (ko) | 2009-07-16 | 2012-03-19 | 지엠 글로벌 테크놀러지 오퍼레이션스 엘엘씨 | 자동차의 흡기 소음 저감 장치 |
| CN103244319A (zh) * | 2013-05-29 | 2013-08-14 | 长城汽车股份有限公司 | 进气消声器 |
| US9739970B2 (en) | 2003-11-17 | 2017-08-22 | Commscope Technologies Llc | Fiber distribution device |
| US9778422B2 (en) | 2008-08-27 | 2017-10-03 | Commscope Technologies Llc | Fiber optic adapter with integrally molded ferrule alignment structure |
| US9915793B2 (en) | 2012-09-21 | 2018-03-13 | Commscope Technologies Llc | Removal tool for a fiber optic ferrule alignment sleeve |
| KR101879196B1 (ko) * | 2016-05-30 | 2018-07-17 | 홍익대학교 산학협력단 | 헬름홀츠 공진기 및 소형화된 헬름홀츠 공진기를 제조하는 방법 |
| US10167780B2 (en) * | 2017-05-25 | 2019-01-01 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Tunable resonator |
| US10634859B2 (en) | 2004-06-18 | 2020-04-28 | Commscope Technologies Llc | Fiber optic connector holder unit |
| US10634860B2 (en) | 2003-06-30 | 2020-04-28 | Commscope Technologies Llc | Fiber optic connector holder and method |
| US11733472B2 (en) | 2014-01-28 | 2023-08-22 | Commscope Technologies Llc | Slidable fiber optic connection module with cable slack management |
-
1997
- 1997-07-29 JP JP20269497A patent/JPH1144266A/ja active Pending
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1158247A3 (de) * | 2000-05-26 | 2002-01-02 | ALSTOM Power N.V. | Vorrichtung zur Dämpfung akustischer Schwingungen in einer Brennkammer |
| US6634457B2 (en) | 2000-05-26 | 2003-10-21 | Alstom (Switzerland) Ltd | Apparatus for damping acoustic vibrations in a combustor |
| FR2816991A1 (fr) * | 2000-11-23 | 2002-05-24 | Westaflex Automobile | Dispositif formant silencieux, notamment pour un moteur turbo |
| EP1209348A1 (fr) * | 2000-11-23 | 2002-05-29 | Westaflex-Automobile S.A. | Dispositif formant silencieux, notamment pour un moteur turbo |
| DE10254631A1 (de) * | 2002-11-22 | 2004-06-03 | Volkswagen Ag | Schalldämpfer für eine Abgasanlage einer Brennkraftmaschine |
| US10634860B2 (en) | 2003-06-30 | 2020-04-28 | Commscope Technologies Llc | Fiber optic connector holder and method |
| US9739970B2 (en) | 2003-11-17 | 2017-08-22 | Commscope Technologies Llc | Fiber distribution device |
| US10634859B2 (en) | 2004-06-18 | 2020-04-28 | Commscope Technologies Llc | Fiber optic connector holder unit |
| WO2007012414A1 (de) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Daimlerchrysler Ag | Nebenschlussresonator für eine ansaugleitung |
| JP2007196984A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-08-09 | Honda Motor Co Ltd | 自動二輪車 |
| KR100933815B1 (ko) | 2007-09-18 | 2009-12-24 | 지엠대우오토앤테크놀로지주식회사 | 자동차 흡·배기 계통용 공명기의 공명 특성 재조율 방법 |
| US10197741B2 (en) | 2008-08-27 | 2019-02-05 | Commscope Technologies Llc | Fiber optic adapter with integrally molded ferrule alignment structure |
| US9778422B2 (en) | 2008-08-27 | 2017-10-03 | Commscope Technologies Llc | Fiber optic adapter with integrally molded ferrule alignment structure |
| KR101119700B1 (ko) | 2009-07-16 | 2012-03-19 | 지엠 글로벌 테크놀러지 오퍼레이션스 엘엘씨 | 자동차의 흡기 소음 저감 장치 |
| EP2302302A1 (en) * | 2009-09-23 | 2011-03-30 | Siemens Aktiengesellschaft | Helmholtz resonator for a gas turbine combustion chamber |
| US8689933B2 (en) * | 2009-09-23 | 2014-04-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Helmholtz resonator for a gas turbine combustion chamber |
| US20120228050A1 (en) * | 2009-09-23 | 2012-09-13 | Ghenadie Bulat | Helmholtz resonator for a gas turbine combustion chamber |
| WO2011036073A1 (en) | 2009-09-23 | 2011-03-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Helmholtz resonator for a gas turbine combustion chamber |
| US9915793B2 (en) | 2012-09-21 | 2018-03-13 | Commscope Technologies Llc | Removal tool for a fiber optic ferrule alignment sleeve |
| CN103244319A (zh) * | 2013-05-29 | 2013-08-14 | 长城汽车股份有限公司 | 进气消声器 |
| US11733472B2 (en) | 2014-01-28 | 2023-08-22 | Commscope Technologies Llc | Slidable fiber optic connection module with cable slack management |
| KR101879196B1 (ko) * | 2016-05-30 | 2018-07-17 | 홍익대학교 산학협력단 | 헬름홀츠 공진기 및 소형화된 헬름홀츠 공진기를 제조하는 방법 |
| US10167780B2 (en) * | 2017-05-25 | 2019-01-01 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Tunable resonator |
| US11092078B2 (en) | 2017-05-25 | 2021-08-17 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Tunable resonator |
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