JPH1143743A - 機械加工性および転動疲労寿命特性に優れた析出硬化型非磁性鋼 - Google Patents
機械加工性および転動疲労寿命特性に優れた析出硬化型非磁性鋼Info
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- JPH1143743A JPH1143743A JP19628497A JP19628497A JPH1143743A JP H1143743 A JPH1143743 A JP H1143743A JP 19628497 A JP19628497 A JP 19628497A JP 19628497 A JP19628497 A JP 19628497A JP H1143743 A JPH1143743 A JP H1143743A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 非磁性で、かつ、固溶化処理後の良好な機械
加工性と析出硬化後の高い強度と高い転動疲労寿命を併
せ持つ、例えば強磁場環境での非磁性軸受用途等に適す
る鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．４〜０．８％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：５．０〜１０．０％、
Ｓ：０．０７〜０．３０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０
％、Ｃｒ：５．０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０
％、Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、かつ、ＶとＣの比
が、Ｖ／Ｃ：２〜５とした、残部がＦｅおよび不可避的
不純物よりなることを特徴とする機械加工性と転動疲労
寿命および強度に優れた析出硬化型非磁性鋼。また、上
記成分に加えてＳｉ：０．３〜１．０％、Ａｌ：０．０
０３〜０．０１０％の１種または２種を添加することが
できる。
加工性と析出硬化後の高い強度と高い転動疲労寿命を併
せ持つ、例えば強磁場環境での非磁性軸受用途等に適す
る鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．４〜０．８％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：５．０〜１０．０％、
Ｓ：０．０７〜０．３０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０
％、Ｃｒ：５．０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０
％、Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、かつ、ＶとＣの比
が、Ｖ／Ｃ：２〜５とした、残部がＦｅおよび不可避的
不純物よりなることを特徴とする機械加工性と転動疲労
寿命および強度に優れた析出硬化型非磁性鋼。また、上
記成分に加えてＳｉ：０．３〜１．０％、Ａｌ：０．０
０３〜０．０１０％の１種または２種を添加することが
できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、固溶化処理後の良
好な機械加工性に加えて析出硬化後の高い強度と高い転
動疲労寿命を併せ持つ、例えば強い磁場中環境で使用さ
れる非磁性軸受用途等に適する鋼に関する。
好な機械加工性に加えて析出硬化後の高い強度と高い転
動疲労寿命を併せ持つ、例えば強い磁場中環境で使用さ
れる非磁性軸受用途等に適する鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年の各種のＯＡ機器や産業機器の進歩
は著しいものがあり、その素材に対する要求も苛酷にな
ってきている。これら産業用途には、磁気反応を利用す
る種々のセンサーや、磁場中内で使用される部品が機能
的に主要部分となり、適用される材料特性として非磁性
が要求される。中でも特に、シャフト等の強度部品や軸
受用途としての材料には、非磁性と共に高い硬さを有す
ることが必要とされる。従来、これらのシャフトや軸受
用材料としては、例えばＳＵＳ３０４Ｎ２や高Ｍｎ鋼な
どのような比較的強度の高いオーステナイト系鋼や、Ｓ
ＵＨ６６０や特開昭６３−２９３１４１号公報にあるよ
うな析出硬化型オーステナイト系鋼が用いられ、特殊な
場合に限ってはセラミクスが用いられている。
は著しいものがあり、その素材に対する要求も苛酷にな
ってきている。これら産業用途には、磁気反応を利用す
る種々のセンサーや、磁場中内で使用される部品が機能
的に主要部分となり、適用される材料特性として非磁性
が要求される。中でも特に、シャフト等の強度部品や軸
受用途としての材料には、非磁性と共に高い硬さを有す
ることが必要とされる。従来、これらのシャフトや軸受
用材料としては、例えばＳＵＳ３０４Ｎ２や高Ｍｎ鋼な
どのような比較的強度の高いオーステナイト系鋼や、Ｓ
ＵＨ６６０や特開昭６３−２９３１４１号公報にあるよ
うな析出硬化型オーステナイト系鋼が用いられ、特殊な
場合に限ってはセラミクスが用いられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述のオーステナイト
系鋼では、熱処理のままの透磁率は低く非磁性は満足す
るが、硬さが十分に高いとはいえない。従って、これら
材料を用いる場合にはそれぞれの材料強度に併せて設計
を行っているのが現状であり、近年の厳しい材料特性の
要求には硬度面での限界があった。さらに析出硬化型鋼
では、時効硬化により必要とする硬度や強度はほぼ満足
できるが、固溶化処理ままでも比較的硬さが高く、機械
加工性が良好とはいえなかった。
系鋼では、熱処理のままの透磁率は低く非磁性は満足す
るが、硬さが十分に高いとはいえない。従って、これら
材料を用いる場合にはそれぞれの材料強度に併せて設計
を行っているのが現状であり、近年の厳しい材料特性の
要求には硬度面での限界があった。さらに析出硬化型鋼
では、時効硬化により必要とする硬度や強度はほぼ満足
できるが、固溶化処理ままでも比較的硬さが高く、機械
加工性が良好とはいえなかった。
【０００４】また、これら材料の高硬度化を冷間加工に
より行う手法も考えられるが、部品寸法や最終的にシャ
フトや軸受部品に加工する際の冷間加工はほとんど不可
能であり、また冷間加工を行った場合でも高硬度化によ
り切削や研削などの機械加工性が劣る問題点があった。
また、セラミクスの適用も考えられるが、機械加工性が
大きく劣ることやコストが高いことから、その用途のほ
とんどは特殊な部品に限定される。よって本発明では、
非磁性と硬度、ひいては良好な転動疲労寿命および機械
加工性を併せ持つ鋼を提供することを目的とするもので
ある。
より行う手法も考えられるが、部品寸法や最終的にシャ
フトや軸受部品に加工する際の冷間加工はほとんど不可
能であり、また冷間加工を行った場合でも高硬度化によ
り切削や研削などの機械加工性が劣る問題点があった。
また、セラミクスの適用も考えられるが、機械加工性が
大きく劣ることやコストが高いことから、その用途のほ
とんどは特殊な部品に限定される。よって本発明では、
非磁性と硬度、ひいては良好な転動疲労寿命および機械
加工性を併せ持つ鋼を提供することを目的とするもので
ある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明鋼の目的は、以上
に示した問題点を解決し、固溶化処理後の良好な機械加
工性と析出硬化後の高い強度と高い転動疲労寿命を併せ
持つ析出硬化型非磁性鋼を提供することである。すなわ
ち、この目的を達成するために本発明の要旨とするとこ
ろは、重量％で、Ｃ：０．４〜０．８％、Ｓｉ：０．１
〜１．０％、Ｍｎ：５．０〜１０．０％、Ｓ：０．０７
〜０．３０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｃｒ：５．
０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０％、Ｓｅ：０．０
５〜０．３０％、かつ、ＶとＣの比が、Ｖ／Ｃ：２〜５
であることからなる、残部がＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋼である。またこれに加えてＳｉ：０．２〜
１．０％、Ａｌ：０．００３〜０．０１０％の１種また
は２種を添加することができる。
に示した問題点を解決し、固溶化処理後の良好な機械加
工性と析出硬化後の高い強度と高い転動疲労寿命を併せ
持つ析出硬化型非磁性鋼を提供することである。すなわ
ち、この目的を達成するために本発明の要旨とするとこ
ろは、重量％で、Ｃ：０．４〜０．８％、Ｓｉ：０．１
〜１．０％、Ｍｎ：５．０〜１０．０％、Ｓ：０．０７
〜０．３０％、Ｎｉ：３．０〜１０．０％、Ｃｒ：５．
０〜１５．０％、Ｖ：１．０〜２．０％、Ｓｅ：０．０
５〜０．３０％、かつ、ＶとＣの比が、Ｖ／Ｃ：２〜５
であることからなる、残部がＦｅおよび不可避的不純物
よりなる鋼である。またこれに加えてＳｉ：０．２〜
１．０％、Ａｌ：０．００３〜０．０１０％の１種また
は２種を添加することができる。
【０００６】本発明の特徴は、強い磁気や磁場中環境で
の使用を可能とするための非磁性を保有し、ＳおよびＳ
ｅを添加することで、成形を容易にするために固溶化処
理後の旋削や穿孔などの機械加工性を向上させると同時
に、Ｍｎ（Ｓｅ、Ｓ）が転動疲労寿命の向上に対し有効
であることを見いだしたことにより、軸受材料として繰
り返しの転がり応力条件下で良好な転動疲労寿命を持つ
ように成分を配合したところにある。
の使用を可能とするための非磁性を保有し、ＳおよびＳ
ｅを添加することで、成形を容易にするために固溶化処
理後の旋削や穿孔などの機械加工性を向上させると同時
に、Ｍｎ（Ｓｅ、Ｓ）が転動疲労寿命の向上に対し有効
であることを見いだしたことにより、軸受材料として繰
り返しの転がり応力条件下で良好な転動疲労寿命を持つ
ように成分を配合したところにある。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下に本発明鋼の成分限定理由を
以下に示す。なお％は重量％を意味する。 Ｃ：０．４〜０．８％ ＣはＮｉ、Ｍｎなどとともにオーステナイト生成元素で
あり、安定な組織を保つと共に、時効処理後にＶと結合
し微細な炭化物を形成し、析出硬化によって高い硬さを
得るために添加される。０．５％未満であるとフェライ
ト生成をまねき透磁率を上昇させたり、十分な時効硬さ
が得られないので下限を０．４％とし、０．８％を越え
て添加するとＶとの粗大な一次炭化物を多量に形成し機
械加工性が悪化するので、上限を０．８％とした。
以下に示す。なお％は重量％を意味する。 Ｃ：０．４〜０．８％ ＣはＮｉ、Ｍｎなどとともにオーステナイト生成元素で
あり、安定な組織を保つと共に、時効処理後にＶと結合
し微細な炭化物を形成し、析出硬化によって高い硬さを
得るために添加される。０．５％未満であるとフェライ
ト生成をまねき透磁率を上昇させたり、十分な時効硬さ
が得られないので下限を０．４％とし、０．８％を越え
て添加するとＶとの粗大な一次炭化物を多量に形成し機
械加工性が悪化するので、上限を０．８％とした。
【０００８】Ｍｎ：５．０〜１０．０％ Ｍｎは前述のように、オーステナイト生成元素であるた
め、オーステナイト組織を安定に保つために、またＳと
作用しＭｎＳを形成し機械加工性を向上させるために添
加される。５．０％未満であるとフェライト生成をまね
き透磁率を上昇させるので下限を５．０％とし、１０．
０％を越えて添加すると熱間加工性を劣化させるので、
上限を１０．０％とした。
め、オーステナイト組織を安定に保つために、またＳと
作用しＭｎＳを形成し機械加工性を向上させるために添
加される。５．０％未満であるとフェライト生成をまね
き透磁率を上昇させるので下限を５．０％とし、１０．
０％を越えて添加すると熱間加工性を劣化させるので、
上限を１０．０％とした。
【０００９】Ｓ：０．０７〜０．３０％ Ｓは快削元素であり、後述のＳｅと複合でＭｎ（Ｓ、Ｓ
ｅ）を形成し機械加工性を向上させるために添加され
る。またＳは本発明鋼の転動寿命疲労に対して重要な元
素であり、Ｍｎ（Ｓ、Ｓｅ）の形成により繰り返し応力
による変形を抑制する効果がある。しかし０．０７％未
満ではこの効果は小さく、また０．３０％を越えて添加
してもほとんど効果の向上が認められない。機械加工性
はＳの添加に伴い向上するため下限を０．０７％とし、
上限は熱間加工性の劣化を防止するため０．３０％とし
た。
ｅ）を形成し機械加工性を向上させるために添加され
る。またＳは本発明鋼の転動寿命疲労に対して重要な元
素であり、Ｍｎ（Ｓ、Ｓｅ）の形成により繰り返し応力
による変形を抑制する効果がある。しかし０．０７％未
満ではこの効果は小さく、また０．３０％を越えて添加
してもほとんど効果の向上が認められない。機械加工性
はＳの添加に伴い向上するため下限を０．０７％とし、
上限は熱間加工性の劣化を防止するため０．３０％とし
た。
【００１０】Ｎｉ：３．０〜１０．０％ Ｎｉは前述のように、Ｃ、Ｍｎとともにオーステナイト
生成元素であり、オーステナイトを安定にするため、ま
た固溶化処理状態での硬さを下げ被削性を向上させるた
めに添加される。３．０％より少ないと固溶化状態での
硬さを高め機械加工性が劣化するので下限を３．０％と
し、多量に添加しても前述の効果にあまり影響がなく、
原料コストが上昇するので上限を１０％とした。
生成元素であり、オーステナイトを安定にするため、ま
た固溶化処理状態での硬さを下げ被削性を向上させるた
めに添加される。３．０％より少ないと固溶化状態での
硬さを高め機械加工性が劣化するので下限を３．０％と
し、多量に添加しても前述の効果にあまり影響がなく、
原料コストが上昇するので上限を１０％とした。
【００１１】Ｃｒ：５．０〜１５．０％ Ｃｒは耐食性を向上させるために添加される。５％未満
であるとその効果が得られないので下限を５％とし、１
５％を越えて添加するとフェライト生成を招き透磁率を
上昇させたり、Ｃとの炭化物を形成して析出硬化の際に
Ｖと結びつくＣ量が減少し、析出効果した後に十分な硬
さが得られないので上限を１５％とする。
であるとその効果が得られないので下限を５％とし、１
５％を越えて添加するとフェライト生成を招き透磁率を
上昇させたり、Ｃとの炭化物を形成して析出硬化の際に
Ｖと結びつくＣ量が減少し、析出効果した後に十分な硬
さが得られないので上限を１５％とする。
【００１２】Ｖ：１．０〜２．０％ Ｖは本発明において非常に重要な元素であり、６００〜
９００℃における熱処理を施すことによって、微細な炭
化物を形成し析出硬化させるために添加される。効果的
に硬さが得られるためには１．０％未満では効果が小さ
いため下限を１．０％とした。２．０％を越えて添加す
るとフェライト生成をまねいたり、Ｃとの間に一次炭化
物を形成し被削性を劣化させるとともに析出硬化に有効
な固溶Ｃを減少させるため、上限を２．０％とした。
９００℃における熱処理を施すことによって、微細な炭
化物を形成し析出硬化させるために添加される。効果的
に硬さが得られるためには１．０％未満では効果が小さ
いため下限を１．０％とした。２．０％を越えて添加す
るとフェライト生成をまねいたり、Ｃとの間に一次炭化
物を形成し被削性を劣化させるとともに析出硬化に有効
な固溶Ｃを減少させるため、上限を２．０％とした。
【００１３】Ｓｅ：０．０５〜０．３０％ ＳｅはＳと同様に快削元素であり、Ｍｎ（Ｓ，Ｓｅ）を
形成することで機械加工性を向上させるために添加され
る。また、Ｍｎ（Ｓ，Ｓｅ）を形成することでＳと同様
の繰り返し応力による変形を抑制する効果があるが、
０．０５％未満ではそれらの充分な効果が得られないた
め、下限を０．０５％とした。また、０．３０％を越え
て過剰に添加してもその効果は飽和し、熱間加工性も劣
化するため上限を０．３０％とした。しかし、これらの
効果、特に機械加工性はＳ単独添加に比べてＳｅ単独添
加では向上せず、良好な機械加工性と転動疲労寿命の両
特性を満たすことができないため、ＳとＳｅの複合添加
とした。
形成することで機械加工性を向上させるために添加され
る。また、Ｍｎ（Ｓ，Ｓｅ）を形成することでＳと同様
の繰り返し応力による変形を抑制する効果があるが、
０．０５％未満ではそれらの充分な効果が得られないた
め、下限を０．０５％とした。また、０．３０％を越え
て過剰に添加してもその効果は飽和し、熱間加工性も劣
化するため上限を０．３０％とした。しかし、これらの
効果、特に機械加工性はＳ単独添加に比べてＳｅ単独添
加では向上せず、良好な機械加工性と転動疲労寿命の両
特性を満たすことができないため、ＳとＳｅの複合添加
とした。
【００１４】Ｖ／Ｃ：２〜５ Ｖ／Ｃ比は、析出効果に寄与するＶ炭化物の析出を効果
的に決定するものである。図１に示すように、この比が
２未満の場合は有効な時効硬さが得られないため、下限
を２とした。しかし、５より高くてもその効果はほとん
ど向上せず、多量の一次炭化物の析出による機械加工性
の劣化を招くため上限を５とした。また、上記に加え
て、熱間加工性を改善するためにＢを添加しても良い。
的に決定するものである。図１に示すように、この比が
２未満の場合は有効な時効硬さが得られないため、下限
を２とした。しかし、５より高くてもその効果はほとん
ど向上せず、多量の一次炭化物の析出による機械加工性
の劣化を招くため上限を５とした。また、上記に加え
て、熱間加工性を改善するためにＢを添加しても良い。
【００１５】Ｓｉ：０．２〜１．０％、Ａｌ：０．００
３〜０．１０％のうち１種または２種 ＳｉやＡｌは製鋼時の脱酸剤として添加される。しかし
本発明においてはＳｉやＡｌ添加により、ＭｎＳが比較
的均一に分散され、Ｓ添加により生成するＭｎＳの転動
疲労寿命向上効果を促進するものである。しかしＳｉが
０．２％未満であると十分な効果が得られないので下限
を０．２％とし、１．０％を越えて添加すると有害な金
属間化合物を形成し機械加工性や熱間加工性を悪化させ
るため上限を１．０％とした。またＡｌの場合も０．０
０３％未満であると十分な効果が得られないので下限を
０．００３％とし、０．１０％を越えて添加すると熱間
加工性を阻害するため上限を０．１％とした。
３〜０．１０％のうち１種または２種 ＳｉやＡｌは製鋼時の脱酸剤として添加される。しかし
本発明においてはＳｉやＡｌ添加により、ＭｎＳが比較
的均一に分散され、Ｓ添加により生成するＭｎＳの転動
疲労寿命向上効果を促進するものである。しかしＳｉが
０．２％未満であると十分な効果が得られないので下限
を０．２％とし、１．０％を越えて添加すると有害な金
属間化合物を形成し機械加工性や熱間加工性を悪化させ
るため上限を１．０％とした。またＡｌの場合も０．０
０３％未満であると十分な効果が得られないので下限を
０．００３％とし、０．１０％を越えて添加すると熱間
加工性を阻害するため上限を０．１％とした。
【００１６】
【実施例】表１に本発明鋼の供試鋼Ｎｏ１〜１２および
比較鋼の供試鋼Ｎｏ１３〜２５の化学成分およびＶ／Ｃ
比を示す。表２に、表１に示す化学成分の全供試鋼につ
いて、固溶化処理を施した後に行った機械加工性結果で
ある被削性指数、固溶化処理後７００℃、４時間で時効
処理を施した後の硬さ、透磁率および転動疲労寿命の測
定結果を示す。ただし、比較鋼であるＳＵＳ３０４は固
溶化状態であり、ＳＵＨ６６０は固溶化処理を施した
後、７３０℃にて時効処理を施したものである。
比較鋼の供試鋼Ｎｏ１３〜２５の化学成分およびＶ／Ｃ
比を示す。表２に、表１に示す化学成分の全供試鋼につ
いて、固溶化処理を施した後に行った機械加工性結果で
ある被削性指数、固溶化処理後７００℃、４時間で時効
処理を施した後の硬さ、透磁率および転動疲労寿命の測
定結果を示す。ただし、比較鋼であるＳＵＳ３０４は固
溶化状態であり、ＳＵＨ６６０は固溶化処理を施した
後、７３０℃にて時効処理を施したものである。
【００１７】機械加工試験は、径８ｍｍのドリルを使用
し一定の回転数、荷重において１０ｍｍ穿孔する時間を
測定し、ＳＵＳ３０４を１００として被削性指数を求め
た。また転動疲労寿命は、軸受用途鋼が評価されること
の多いスラスト型転動疲労試験を用いて、面圧４４１０
ＭＰａで試験を行い、１鋼種につき試験片数を１０と
し、破壊の有無を累積破損確率として求め、累積破損確
率１０％における応力繰返し回数で評価した。評価の基
準値は、実用上ほぼ適正と考えられる１．０×１０7 サ
イクルとした。
し一定の回転数、荷重において１０ｍｍ穿孔する時間を
測定し、ＳＵＳ３０４を１００として被削性指数を求め
た。また転動疲労寿命は、軸受用途鋼が評価されること
の多いスラスト型転動疲労試験を用いて、面圧４４１０
ＭＰａで試験を行い、１鋼種につき試験片数を１０と
し、破壊の有無を累積破損確率として求め、累積破損確
率１０％における応力繰返し回数で評価した。評価の基
準値は、実用上ほぼ適正と考えられる１．０×１０7 サ
イクルとした。
【００１８】被削性については、快削元素であるＳやＳ
ｅの添加により向上するが、ＣやＣｒ、Ｖが上限を越え
て添加されると、一次炭化物が多く形成され、被削性に
有害であることがわかる。逆に、Ｓｅ単独添加ではＳ単
独添加よりも機械加工性が劣り、さらにＳｅ単独添加で
は機械加工性と転動疲労特性を同時に満足することはで
きないことがわかる。ＣやＶの添加量が少ないもの、ま
たＶ／Ｃ比が小さいものや大きすぎるものは、十分な時
効硬さが得られなかった。また、ＮｉやＭｎの添加量が
少ないものは、オーステナイト相の安定性が低く、時効
処理を施した後の透磁率が劣化することがわかる。
ｅの添加により向上するが、ＣやＣｒ、Ｖが上限を越え
て添加されると、一次炭化物が多く形成され、被削性に
有害であることがわかる。逆に、Ｓｅ単独添加ではＳ単
独添加よりも機械加工性が劣り、さらにＳｅ単独添加で
は機械加工性と転動疲労特性を同時に満足することはで
きないことがわかる。ＣやＶの添加量が少ないもの、ま
たＶ／Ｃ比が小さいものや大きすぎるものは、十分な時
効硬さが得られなかった。また、ＮｉやＭｎの添加量が
少ないものは、オーステナイト相の安定性が低く、時効
処理を施した後の透磁率が劣化することがわかる。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】上述のように、本発明により、強い磁気
や磁場中環境において、非磁性であることが要求され、
かつ、固溶化処理後の良好な機械加工性と析出硬化後の
高い強度と高い転動疲労寿命を併せ持つ、例えば強磁場
での軸受用途等に適する鋼を提供することができる。
や磁場中環境において、非磁性であることが要求され、
かつ、固溶化処理後の良好な機械加工性と析出硬化後の
高い強度と高い転動疲労寿命を併せ持つ、例えば強磁場
での軸受用途等に適する鋼を提供することができる。
【図１】Ｖ／Ｃ比と時効硬さの関係を表すグラフであ
る。
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．４〜０．８％、 Ｍｎ：５．０〜１０．０％、 Ｓ ：０．０７〜０．３０％、 Ｎｉ：３．０〜１０．０％、 Ｃｒ：５．０〜１５．０％、 Ｖ ：１．０〜２．０％、 Ｓｅ：０．０５〜０．３０％、 かつ、ＶとＣの比が、Ｖ／Ｃ：２〜５とした、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とする機械
加工性と転動疲労寿命ならびに強度に優れた析出硬化型
非磁性鋼。 - 【請求項２】 請求項１において、Ｓｉ：０．２〜１．
０％、Ａｌ：０．００３〜０．０１０％の１種または２
種を添加することを特徴とする機械加工性と転動疲労寿
命ならびに強度に優れた析出硬化型非磁性鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19628497A JPH1143743A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 機械加工性および転動疲労寿命特性に優れた析出硬化型非磁性鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19628497A JPH1143743A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 機械加工性および転動疲労寿命特性に優れた析出硬化型非磁性鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1143743A true JPH1143743A (ja) | 1999-02-16 |
Family
ID=16355251
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19628497A Withdrawn JPH1143743A (ja) | 1997-07-23 | 1997-07-23 | 機械加工性および転動疲労寿命特性に優れた析出硬化型非磁性鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1143743A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012219367A (ja) * | 2011-04-14 | 2012-11-12 | Nippon Koshuha Steel Co Ltd | 非磁性ステンレス鋼 |
| JP2019044959A (ja) * | 2017-08-29 | 2019-03-22 | レンク・アクティエンゲゼルシャフト | すべり軸受およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-07-23 JP JP19628497A patent/JPH1143743A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012219367A (ja) * | 2011-04-14 | 2012-11-12 | Nippon Koshuha Steel Co Ltd | 非磁性ステンレス鋼 |
| JP2019044959A (ja) * | 2017-08-29 | 2019-03-22 | レンク・アクティエンゲゼルシャフト | すべり軸受およびその製造方法 |
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