JPH1138460A - レーザ装置 - Google Patents
レーザ装置Info
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- JPH1138460A JPH1138460A JP9198455A JP19845597A JPH1138460A JP H1138460 A JPH1138460 A JP H1138460A JP 9198455 A JP9198455 A JP 9198455A JP 19845597 A JP19845597 A JP 19845597A JP H1138460 A JPH1138460 A JP H1138460A
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- light
- wavelength
- laser
- optical fiber
- optical
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 レーザ光の伝送体として通常の光ファイバを
使用して、且つ所望の変換波長光を安定して得ることの
できるレーザ装置を提供すること。 【解決手段】 レーザ光源ＬＳから発振された波長０．
２〜２μｍ程度の光を石英系光ファイバなどの光ファイ
バＯＦにて該光ファイバの出力端面またはそれより先方
に設置した周期的分極反転素子１に伝送し、該素子にて
波長変換する。 【効果】 医療用、微細加工用、光通信用などの光源と
して有用である。
使用して、且つ所望の変換波長光を安定して得ることの
できるレーザ装置を提供すること。 【解決手段】 レーザ光源ＬＳから発振された波長０．
２〜２μｍ程度の光を石英系光ファイバなどの光ファイ
バＯＦにて該光ファイバの出力端面またはそれより先方
に設置した周期的分極反転素子１に伝送し、該素子にて
波長変換する。 【効果】 医療用、微細加工用、光通信用などの光源と
して有用である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レーザ装置に関
し、特に医療用、微細加工用、光通信用などとして有用
なレーザ装置に関する。
し、特に医療用、微細加工用、光通信用などとして有用
なレーザ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近時、簡単な操作にて広範囲の患部を手
術し得るように、レーザメスの機能を改善する要求、特
にレーザメスについての操作上の自由度を高める要求が
益々強くなっている。
術し得るように、レーザメスの機能を改善する要求、特
にレーザメスについての操作上の自由度を高める要求が
益々強くなっている。
【０００３】波長１０．６μｍの炭酸ガスレーザ光は、
水に対する吸収係数が大きいので、構成成分の大部分が
水分である生体の切開、切除、蒸散などを行うレーザメ
スの光として現在の主流をなしている。また、この炭酸
ガスレーザ光の伝送体としては、多数の光学反射鏡を用
いた多関節反射鏡型導光路が従来使用されている。しか
るに多関節反射鏡型導光路は、その操作上の自由度を改
善するために反射鏡の数を増すと、光の損失が増加す
る、レーザ光の光軸合わせが困難となる、などの問題が
ある。
水に対する吸収係数が大きいので、構成成分の大部分が
水分である生体の切開、切除、蒸散などを行うレーザメ
スの光として現在の主流をなしている。また、この炭酸
ガスレーザ光の伝送体としては、多数の光学反射鏡を用
いた多関節反射鏡型導光路が従来使用されている。しか
るに多関節反射鏡型導光路は、その操作上の自由度を改
善するために反射鏡の数を増すと、光の損失が増加す
る、レーザ光の光軸合わせが困難となる、などの問題が
ある。
【０００４】最近、多関節反射鏡型導光路に代えて、波
長１０．６μｍの上記レーザ光に対して光伝送損失が比
較的少ないアルカリハライド系やシルバーハライド系の
材料からなる光ファイバが提案されている。該光ファイ
バは多関節反射鏡型導光路と比較して格段に操作上の自
由度が高いが、未だ光の伝送損失が大きい、材料が開発
途上品であるだけに高価である、などの問題がある。
長１０．６μｍの上記レーザ光に対して光伝送損失が比
較的少ないアルカリハライド系やシルバーハライド系の
材料からなる光ファイバが提案されている。該光ファイ
バは多関節反射鏡型導光路と比較して格段に操作上の自
由度が高いが、未だ光の伝送損失が大きい、材料が開発
途上品であるだけに高価である、などの問題がある。
【０００５】一方、特開平２−５８３８６号公報には、
レーザ光源、光ファイバ、および非線形光学材料からな
るバルク形の波長変換素子を縦続状態にてその全体を共
振器内に設置したレーザ装置が開示されている。このレ
ーザ装置は、共振器用の反射鏡を波長変換素子の端面と
レーザ光源の片端近傍とに有し、波長変換素子を先端に
取り付けた光ファイバが、レーザ光伝送路としてこの共
振器の内部に設置されている。レーザ光源から放射され
た光は、光ファイバを介して共振器内を往復する間に増
幅され発振状態に至る。同時に、波長変換素子によりレ
ーザ光が、短波長光に変換されて出力する。ところで一
般的にレーザ装置の発振波長や出力は、一対の反射鏡間
距離、即ち共振器長により大きく変動することが知られ
ている。また一方、光ファイバは、周辺温度変化により
伸縮し、また振動による構成ガラスの局部的な屈折率変
化に基づく実行的光学長が変化することも周知の通りで
ある。上記の特開平２−５８３８６号公報の技術におけ
る共振器長は、略光ファイバ長に等しいために、光ファ
イバ長が上記の理由で変動することにより共振器長が変
動し、したがって所望の変換波長を有する光を安定して
得ることは困難である。
レーザ光源、光ファイバ、および非線形光学材料からな
るバルク形の波長変換素子を縦続状態にてその全体を共
振器内に設置したレーザ装置が開示されている。このレ
ーザ装置は、共振器用の反射鏡を波長変換素子の端面と
レーザ光源の片端近傍とに有し、波長変換素子を先端に
取り付けた光ファイバが、レーザ光伝送路としてこの共
振器の内部に設置されている。レーザ光源から放射され
た光は、光ファイバを介して共振器内を往復する間に増
幅され発振状態に至る。同時に、波長変換素子によりレ
ーザ光が、短波長光に変換されて出力する。ところで一
般的にレーザ装置の発振波長や出力は、一対の反射鏡間
距離、即ち共振器長により大きく変動することが知られ
ている。また一方、光ファイバは、周辺温度変化により
伸縮し、また振動による構成ガラスの局部的な屈折率変
化に基づく実行的光学長が変化することも周知の通りで
ある。上記の特開平２−５８３８６号公報の技術におけ
る共振器長は、略光ファイバ長に等しいために、光ファ
イバ長が上記の理由で変動することにより共振器長が変
動し、したがって所望の変換波長を有する光を安定して
得ることは困難である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来技術の問題点並びに近時における要求、特にレーザメ
スについての操作上の自由度増大要求に鑑み、レーザ光
の伝送体として通常の光ファイバを使用し得て、しかも
所望の変換波長光を安定して出力し得るレーザ装置を提
供することを目的とする。
来技術の問題点並びに近時における要求、特にレーザメ
スについての操作上の自由度増大要求に鑑み、レーザ光
の伝送体として通常の光ファイバを使用し得て、しかも
所望の変換波長光を安定して出力し得るレーザ装置を提
供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、つぎの特徴を
有する。
有する。
【０００８】(1) レーザ光源、レーザ光源から発振され
たレーザ光を伝送するための光ファイバ、および光ファ
イバの出力端面またはそれより先方に設置され且つ光フ
ァイバにて伝送されたレーザ光を波長変換するための周
期的分極反転素子を有することを特徴とするレーザ装
置。
たレーザ光を伝送するための光ファイバ、および光ファ
イバの出力端面またはそれより先方に設置され且つ光フ
ァイバにて伝送されたレーザ光を波長変換するための周
期的分極反転素子を有することを特徴とするレーザ装
置。
【０００９】(2) レーザ光源が、波長０．２〜２μｍの
光を発振し得るものである上記(1) 記載のレーザ装置。
光を発振し得るものである上記(1) 記載のレーザ装置。
【００１０】(3) 周期的分極反転素子が、必要に応じて
共振器を使用して光パラメトリック相互作用をなすもの
である上記(1) または(2) 記載のレーザ装置。
共振器を使用して光パラメトリック相互作用をなすもの
である上記(1) または(2) 記載のレーザ装置。
【００１１】(4) 光パラメトリック相互作用が、光パラ
メトリック発生機能、光パラメトリック増幅機能、光パ
ラメトリック発振機能、第二高調波光発生機能、和周波
光発生機能、または差周波光発生機能である上記(3) 記
載のレーザ装置。
メトリック発生機能、光パラメトリック増幅機能、光パ
ラメトリック発振機能、第二高調波光発生機能、和周波
光発生機能、または差周波光発生機能である上記(3) 記
載のレーザ装置。
【００１２】
【作用】光ファイバの出力端に波長変換手段を有するの
で、石英ガラス系光ファイバなどの通常の光ファイバに
て低損失で伝送し得る波長のレーザ光、例えば近赤外光
をレーザ光源から発振して伝送し、それを波長変換手段
にて所望の波長に変換して出力することができる。また
波長変換手段として波長変換効率の高い周期的分極反転
素子を用いるので、充分な強度の波長変換光を出力する
ことが可能である。また、光ファイバを共振器内に設置
しないので、前記従来技術にみられた被波長変換レーザ
光の波長が不安定となる問題が解消し、しかして所望の
変換波長光を安定して出力することができる。
で、石英ガラス系光ファイバなどの通常の光ファイバに
て低損失で伝送し得る波長のレーザ光、例えば近赤外光
をレーザ光源から発振して伝送し、それを波長変換手段
にて所望の波長に変換して出力することができる。また
波長変換手段として波長変換効率の高い周期的分極反転
素子を用いるので、充分な強度の波長変換光を出力する
ことが可能である。また、光ファイバを共振器内に設置
しないので、前記従来技術にみられた被波長変換レーザ
光の波長が不安定となる問題が解消し、しかして所望の
変換波長光を安定して出力することができる。
【００１３】本発明において使用される光ファイバは、
基本的に、特定のものである必要はない。しかし、安価
にして高品質の通常の光ファイバ、特に石英ガラス系光
ファイバが好ましい。石英ガラス系光ファイバとして
は、屈折率インデックス型の観点ではステップ・インデ
ックス、グレーディド・インデックス、更にはレーザ光
源から出力されるレーザ光の偏波を保存する偏波面保存
構造を有するものなどであり、構成材料の観点ではコア
とクラッドの各材料が純石英ガラスとドープド石英ガラ
スとの組合わせからなるもの、屈折率が異なるドープド
石英ガラス同士の組合わせからなるもの、更には応力付
与部を有するものなどである。
基本的に、特定のものである必要はない。しかし、安価
にして高品質の通常の光ファイバ、特に石英ガラス系光
ファイバが好ましい。石英ガラス系光ファイバとして
は、屈折率インデックス型の観点ではステップ・インデ
ックス、グレーディド・インデックス、更にはレーザ光
源から出力されるレーザ光の偏波を保存する偏波面保存
構造を有するものなどであり、構成材料の観点ではコア
とクラッドの各材料が純石英ガラスとドープド石英ガラ
スとの組合わせからなるもの、屈折率が異なるドープド
石英ガラス同士の組合わせからなるもの、更には応力付
与部を有するものなどである。
【００１４】周期的分極反転素子は、周知の通り、ニオ
ブ酸リチウムあるいはその他の非線形光学材料の結晶か
らなり、その反転周期を調節することにより所望の波長
または波長域の入射光に対して疑似位相整合して波長変
換する機能をなす。またその結晶の長さを調節すること
により位相整合許容波長幅を調節することができる。よ
って入射光の波長並びに所望の波長変換光が決定された
なら、必要な反転周期や結晶長などを具備する周期的分
極反転素子を用意することができる。
ブ酸リチウムあるいはその他の非線形光学材料の結晶か
らなり、その反転周期を調節することにより所望の波長
または波長域の入射光に対して疑似位相整合して波長変
換する機能をなす。またその結晶の長さを調節すること
により位相整合許容波長幅を調節することができる。よ
って入射光の波長並びに所望の波長変換光が決定された
なら、必要な反転周期や結晶長などを具備する周期的分
極反転素子を用意することができる。
【００１５】周期的分極反転素子としては、光パラメト
リック発生機能、光パラメトリック増幅機能、光パラメ
トリック発振機能などの光パラメトリック出力機能、第
二高調波光発生機能、和周波光発生機能、あるいは差周
波光発生機能などの光パラメトリック相互作用により波
長変換をなし得るものが好ましい。なお光パラメトリッ
ク発振機能の場合は、周期的分極反転素子は共振器と共
に用いられる。かかる相互作用の若干につき、以下に説
明する。
リック発生機能、光パラメトリック増幅機能、光パラメ
トリック発振機能などの光パラメトリック出力機能、第
二高調波光発生機能、和周波光発生機能、あるいは差周
波光発生機能などの光パラメトリック相互作用により波
長変換をなし得るものが好ましい。なお光パラメトリッ
ク発振機能の場合は、周期的分極反転素子は共振器と共
に用いられる。かかる相互作用の若干につき、以下に説
明する。
【００１６】いまシグナル光をＳ、その波長をλs と
し、アイドラー光をＩ、その波長をλ i とし、またポン
ピング光をＰ、その波長をλp とすると、光パラメトリ
ック出力の場合には下式(1) で示される関係が成立す
る。 １／λp ＝１／λs ＋１／λi (1) 即ち、波長λp のポンピング光Ｐを周期的分極反転素子
に入射することにより、波長λs のシグナル光Ｓと波長
λi のアイドラー光Ｉとを出力（発生、増幅、あるいは
発振）させ得る。
し、アイドラー光をＩ、その波長をλ i とし、またポン
ピング光をＰ、その波長をλp とすると、光パラメトリ
ック出力の場合には下式(1) で示される関係が成立す
る。 １／λp ＝１／λs ＋１／λi (1) 即ち、波長λp のポンピング光Ｐを周期的分極反転素子
に入射することにより、波長λs のシグナル光Ｓと波長
λi のアイドラー光Ｉとを出力（発生、増幅、あるいは
発振）させ得る。
【００１７】つぎに基本波光をＡf 、その波長をλf と
し、第二高調波光をＡ2f、その波長をλ2fとすると、第
二高調波光の発生の場合には下式(2) で示される関係が
成立する。 １／λf ＝１／２λ2f (2) 即ち、波長λf の基本波光Ａf を周期的分極反転素子に
入射することにより、波長λ2f（＝λf ／２）の第二高
調波光Ａ2fを発生させ得る。
し、第二高調波光をＡ2f、その波長をλ2fとすると、第
二高調波光の発生の場合には下式(2) で示される関係が
成立する。 １／λf ＝１／２λ2f (2) 即ち、波長λf の基本波光Ａf を周期的分極反転素子に
入射することにより、波長λ2f（＝λf ／２）の第二高
調波光Ａ2fを発生させ得る。
【００１８】周期的分極反転素子の条件によっては、下
式(3) で示される関係が成立する。 １／λs ＋１／λp ＝１／λi (3) この場合、シグナル光Ｓとポンピング光Ｐとの二光を周
期的分極反転素子に入射することにより、波長λi のア
イドラー光Ｉ、即ち和周波光を発生させ得る。
式(3) で示される関係が成立する。 １／λs ＋１／λp ＝１／λi (3) この場合、シグナル光Ｓとポンピング光Ｐとの二光を周
期的分極反転素子に入射することにより、波長λi のア
イドラー光Ｉ、即ち和周波光を発生させ得る。
【００１９】また周期的分極反転素子の条件によって
は、下式(4) で示される関係が成立する。 １／λp −１／λs ＝１／λi (4) この場合、シグナル光Ｓとポンピング光Ｐとの二光を周
期的分極反転素子に入射することにより、波長λi のア
イドラー光Ｉ、即ち差周波光を発生させ得る。
は、下式(4) で示される関係が成立する。 １／λp −１／λs ＝１／λi (4) この場合、シグナル光Ｓとポンピング光Ｐとの二光を周
期的分極反転素子に入射することにより、波長λi のア
イドラー光Ｉ、即ち差周波光を発生させ得る。
【００２０】式(1) 〜(4) に示す各出力機能を有する周
期的分極反転素子の詳細は、つぎの通りである。周期的
分極反転構造とは、材料として強誘電性を有する非線形
光学材料、例えばニオブ酸リチウム（ＬｉＮｂＯ3 ）、
タンタル酸リチウム（ＬｉＴａＯ3 ）などを用い、その
自発分極方向を反転周期Λで反転して非線形光学定数の
符号を反転したものである。分極反転構造は、所望の反
転構造を得るためのパターン電極、例えば金属電極を上
記非線形光学材料からなる基板の一方の片面表面に、他
方の片面表面には一様電極を形成しておき、基板材料に
固有の抗電界（分極反転が生じる最低電界）以上の電界
を直流電圧あるいはパルス電圧にて上記電極間に印加す
ることにより作製することができる。分極反転周期Λ
は、前記の各光パラメトリック相互作用に応じて、以下
のように設計することができる。
期的分極反転素子の詳細は、つぎの通りである。周期的
分極反転構造とは、材料として強誘電性を有する非線形
光学材料、例えばニオブ酸リチウム（ＬｉＮｂＯ3 ）、
タンタル酸リチウム（ＬｉＴａＯ3 ）などを用い、その
自発分極方向を反転周期Λで反転して非線形光学定数の
符号を反転したものである。分極反転構造は、所望の反
転構造を得るためのパターン電極、例えば金属電極を上
記非線形光学材料からなる基板の一方の片面表面に、他
方の片面表面には一様電極を形成しておき、基板材料に
固有の抗電界（分極反転が生じる最低電界）以上の電界
を直流電圧あるいはパルス電圧にて上記電極間に印加す
ることにより作製することができる。分極反転周期Λ
は、前記の各光パラメトリック相互作用に応じて、以下
のように設計することができる。
【００２１】〔光パラメトリック出力（発生、増幅、あ
るいは発振）の場合〕前記の式(1) とつぎの式（1a) と
を満たす関係において、分極反転周期Λが決定される。
なお式（1a) において、 np 、 ns 、 ni は、それぞれ
ポンピング光Ｐ、シグナル光Ｓ、アイドラー光Ｉに対す
る基板材料の屈折率である。 np ／λp − ns ／λs − ni ／λi ＝１／Λ （1a)
るいは発振）の場合〕前記の式(1) とつぎの式（1a) と
を満たす関係において、分極反転周期Λが決定される。
なお式（1a) において、 np 、 ns 、 ni は、それぞれ
ポンピング光Ｐ、シグナル光Ｓ、アイドラー光Ｉに対す
る基板材料の屈折率である。 np ／λp − ns ／λs − ni ／λi ＝１／Λ （1a)
【００２２】〔第二高調波光の発生の場合〕前記の式
(2) とつぎの式（2a) とを満たす関係において、分極反
転周期Λが決定される。なお式（2a) において、 nf 、
n2fは、それぞれ基本波光Ａf 、第二高調波光Ａ2fに対
する基板材料の屈折率である。 ２（ n2f− nf ）／λf ＝１／Λ （2a)
(2) とつぎの式（2a) とを満たす関係において、分極反
転周期Λが決定される。なお式（2a) において、 nf 、
n2fは、それぞれ基本波光Ａf 、第二高調波光Ａ2fに対
する基板材料の屈折率である。 ２（ n2f− nf ）／λf ＝１／Λ （2a)
【００２３】〔和周波光の発生の場合〕前記の式(3) と
つぎの式（3a) とを満たす関係において、分極反転周期
Λが決定される。なお式（3a) において、 np 、 ns 、
ni は、それぞれポンピング光Ｐ、シグナル光Ｓ、アイ
ドラー光Ｉに対する基板材料の屈折率である。 −（ np ／λp ＋ ns ／λs ）＋ ni ／λi ＝１／Λ （3a)
つぎの式（3a) とを満たす関係において、分極反転周期
Λが決定される。なお式（3a) において、 np 、 ns 、
ni は、それぞれポンピング光Ｐ、シグナル光Ｓ、アイ
ドラー光Ｉに対する基板材料の屈折率である。 −（ np ／λp ＋ ns ／λs ）＋ ni ／λi ＝１／Λ （3a)
【００２４】〔差周波光の発生の場合〕前記の式(4) と
つぎの式（4a) とを満たす関係において、分極反転周期
Λが決定される。なお式（4a) において、 np 、 ns 、
ni は、それぞれポンピング光Ｐ、シグナル光Ｓ、アイ
ドラー光Ｉに対する基板材料の屈折率である。 （ np ／λp − ns ／λs ）− ni ／λi ＝１／Λ （4a)
つぎの式（4a) とを満たす関係において、分極反転周期
Λが決定される。なお式（4a) において、 np 、 ns 、
ni は、それぞれポンピング光Ｐ、シグナル光Ｓ、アイ
ドラー光Ｉに対する基板材料の屈折率である。 （ np ／λp − ns ／λs ）− ni ／λi ＝１／Λ （4a)
【００２５】レーザ光源は特定のものである必要はない
が、石英ガラス系光ファイバによる伝送に適した波長
０．２〜２μｍ程度、特に波長０．８〜１．５μｍ程度
の近赤外光を発振し得るものが好ましい。かかる近赤外
光を発振し得るレーザ光源としては、半導体レーザ、半
導体レーザにより励起される固体レーザなどが例示され
る。さらに本発明自体がレーザ装置であるので、本発明
のうちで上記波長範囲内の光を出力し得る各種の実施態
様もレーザ光源として採用することができる。
が、石英ガラス系光ファイバによる伝送に適した波長
０．２〜２μｍ程度、特に波長０．８〜１．５μｍ程度
の近赤外光を発振し得るものが好ましい。かかる近赤外
光を発振し得るレーザ光源としては、半導体レーザ、半
導体レーザにより励起される固体レーザなどが例示され
る。さらに本発明自体がレーザ装置であるので、本発明
のうちで上記波長範囲内の光を出力し得る各種の実施態
様もレーザ光源として採用することができる。
【００２６】
【発明の実施の形態】以下、図例により本発明を一層詳
細に説明する。
細に説明する。
【００２７】図１は、本発明の実施例の概略図、図２は
本発明の他の実施例の概略図、図３は本発明のさらに他
の実施例の概略図である。図４〜図１２は、いずれも図
１、図２、または図３における周期的分極反転素子およ
びその周辺部についての拡大断面図である。図１３は、
本発明の適用例たる内視鏡の部分斜視図である。
本発明の他の実施例の概略図、図３は本発明のさらに他
の実施例の概略図である。図４〜図１２は、いずれも図
１、図２、または図３における周期的分極反転素子およ
びその周辺部についての拡大断面図である。図１３は、
本発明の適用例たる内視鏡の部分斜視図である。
【００２８】図１、図２、および図３において、ＬＳは
レーザ光源、ＯＦは光ファイバ、ＷＣは波長変換部、Ａ
Ｐは被治療患部、ＦＬは集光レンズ、ＬＳ’（図３）は
第二のレーザ光源である。
レーザ光源、ＯＦは光ファイバ、ＷＣは波長変換部、Ａ
Ｐは被治療患部、ＦＬは集光レンズ、ＬＳ’（図３）は
第二のレーザ光源である。
【００２９】図１の実施例において、レーザ光源ＬＳか
ら発振されたレーザ光は、集光レンズＦＬにより集光さ
れて光ファイバＯＦに入射する。該入射光は、光ファイ
バＯＦにて伝送され波長変換部ＷＣに入射する。該入射
光は、波長変換部ＷＣにおいて波長変換されて出力し、
被治療患部ＡＰを照射する。レーザ光源ＬＳとしては、
半導体レーザ、半導体レーザにより励起される固体レー
ザ、パラメトリック発振器などが用いられる。
ら発振されたレーザ光は、集光レンズＦＬにより集光さ
れて光ファイバＯＦに入射する。該入射光は、光ファイ
バＯＦにて伝送され波長変換部ＷＣに入射する。該入射
光は、波長変換部ＷＣにおいて波長変換されて出力し、
被治療患部ＡＰを照射する。レーザ光源ＬＳとしては、
半導体レーザ、半導体レーザにより励起される固体レー
ザ、パラメトリック発振器などが用いられる。
【００３０】図２の実施例は、レーザ光源ＬＳとしてフ
ァイバレーザが使用されている点において図１の実施例
と異なる。同図において、ＬＳ１はファイバレーザ本
体、ＬＳ２は反射鏡、ＬＳ３は励起光、ＬＳ４は光合波
器、ＬＳ５は光分波器である。ファイバレーザ本体ＬＳ
１は、石英系ガラス、フッ化物ガラス、あるいはその他
のファイバ形成性ガラスに発光元素として希土類元素を
ドープしたガラスからなり、その後端に全反射性の反射
鏡ＬＳ２が設置されている。励起光ＬＳ３は、光合波器
ＬＳ４によりファイバレーザ本体ＬＳ１内に入って該フ
ァイバＬＳ１をレーザ発振させ、残余は光分波器ＬＳ５
から外部に放出される。
ァイバレーザが使用されている点において図１の実施例
と異なる。同図において、ＬＳ１はファイバレーザ本
体、ＬＳ２は反射鏡、ＬＳ３は励起光、ＬＳ４は光合波
器、ＬＳ５は光分波器である。ファイバレーザ本体ＬＳ
１は、石英系ガラス、フッ化物ガラス、あるいはその他
のファイバ形成性ガラスに発光元素として希土類元素を
ドープしたガラスからなり、その後端に全反射性の反射
鏡ＬＳ２が設置されている。励起光ＬＳ３は、光合波器
ＬＳ４によりファイバレーザ本体ＬＳ１内に入って該フ
ァイバＬＳ１をレーザ発振させ、残余は光分波器ＬＳ５
から外部に放出される。
【００３１】ファイバレーザは、よく知られているよう
に、励起光ＬＳ３とそれにより発振したレーザ光とがフ
ァイバレーザ本体ＬＳ１のコア（図示せず）中に閉じ込
められて伝播するために、効率よくレーザ光を発振させ
ることができる。従って図２に示す通り、図１や後記す
る図３で使用されている集光レンズＦＬを使用すること
なく、そのファイバレーザ本体ＬＳ１を光ファイバＯＦ
と直接接続してレーザ光を光ファイバＯＦに入射するこ
とができる。
に、励起光ＬＳ３とそれにより発振したレーザ光とがフ
ァイバレーザ本体ＬＳ１のコア（図示せず）中に閉じ込
められて伝播するために、効率よくレーザ光を発振させ
ることができる。従って図２に示す通り、図１や後記す
る図３で使用されている集光レンズＦＬを使用すること
なく、そのファイバレーザ本体ＬＳ１を光ファイバＯＦ
と直接接続してレーザ光を光ファイバＯＦに入射するこ
とができる。
【００３２】ファイバレーザを使用する場合、光分波器
ＬＳ５から外部に放出されずに残留した励起光は、本発
明での波長変換上からはノイズ光となる。よってかかる
ノイズ光が波長変換部ＷＣに入らないように、ファイバ
レーザ本体ＬＳ１の出力端や光ファイバＯＦの出力端な
どに該ノイズ光を除去するための部分透過性反射膜即ち
フィルターを設けることが望ましい。かくすると、光分
波器ＬＳ５の設置が不要とし得る場合もある。また、フ
ァイバレーザとしては、前方励起型や後方励起型などで
あってもよい。
ＬＳ５から外部に放出されずに残留した励起光は、本発
明での波長変換上からはノイズ光となる。よってかかる
ノイズ光が波長変換部ＷＣに入らないように、ファイバ
レーザ本体ＬＳ１の出力端や光ファイバＯＦの出力端な
どに該ノイズ光を除去するための部分透過性反射膜即ち
フィルターを設けることが望ましい。かくすると、光分
波器ＬＳ５の設置が不要とし得る場合もある。また、フ
ァイバレーザとしては、前方励起型や後方励起型などで
あってもよい。
【００３３】上記の部分透過性反射膜、光分波器ＬＳ
５、および全反射性の反射鏡ＬＳ２の設置に代えて、フ
ァイバレーザ本体ＬＳ１の両端近傍に励起光は透過する
が発振レーザ光に対してレーザ共振器または光共振器と
なる一対のファイバグレーティングを設けてもよい。そ
の場合には、励起光はファイバレーザ本体ＬＳ１の一端
から直接ファイバレーザ本体ＬＳ１に入射することがで
きる。
５、および全反射性の反射鏡ＬＳ２の設置に代えて、フ
ァイバレーザ本体ＬＳ１の両端近傍に励起光は透過する
が発振レーザ光に対してレーザ共振器または光共振器と
なる一対のファイバグレーティングを設けてもよい。そ
の場合には、励起光はファイバレーザ本体ＬＳ１の一端
から直接ファイバレーザ本体ＬＳ１に入射することがで
きる。
【００３４】図３の実施例は、レーザ光源ＬＳの他にも
う一つのレーザ光源ＬＳ’が使用されている点において
図１の実施例と異なる。同図においてレーザ光源ＬＳ’
としては、レーザ光源ＬＳと同じあるいは別の半導体レ
ーザ、半導体レーザにより励起される固体レーザ、また
はパラメトリック発振器などであってよい。更にはレー
ザ光源ＬＳ、レーザ光源ＬＳ’の一方または両方が図２
について説明したファイバレーザであってもよい。図３
において、９はレーザ光源ＬＳからのレーザ光に対して
は透過性であるがレーザ光源ＬＳ’からのレーザ光に対
しては反射性を示すハーフミラーである。図３の実施例
は二つのレーザ光源を有するので、後記するように、レ
ーザ光源ＬＳ、ＬＳ’の何方か一方からシグナル光Ｓ
を、他方からポンピング光Ｐをそれぞれ発振して、前記
した式(3) あるいは式(4) に基づいて和周波光あるいは
差周波光を発生させる場合に有用である。勿論、その際
には各所望レーザ光を出力させ得る周期的分極反転素子
（図３では図示せず）が選択使用されることになる。
う一つのレーザ光源ＬＳ’が使用されている点において
図１の実施例と異なる。同図においてレーザ光源ＬＳ’
としては、レーザ光源ＬＳと同じあるいは別の半導体レ
ーザ、半導体レーザにより励起される固体レーザ、また
はパラメトリック発振器などであってよい。更にはレー
ザ光源ＬＳ、レーザ光源ＬＳ’の一方または両方が図２
について説明したファイバレーザであってもよい。図３
において、９はレーザ光源ＬＳからのレーザ光に対して
は透過性であるがレーザ光源ＬＳ’からのレーザ光に対
しては反射性を示すハーフミラーである。図３の実施例
は二つのレーザ光源を有するので、後記するように、レ
ーザ光源ＬＳ、ＬＳ’の何方か一方からシグナル光Ｓ
を、他方からポンピング光Ｐをそれぞれ発振して、前記
した式(3) あるいは式(4) に基づいて和周波光あるいは
差周波光を発生させる場合に有用である。勿論、その際
には各所望レーザ光を出力させ得る周期的分極反転素子
（図３では図示せず）が選択使用されることになる。
【００３５】図４〜図１２において、ＷＣは波長変換
部、ＯＦは光ファイバ、１は周期的分極反転素子、３は
集光レンズ、４は集光レンズ、５は出力窓、６は保護
管、７は温度制御素子である。光ファイバＯＦは、コア
ＯＦ１とその上のクラッドＯＦ２とからなる。前記の、
および後記する各集光レンズ３は、コリメーターレンズ
（平行光化レンズ）であってもよい。波長変換部ＷＣ
は、光ファイバＯＦの先端部の上に被せられた保護管６
内に固定保護され、また保護管６の上に設けた温度制御
素子７により必要に応じて所定の温度に調節される。保
護管６の構成材料は、本発明のレーザ装置の用途によっ
て適宜選択使用すればよく、例えば医療用である場合、
ポリウレタン、ポリ塩化ビニルなどの有機高分子、ステ
ンレスなどの金属など、生体に対して無害の材料からな
るものが使用される。温度制御素子７としては、シート
状の発熱ヒータ、螺旋状に形成された発熱抵抗体などが
例示される。
部、ＯＦは光ファイバ、１は周期的分極反転素子、３は
集光レンズ、４は集光レンズ、５は出力窓、６は保護
管、７は温度制御素子である。光ファイバＯＦは、コア
ＯＦ１とその上のクラッドＯＦ２とからなる。前記の、
および後記する各集光レンズ３は、コリメーターレンズ
（平行光化レンズ）であってもよい。波長変換部ＷＣ
は、光ファイバＯＦの先端部の上に被せられた保護管６
内に固定保護され、また保護管６の上に設けた温度制御
素子７により必要に応じて所定の温度に調節される。保
護管６の構成材料は、本発明のレーザ装置の用途によっ
て適宜選択使用すればよく、例えば医療用である場合、
ポリウレタン、ポリ塩化ビニルなどの有機高分子、ステ
ンレスなどの金属など、生体に対して無害の材料からな
るものが使用される。温度制御素子７としては、シート
状の発熱ヒータ、螺旋状に形成された発熱抵抗体などが
例示される。
【００３６】図４〜図１２のうち、図８〜図１２の各実
施例は、上記の各要素に加えてさらに共振器２をも有す
る。共振器２は、周期的分極反転素子１を挟んでその両
側に設けた一対の光反射手段２１と２２とからなる。光
反射手段２１は、レーザ光源ＬＳから発振されるレーザ
光に対しては良好な透過性を有し、周期的分極反転素子
による波長変換光に対しては良好な反射性を示す。逆に
光反射手段２２は、周期的分極反転素子による波長変換
光に対しては良好な反射を示し、レーザ光源ＬＳから発
振されるレーザ光に対しては反射性または透過性を示
す。図４〜図７の各実施例は、前記した式(1) に基づい
て光パラメトリック発生や光パラメトリック増幅させる
場合に有用であり、共振器２を具備する図８〜図１２の
各実施例は、前記した式(1) に基づいて光パラメトリッ
ク発振させる場合に有用である。つぎに、図４〜図１２
の個々の実施例について追加説明する。
施例は、上記の各要素に加えてさらに共振器２をも有す
る。共振器２は、周期的分極反転素子１を挟んでその両
側に設けた一対の光反射手段２１と２２とからなる。光
反射手段２１は、レーザ光源ＬＳから発振されるレーザ
光に対しては良好な透過性を有し、周期的分極反転素子
による波長変換光に対しては良好な反射性を示す。逆に
光反射手段２２は、周期的分極反転素子による波長変換
光に対しては良好な反射を示し、レーザ光源ＬＳから発
振されるレーザ光に対しては反射性または透過性を示
す。図４〜図７の各実施例は、前記した式(1) に基づい
て光パラメトリック発生や光パラメトリック増幅させる
場合に有用であり、共振器２を具備する図８〜図１２の
各実施例は、前記した式(1) に基づいて光パラメトリッ
ク発振させる場合に有用である。つぎに、図４〜図１２
の個々の実施例について追加説明する。
【００３７】図４においては、光ファイバＯＦの出力端
面と周期的分極反転素子１との間に集光レンズ４が、一
方、周期的分極反転素子１と出力窓５との間に集光レン
ズ３が、それぞれ設置されている。よって、光ファイバ
ＯＦからの出力光は集光レンズ４にて集光されて周期的
分極反転素子１に入射し、周期的分極反転素子１からの
波長変換光は集光レンズ３にて集光されて出力窓５から
出力する。
面と周期的分極反転素子１との間に集光レンズ４が、一
方、周期的分極反転素子１と出力窓５との間に集光レン
ズ３が、それぞれ設置されている。よって、光ファイバ
ＯＦからの出力光は集光レンズ４にて集光されて周期的
分極反転素子１に入射し、周期的分極反転素子１からの
波長変換光は集光レンズ３にて集光されて出力窓５から
出力する。
【００３８】図５においては、集光レンズ４が省略され
ており、代わって光ファイバＯＦの出力端面は、集光機
能を有するように図示する通り凸面となっている。
ており、代わって光ファイバＯＦの出力端面は、集光機
能を有するように図示する通り凸面となっている。
【００３９】図６においては、集光レンズ４が省略さ
れ、且つ光ファイバＯＦの出力端面と周期的分極反転素
子１とが接触して設置されている。両者のこの接触設置
により、光ファイバＯＦからのレーザ光は集光レンズ４
がなくても効果的に周期的分極反転素子１に入射し得
る。また集光レンズ４がない分だけ波長変換部ＷＣが短
尺となるので、波長変換部ＷＣの短尺化が重視される場
合に有用である。
れ、且つ光ファイバＯＦの出力端面と周期的分極反転素
子１とが接触して設置されている。両者のこの接触設置
により、光ファイバＯＦからのレーザ光は集光レンズ４
がなくても効果的に周期的分極反転素子１に入射し得
る。また集光レンズ４がない分だけ波長変換部ＷＣが短
尺となるので、波長変換部ＷＣの短尺化が重視される場
合に有用である。
【００４０】図７においても集光レンズ４が省略され、
且つ光ファイバＯＦの出力端面と周期的分極反転素子１
とが互いに極く接近して設置されている。さらに周期的
分極反転素子１の出力側の端面は、集光機能またはコリ
メート機能を有するように図示する通り凸面となってい
て、集光レンズ３も省略されている。よってこの実施例
も、波長変換部ＷＣの短尺化が重視される場合に有用で
ある。
且つ光ファイバＯＦの出力端面と周期的分極反転素子１
とが互いに極く接近して設置されている。さらに周期的
分極反転素子１の出力側の端面は、集光機能またはコリ
メート機能を有するように図示する通り凸面となってい
て、集光レンズ３も省略されている。よってこの実施例
も、波長変換部ＷＣの短尺化が重視される場合に有用で
ある。
【００４１】図８においては、光ファイバＯＦの出力端
面の前方に集光レンズ４が設置されており、共振器２
は、該集光レンズ４と周期的分極反転素子１との間に設
置した光反射手段２１と周期的分極反転素子１の前方に
設置した光反射手段２２とからなる。両光反射手段２
１、２２とも、反射鏡構造を有する。よって光ファイバ
ＯＦからの出力光は、集光レンズ４にて集光されて共振
器２内に入射する。入射光は周期的分極反転素子１にて
波長変換されると共に共振して共振器２から発振し、つ
いで集光レンズ３にて集光されて出力窓５から出力す
る。
面の前方に集光レンズ４が設置されており、共振器２
は、該集光レンズ４と周期的分極反転素子１との間に設
置した光反射手段２１と周期的分極反転素子１の前方に
設置した光反射手段２２とからなる。両光反射手段２
１、２２とも、反射鏡構造を有する。よって光ファイバ
ＯＦからの出力光は、集光レンズ４にて集光されて共振
器２内に入射する。入射光は周期的分極反転素子１にて
波長変換されると共に共振して共振器２から発振し、つ
いで集光レンズ３にて集光されて出力窓５から出力す
る。
【００４２】図９においては、集光レンズ４が省略され
て光反射手段２１としての反射鏡が光ファイバＯＦの出
力端面上に形成され、且つ周期的分極反転素子１が該反
射鏡と接触して設置されている。よって光ファイバＯＦ
からの出力光は、直ちに共振器２内に入射し、その後は
図８の場合と同様にして波長変換光が共振器２から発振
し、ついで集光レンズ３にて集光されて出力窓５から出
力する。
て光反射手段２１としての反射鏡が光ファイバＯＦの出
力端面上に形成され、且つ周期的分極反転素子１が該反
射鏡と接触して設置されている。よって光ファイバＯＦ
からの出力光は、直ちに共振器２内に入射し、その後は
図８の場合と同様にして波長変換光が共振器２から発振
し、ついで集光レンズ３にて集光されて出力窓５から出
力する。
【００４３】図１０は、周期的分極反転素子１の先端面
が図示する通り凸面となっており、該凸面上に光反射手
段２２としての反射鏡が形成されている点のみにおいて
図９と異なる。
が図示する通り凸面となっており、該凸面上に光反射手
段２２としての反射鏡が形成されている点のみにおいて
図９と異なる。
【００４４】図１１においては、周期的分極反転素子１
の両端面が図示する通り凸面となっており、該両凸面上
に光反射手段２１、２２としての各反射鏡がそれぞれ形
成されている。また集光レンズ４が省略されており、代
わって光ファイバＯＦの出力端面は、集光機能を有する
ように図示する通り凸面となって周期的分極反転素子１
の光反射手段２１と接触している。
の両端面が図示する通り凸面となっており、該両凸面上
に光反射手段２１、２２としての各反射鏡がそれぞれ形
成されている。また集光レンズ４が省略されており、代
わって光ファイバＯＦの出力端面は、集光機能を有する
ように図示する通り凸面となって周期的分極反転素子１
の光反射手段２１と接触している。
【００４５】図１２は、光反射手段２１が光ファイバＯ
Ｆの先端部内に形成されたファイバグレーティングであ
る点のみにおいて図１０と異なる。周期的分極反転素子
１にて波長変換された光は、光反射手段２１としての該
ファイバグレーティングと周期的分極反転素子１の凸面
上の光反射手段２２たる反射鏡の間で共振する。
Ｆの先端部内に形成されたファイバグレーティングであ
る点のみにおいて図１０と異なる。周期的分極反転素子
１にて波長変換された光は、光反射手段２１としての該
ファイバグレーティングと周期的分極反転素子１の凸面
上の光反射手段２２たる反射鏡の間で共振する。
【００４６】図４〜図１２の図例から理解される通り、
本発明においては周期的分極反転素子１は必要に応じて
共振器内に設置される。周期的分極反転素子１から光パ
ラメトリック発振を行う場合には、周期的分極反転素子
１を共振器内に設置する態様、例えば図８〜図１２に示
す各波長変換部ＷＣが好ましい。一方、周期的分極反転
素子１にて光パラメトリック発生、光パラメトリック増
幅、第二高調波光発生、和周波光発生、あるいは差周波
光発生を行う場合には共振器を用いない態様、例えば図
４〜図７に示す各波長変換部ＷＣが好ましい。
本発明においては周期的分極反転素子１は必要に応じて
共振器内に設置される。周期的分極反転素子１から光パ
ラメトリック発振を行う場合には、周期的分極反転素子
１を共振器内に設置する態様、例えば図８〜図１２に示
す各波長変換部ＷＣが好ましい。一方、周期的分極反転
素子１にて光パラメトリック発生、光パラメトリック増
幅、第二高調波光発生、和周波光発生、あるいは差周波
光発生を行う場合には共振器を用いない態様、例えば図
４〜図７に示す各波長変換部ＷＣが好ましい。
【００４７】図１３は、本発明のレーザ装置を内視鏡に
適用した例であって、ＣはルーメンＬ１、Ｌ２、Ｌ３を
有するカテーテル、ＬＤは本発明の実施例のレーザ装
置、ＩＧはルーメンＬ２内に挿設されたイメージガイド
である。レーザ装置ＬＤは、ルーメンＬ１内に挿設さ
れ、光ファイバＯＦに縦続する波長変換部ＷＣの先端の
出力窓５から波長変換光Ｗを出力する。
適用した例であって、ＣはルーメンＬ１、Ｌ２、Ｌ３を
有するカテーテル、ＬＤは本発明の実施例のレーザ装
置、ＩＧはルーメンＬ２内に挿設されたイメージガイド
である。レーザ装置ＬＤは、ルーメンＬ１内に挿設さ
れ、光ファイバＯＦに縦続する波長変換部ＷＣの先端の
出力窓５から波長変換光Ｗを出力する。
【００４８】レーザ光源ＬＳとして、半導体レーザとＮ
ｄ濃度１．０原子％のＹＶＯ4 結晶からなる固体レーザ
との組合わせ体を具備する図１の形のレーザ装置を使用
し、該半導体レーザからの波長０．８１０μｍの発振光
を固体レーザに入射して発振波長１．０６４μｍの励起
光を得た。この励起光をステップ・インデックス形の石
英ガラス光ファイバ（コア外径：２００μｍ）にて伝送
し、反転周期が３０μｍであるニオブ酸リチウムからな
る周期的分極反転素子を有する波長変換部に入射して波
長３μｍの波長変換光を出力させた。
ｄ濃度１．０原子％のＹＶＯ4 結晶からなる固体レーザ
との組合わせ体を具備する図１の形のレーザ装置を使用
し、該半導体レーザからの波長０．８１０μｍの発振光
を固体レーザに入射して発振波長１．０６４μｍの励起
光を得た。この励起光をステップ・インデックス形の石
英ガラス光ファイバ（コア外径：２００μｍ）にて伝送
し、反転周期が３０μｍであるニオブ酸リチウムからな
る周期的分極反転素子を有する波長変換部に入射して波
長３μｍの波長変換光を出力させた。
【００４９】レーザ光源ＬＳとして、エルビウムドープ
した石英系ガラス製ファイバレーザ本体ＬＳ１を有する
ファイバレーザを用い、そのファイバレーザ本体ＬＳ１
をステップ・インデックス形の石英ガラス光ファイバ
（コア外径：２００μｍ）に直結した図２の形のレーザ
装置を使用した。半導体レーザから発振した波長０．９
８０μｍの励起光をファイバレーザ本体ＬＳ１に入射し
て発振波長１．５５μｍのレーザ光を得た。このレーザ
光を石英ガラス光ファイバにて伝送し、反転周期が３４
μｍであるニオブ酸リチウムからなる周期的分極反転素
子を有する波長変換部に入射して波長３μｍの波長変換
光を出力させた。
した石英系ガラス製ファイバレーザ本体ＬＳ１を有する
ファイバレーザを用い、そのファイバレーザ本体ＬＳ１
をステップ・インデックス形の石英ガラス光ファイバ
（コア外径：２００μｍ）に直結した図２の形のレーザ
装置を使用した。半導体レーザから発振した波長０．９
８０μｍの励起光をファイバレーザ本体ＬＳ１に入射し
て発振波長１．５５μｍのレーザ光を得た。このレーザ
光を石英ガラス光ファイバにて伝送し、反転周期が３４
μｍであるニオブ酸リチウムからなる周期的分極反転素
子を有する波長変換部に入射して波長３μｍの波長変換
光を出力させた。
【００５０】和周波光を発生し得る反転周期が９．２μ
ｍの構造の周期的分極反転素子を具備する図３の形のレ
ーザ装置を使用し、レーザ光源ＬＳから波長１．０６４
μｍのレーザ光を、一方、レーザ光源ＬＳ’から波長
１．３００μｍのレーザ光をそれぞれ発振し、波長変換
して波長０．５８５μｍの和周波光を出力させた。
ｍの構造の周期的分極反転素子を具備する図３の形のレ
ーザ装置を使用し、レーザ光源ＬＳから波長１．０６４
μｍのレーザ光を、一方、レーザ光源ＬＳ’から波長
１．３００μｍのレーザ光をそれぞれ発振し、波長変換
して波長０．５８５μｍの和周波光を出力させた。
【００５１】差周波光を発生し得る反転周期が３０μｍ
の構造の周期的分極反転素子を具備する図３の形のレー
ザ装置を使用し、レーザ光源ＬＳから波長１．０６４μ
ｍのレーザ光を、一方、レーザ光源ＬＳ’から波長１．
５５μｍのレーザ光をそれぞれ発振し、波長変換して波
長３．３９μｍの差周波光を出力させた。
の構造の周期的分極反転素子を具備する図３の形のレー
ザ装置を使用し、レーザ光源ＬＳから波長１．０６４μ
ｍのレーザ光を、一方、レーザ光源ＬＳ’から波長１．
５５μｍのレーザ光をそれぞれ発振し、波長変換して波
長３．３９μｍの差周波光を出力させた。
【００５２】
【発明の効果】本発明のレーザ装置は、波長変換の対象
となるレーザ光の伝送体として通常の光ファイバ、例え
ば石英ガラス系光ファイバを使用することができ、しか
も該レーザ光を所望の波長光に安定して変換して高出力
にて出力させることができる。よって本発明のレーザ装
置は、医療用、微細加工用、光通信用などの光源として
すこぶる有用である。
となるレーザ光の伝送体として通常の光ファイバ、例え
ば石英ガラス系光ファイバを使用することができ、しか
も該レーザ光を所望の波長光に安定して変換して高出力
にて出力させることができる。よって本発明のレーザ装
置は、医療用、微細加工用、光通信用などの光源として
すこぶる有用である。
【図１】本発明の実施例の概略図である。
【図２】本発明の他の実施例の概略図である。
【図３】本発明のさらに他の実施例の概略図である。
【図４】図１、図２、または図３における周期的分極反
転素子およびその周辺部についての実施例の拡大断面図
である。
転素子およびその周辺部についての実施例の拡大断面図
である。
【図５】図１、図２、または図３における周期的分極反
転素子およびその周辺部についての他の実施例の拡大断
面図である。
転素子およびその周辺部についての他の実施例の拡大断
面図である。
【図６】図１、図２、または図３における周期的分極反
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
【図７】図１、図２、または図３における周期的分極反
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
【図８】図１、図２、または図３における周期的分極反
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
【図９】図１、図２、または図３における周期的分極反
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例の
拡大断面図である。
【図１０】図１、図２、または図３における周期的分極
反転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例
の拡大断面図である。
反転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例
の拡大断面図である。
【図１１】図１、図２、または図３における周期的分極
反転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例
の拡大断面図である。
反転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例
の拡大断面図である。
【図１２】図１、図２、または図３における周期的分極
反転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例
の拡大断面図である。
反転素子およびその周辺部についてのさらに他の実施例
の拡大断面図である。
【図１３】本発明の適用例たる内視鏡の部分斜視図であ
る。
る。
ＬＳ レーザ光源 ＯＦ 光ファイバ ＷＣ 波長変換部 ＡＰ 被治療患部 ＦＬ 集光レンズ １ 周期的分極反転素子 ２ 共振器 ２１、２２ 共振器の光反射手段 ３、４ 集光レンズ ５ 出力窓 ６ 保護管 ７ 温度制御素子 Ｃ カテーテル ＬＤ 本発明の実施例のレーザ装置 ＩＧ イメージガイド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｈ０４Ｂ 10/00
Claims (4)
- 【請求項１】 レーザ光源、レーザ光源から発振された
レーザ光を伝送するための光ファイバ、および光ファイ
バの出力端面またはそれより先方に設置され且つ光ファ
イバにて伝送されたレーザ光を波長変換するための周期
的分極反転素子を有することを特徴とするレーザ装置。 - 【請求項２】 レーザ光源が、波長０．２〜２μｍの光
を発振し得るものである請求項１記載のレーザ装置。 - 【請求項３】 周期的分極反転素子が、必要に応じて共
振器を使用して光パラメトリック相互作用をなすもので
ある請求項１または２記載のレーザ装置。 - 【請求項４】 光パラメトリック相互作用が、光パラメ
トリック発生機能、光パラメトリック増幅機能、光パラ
メトリック発振機能、第二高調波光発生機能、和周波光
発生機能、または差周波光発生機能である請求項３記載
のレーザ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9198455A JPH1138460A (ja) | 1997-07-24 | 1997-07-24 | レーザ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9198455A JPH1138460A (ja) | 1997-07-24 | 1997-07-24 | レーザ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1138460A true JPH1138460A (ja) | 1999-02-12 |
Family
ID=16391396
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9198455A Pending JPH1138460A (ja) | 1997-07-24 | 1997-07-24 | レーザ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1138460A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002031597A (ja) * | 2000-05-09 | 2002-01-31 | Fuji Photo Film Co Ltd | 光断層画像化装置 |
| JP2006296636A (ja) * | 2005-04-19 | 2006-11-02 | Olympus Medical Systems Corp | 内視鏡装置 |
| WO2007052702A1 (ja) * | 2005-11-04 | 2007-05-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 波長変換装置 |
| JP2007128017A (ja) * | 2005-10-03 | 2007-05-24 | Osaka Univ | Ｕｖレーザ発生装置 |
| JP2008122838A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Nichia Chem Ind Ltd | 発光装置 |
| JP2009039282A (ja) * | 2007-08-08 | 2009-02-26 | Hoya Corp | 内視鏡装置 |
| KR101187057B1 (ko) | 2010-06-11 | 2012-09-28 | 한국표준과학연구원 | 간섭형 전기광학센서 및 그 측정 시스템 |
-
1997
- 1997-07-24 JP JP9198455A patent/JPH1138460A/ja active Pending
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| JP5484672B2 (ja) * | 2005-11-04 | 2014-05-07 | パナソニック株式会社 | 波長変換装置 |
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