JPH11334546A - 車両用防曇ガラス - Google Patents
車両用防曇ガラスInfo
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- JPH11334546A JPH11334546A JP10340323A JP34032398A JPH11334546A JP H11334546 A JPH11334546 A JP H11334546A JP 10340323 A JP10340323 A JP 10340323A JP 34032398 A JP34032398 A JP 34032398A JP H11334546 A JPH11334546 A JP H11334546A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
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- Surface Heating Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】発生熱量を低減し、その結果消費電力を低減す
る防曇ガラスを提供することを目的とする。 【解決手段】防曇ガラスの中央領域における加熱用導電
線条の間隔が２９ｍｍ〜３３ｍｍであり、ガラス表面温
度が通電後５〜１０分間に、温室２０℃の無風状態で、
３５℃〜４５℃に設定された平衡温度の９割に昇温させ
るに必要な供給電力を基準電力として、基準電力の０．
９５倍以下、０．８倍以上の単位面積あたりの発生熱量
となるように、少なくとも中央領域の加熱用導電線条の
間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの範囲としたことを特徴とす
る。
る防曇ガラスを提供することを目的とする。 【解決手段】防曇ガラスの中央領域における加熱用導電
線条の間隔が２９ｍｍ〜３３ｍｍであり、ガラス表面温
度が通電後５〜１０分間に、温室２０℃の無風状態で、
３５℃〜４５℃に設定された平衡温度の９割に昇温させ
るに必要な供給電力を基準電力として、基準電力の０．
９５倍以下、０．８倍以上の単位面積あたりの発生熱量
となるように、少なくとも中央領域の加熱用導電線条の
間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの範囲としたことを特徴とす
る。
Description
【発明の属する技術分野】本発明は自動車などの後部窓
ガラスなどにおいてガラス窓表面を加熱することによっ
てガラス表面への水蒸気の凝縮、氷、霜、霧などの付着
を防止し、除去するための車両用の防曇ガラスに関す
る。
ガラスなどにおいてガラス窓表面を加熱することによっ
てガラス表面への水蒸気の凝縮、氷、霜、霧などの付着
を防止し、除去するための車両用の防曇ガラスに関す
る。
【従来の技術】自動車など車両において、運転視界の確
保は安全上重要なことであり、前面の風防ガラスのみな
らず、後部窓ガラスの防曇は、車両の後退あるいは後続
車両への注意のために欠くことのできないものであり、
そのために複数の加熱用導電線条をプリントした防曇ガ
ラスがほとんどの車両に採用されている。そして、加熱
用導電線条の間隔は、少なくとも中央領域においては、
通常２９ｍｍ〜３３ｍｍの間隔に設定されていた。これ
は、間隔を狭め過ぎると、後方視界に支障をきたし、間
隔が広すぎると充分な加熱ができないことに基づいてお
り、加熱用導電線条の抵抗と間隔の詳細は窓ガラス中央
領域の単位面積あたりの発生熱量すなわち加熱用導電線
条１本あたりの供給電流をＩ、抵抗をＲ、加熱用導電線
条の間隔をＤ、中央領域の加熱用導電線条の長さをＬと
したときに（Ｉ２Ｒ）／（ＤＬ）がほぼ一定になるよう
に設計されていた。ただし、バッテリーの容量の小さい
車輌においては、防曇性能を犠牲にせざるを得なくな
り、その結果、発熱量を上記計算式の値より小さく設計
する場合がある。逆に、大容量のバッテリーを搭載した
車輌、または融氷を主目的とする車輌では、発熱量を上
記計算式の値より大きく設計することもある。
保は安全上重要なことであり、前面の風防ガラスのみな
らず、後部窓ガラスの防曇は、車両の後退あるいは後続
車両への注意のために欠くことのできないものであり、
そのために複数の加熱用導電線条をプリントした防曇ガ
ラスがほとんどの車両に採用されている。そして、加熱
用導電線条の間隔は、少なくとも中央領域においては、
通常２９ｍｍ〜３３ｍｍの間隔に設定されていた。これ
は、間隔を狭め過ぎると、後方視界に支障をきたし、間
隔が広すぎると充分な加熱ができないことに基づいてお
り、加熱用導電線条の抵抗と間隔の詳細は窓ガラス中央
領域の単位面積あたりの発生熱量すなわち加熱用導電線
条１本あたりの供給電流をＩ、抵抗をＲ、加熱用導電線
条の間隔をＤ、中央領域の加熱用導電線条の長さをＬと
したときに（Ｉ２Ｒ）／（ＤＬ）がほぼ一定になるよう
に設計されていた。ただし、バッテリーの容量の小さい
車輌においては、防曇性能を犠牲にせざるを得なくな
り、その結果、発熱量を上記計算式の値より小さく設計
する場合がある。逆に、大容量のバッテリーを搭載した
車輌、または融氷を主目的とする車輌では、発熱量を上
記計算式の値より大きく設計することもある。
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者らは実験を重ねた結果、このような考えで設計された
加熱用導電線条によれば、所定時間に所定の温度まで上
昇させるに際して一般的に供給熱量が過剰になっている
ことに気づき本発明をなしたものであり、発生熱量を低
減し、その結果消費電力を低減する防曇ガラスを提供す
ることを目的とする。
者らは実験を重ねた結果、このような考えで設計された
加熱用導電線条によれば、所定時間に所定の温度まで上
昇させるに際して一般的に供給熱量が過剰になっている
ことに気づき本発明をなしたものであり、発生熱量を低
減し、その結果消費電力を低減する防曇ガラスを提供す
ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】前記の問題点を解決する
ために、本発明は、防曇ガラスの中央領域における加熱
用導電線条の間隔が２９ｍｍ〜３３ｍｍであり、ガラス
表面温度が通電後５〜１０分間に、温室２０℃の無風状
態で、３５℃〜４５℃に設定された平衡温度の９割に昇
温させるに必要な供給電力を基準電力として、基準電力
の０．９５倍以下、０．８倍以上の単位面積あたりの発
生熱量となるように、少なくとも中央領域の加熱用導電
線条の間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの範囲としたことを特
徴とするものである。本発明で対象とする防曇ガラス
は、例えば、厚さが３．５ｍｍ、サイズが１１００ｍｍ
×７００ｍｍの板ガラスに、図１に示すようにガラスの
短辺に平行に一対のバスバーを設け、その間に導電ペー
ストを印刷焼成した加熱用導電線条をガラスの長辺に平
行に等間隔に設けたものである。 実験１ 加熱用導電線条の最上段と最下段の間隔を５３０ｍｍに
固定して、その間に等間隔に１４本（間隔４０．６ｍ
ｍ）から１０６本（間隔５．０ｍｍ）までの試料を作製
した。加熱用導電線条の長さは１ｍ、線幅は０．５ｍｍ
とした。このようにして得られた試料により板ガラス中
央領域で、隣接する加熱用導電線条間の中央の温度が、
通電５分後に室温の２０℃から３８．５℃まで上昇する
に要する供給電力比を測定したところ図３に示すような
結果が得られた。なお、縦軸は、導電線条の間隔を従来
の代表的な間隔である３３ｍｍとしたときの電力を１と
して、その電力に対する比である。この結果から明らか
なように、間隔（ピッチ）が１５ｍｍ以下では蓄電池か
ら供給する電力比は約０．５７に収束するので、１５ｍ
ｍ以下に縮めるのは無意味であり、２９ｍｍ以上では、
ピッチの増大に伴い電力比は急増し、加熱効率の著しい
低下を示している。加熱用導電線条のピッチは、運転者
等の視界の支障にならないことを考慮して最低１８ｍ
ｍ、好ましくは２０ｍｍ以上として、最大は２８ｍｍ以
下にすると加熱効率よく曇を除去することができる。 実験２ 実験１と同じ試料を用いて、板ガラス中央領域において
隣接する加熱用導電線条間の中央の温度が、通電５分後
に室温の２０℃から３５℃まで上昇するに必要な供給電
力を測定したところ、実験１と同じ傾向を示し、図３に
示す供給電力比と同様な結果が得られた。この結果から
明かなように、好適な導電線条の間隔は１８ｍｍ〜２８
ｍｍであることがわかる。 実験３ 実験１と同じ試料を用いて、板ガラス中央領域において
隣接する加熱用導電線条間の中央の温度が、通電７．５
分後に室温の２０℃から３８．５℃まで上昇するに必要
な供給電力を測定したところ図４に示すような結果が得
られた。この結果から明かなように実験１と供給電力比
が若干異なるものの同様の傾向を示しており、好適な導
電線条の間隔は１８ｍｍ〜２８ｍｍであることがわか
る。以上の結果から加熱用導電線条の間隔は１８ｍｍ〜
２８ｍｍの範囲にすると、加熱効率が高く、従来の間
隔、例えば３３ｍｍなどの場合に比較して、供給電力を
小さくすることができる。この事実は供給電力を小さく
しても、間隔を小さくすると、供給電力を大きくして間
隔を大きくした場合に比較して、隣接する加熱用導電線
条の中央部の温度が短時間に上昇することを示してい
る。車種によって、蓄電池に接続される電気機器の種
類、数などが異なり、蓄電池に余裕があるものもあり、
その場合には防曇ガラス単位面積あたりの発生熱量を大
きくすることができ、余裕がない場合には、防曇ガラス
の単位面積あたりの発生熱量を小さくして、防曇性能を
犠牲にする場合もあるので、車種が変われば、単位面積
あたりの発生熱量も変わるので、比較的供給電力が大き
い場合には加熱用導電線条の間隔が３３ｍｍであり、ガ
ラス表面温度が通電後５〜１０分間に、室温２０℃の無
風状態で少なくとも、４０℃に昇温させるのに必要な供
給電力を基準電力としてその０.８５倍の供給電力がも
たらされるようにしてもよいが、比較的供給電力の小さ
い場合もあるので所定の５〜１０分の間に、室温２０度
から温度が３５℃〜４５℃に設定された平衡になる温度
のほぼ９割に昇温させるに必要な供給電力を基準電力と
するとあらゆる場合の基準値とすることができる。 こ
の場合に、基準電力による昇温温度を平衡温度の９割と
したのは、平衡温度に達する時間は、実施例の昇温特性
図（図２）から明らかなように、２０分以上かかってい
るが、平衡温度の９割とすると、この部分は温度変化の
大きいところであり、昇温時間を１０分以内とすること
ができるからであり、本発明において通電量をこの基準
電力値の０．８〜０．９５としたのは、本発明のように
間隔を小さくすることにより、従来の３０ｍｍ前後の間
隔の加熱用導電線条とほぼ同等の昇温を得ることができ
るからである。
ために、本発明は、防曇ガラスの中央領域における加熱
用導電線条の間隔が２９ｍｍ〜３３ｍｍであり、ガラス
表面温度が通電後５〜１０分間に、温室２０℃の無風状
態で、３５℃〜４５℃に設定された平衡温度の９割に昇
温させるに必要な供給電力を基準電力として、基準電力
の０．９５倍以下、０．８倍以上の単位面積あたりの発
生熱量となるように、少なくとも中央領域の加熱用導電
線条の間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの範囲としたことを特
徴とするものである。本発明で対象とする防曇ガラス
は、例えば、厚さが３．５ｍｍ、サイズが１１００ｍｍ
×７００ｍｍの板ガラスに、図１に示すようにガラスの
短辺に平行に一対のバスバーを設け、その間に導電ペー
ストを印刷焼成した加熱用導電線条をガラスの長辺に平
行に等間隔に設けたものである。 実験１ 加熱用導電線条の最上段と最下段の間隔を５３０ｍｍに
固定して、その間に等間隔に１４本（間隔４０．６ｍ
ｍ）から１０６本（間隔５．０ｍｍ）までの試料を作製
した。加熱用導電線条の長さは１ｍ、線幅は０．５ｍｍ
とした。このようにして得られた試料により板ガラス中
央領域で、隣接する加熱用導電線条間の中央の温度が、
通電５分後に室温の２０℃から３８．５℃まで上昇する
に要する供給電力比を測定したところ図３に示すような
結果が得られた。なお、縦軸は、導電線条の間隔を従来
の代表的な間隔である３３ｍｍとしたときの電力を１と
して、その電力に対する比である。この結果から明らか
なように、間隔（ピッチ）が１５ｍｍ以下では蓄電池か
ら供給する電力比は約０．５７に収束するので、１５ｍ
ｍ以下に縮めるのは無意味であり、２９ｍｍ以上では、
ピッチの増大に伴い電力比は急増し、加熱効率の著しい
低下を示している。加熱用導電線条のピッチは、運転者
等の視界の支障にならないことを考慮して最低１８ｍ
ｍ、好ましくは２０ｍｍ以上として、最大は２８ｍｍ以
下にすると加熱効率よく曇を除去することができる。 実験２ 実験１と同じ試料を用いて、板ガラス中央領域において
隣接する加熱用導電線条間の中央の温度が、通電５分後
に室温の２０℃から３５℃まで上昇するに必要な供給電
力を測定したところ、実験１と同じ傾向を示し、図３に
示す供給電力比と同様な結果が得られた。この結果から
明かなように、好適な導電線条の間隔は１８ｍｍ〜２８
ｍｍであることがわかる。 実験３ 実験１と同じ試料を用いて、板ガラス中央領域において
隣接する加熱用導電線条間の中央の温度が、通電７．５
分後に室温の２０℃から３８．５℃まで上昇するに必要
な供給電力を測定したところ図４に示すような結果が得
られた。この結果から明かなように実験１と供給電力比
が若干異なるものの同様の傾向を示しており、好適な導
電線条の間隔は１８ｍｍ〜２８ｍｍであることがわか
る。以上の結果から加熱用導電線条の間隔は１８ｍｍ〜
２８ｍｍの範囲にすると、加熱効率が高く、従来の間
隔、例えば３３ｍｍなどの場合に比較して、供給電力を
小さくすることができる。この事実は供給電力を小さく
しても、間隔を小さくすると、供給電力を大きくして間
隔を大きくした場合に比較して、隣接する加熱用導電線
条の中央部の温度が短時間に上昇することを示してい
る。車種によって、蓄電池に接続される電気機器の種
類、数などが異なり、蓄電池に余裕があるものもあり、
その場合には防曇ガラス単位面積あたりの発生熱量を大
きくすることができ、余裕がない場合には、防曇ガラス
の単位面積あたりの発生熱量を小さくして、防曇性能を
犠牲にする場合もあるので、車種が変われば、単位面積
あたりの発生熱量も変わるので、比較的供給電力が大き
い場合には加熱用導電線条の間隔が３３ｍｍであり、ガ
ラス表面温度が通電後５〜１０分間に、室温２０℃の無
風状態で少なくとも、４０℃に昇温させるのに必要な供
給電力を基準電力としてその０.８５倍の供給電力がも
たらされるようにしてもよいが、比較的供給電力の小さ
い場合もあるので所定の５〜１０分の間に、室温２０度
から温度が３５℃〜４５℃に設定された平衡になる温度
のほぼ９割に昇温させるに必要な供給電力を基準電力と
するとあらゆる場合の基準値とすることができる。 こ
の場合に、基準電力による昇温温度を平衡温度の９割と
したのは、平衡温度に達する時間は、実施例の昇温特性
図（図２）から明らかなように、２０分以上かかってい
るが、平衡温度の９割とすると、この部分は温度変化の
大きいところであり、昇温時間を１０分以内とすること
ができるからであり、本発明において通電量をこの基準
電力値の０．８〜０．９５としたのは、本発明のように
間隔を小さくすることにより、従来の３０ｍｍ前後の間
隔の加熱用導電線条とほぼ同等の昇温を得ることができ
るからである。
【発明の実施の形態】本発明の加熱用導電線条は正の温
度係数を有する銅などの金属、金属の焼結体、を貼り付
けたものあるいは実施例に示すように金属をベースにし
たペーストを印刷して焼成したものなど、各種の導電線
条を採用することができる。また、加熱用導電線条の配
置について、後述する実施例に示すように、複数の加熱
用導電線条を水平に配設するもの以外にも、垂直（縦）
方向に配設しても勿論よく、さらにバスバーも両側から
給電するもの以外にも、片方のバスバーを２分割して、
他方のバスバーを中継バスバーとして片方のバスバーか
ら給電するようにしてもよい。このときの銀の焼結体の
表面抵抗率は５．５〜７．０ｍΩ／ｓｑの範囲で調整す
ることができ、スクリーン印刷が可能な幅は０．４ｍｍ
〜０．９５ｍｍの範囲である。したがって、一般的に
は、防曇に使用しうる総熱量ｋＷがわかると、単位面積
あたりの供給電力を求め、その電力の約０．９５以下と
なるような供給電力を設定し、さらに加熱用導電線条の
間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの間に設定し、その線幅を同
時に算出し、その最適組み合わせから間隔、線幅を決定
することができる。総熱量が通常の１５０Ｗより５０Ｗ
程度大きいか、小さい場合には、加熱用導電線条の間隔
を従来の代表的な間隔である２９ｍｍ〜３３ｍｍのいず
れかとして本数と抵抗（線幅）をあるいは、加熱用導電
線条の間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの範囲から先に決定
し、そのときの防曇ガラスを作製し、昇温テストを行
い、平衡温度の９割に相当する基準電力を求め、基準電
力の０．８〜０．９５倍になる電力になるように、加熱
用導電線条の間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの間に設定し、
表面抵抗率（線幅）を求めればよい。
度係数を有する銅などの金属、金属の焼結体、を貼り付
けたものあるいは実施例に示すように金属をベースにし
たペーストを印刷して焼成したものなど、各種の導電線
条を採用することができる。また、加熱用導電線条の配
置について、後述する実施例に示すように、複数の加熱
用導電線条を水平に配設するもの以外にも、垂直（縦）
方向に配設しても勿論よく、さらにバスバーも両側から
給電するもの以外にも、片方のバスバーを２分割して、
他方のバスバーを中継バスバーとして片方のバスバーか
ら給電するようにしてもよい。このときの銀の焼結体の
表面抵抗率は５．５〜７．０ｍΩ／ｓｑの範囲で調整す
ることができ、スクリーン印刷が可能な幅は０．４ｍｍ
〜０．９５ｍｍの範囲である。したがって、一般的に
は、防曇に使用しうる総熱量ｋＷがわかると、単位面積
あたりの供給電力を求め、その電力の約０．９５以下と
なるような供給電力を設定し、さらに加熱用導電線条の
間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの間に設定し、その線幅を同
時に算出し、その最適組み合わせから間隔、線幅を決定
することができる。総熱量が通常の１５０Ｗより５０Ｗ
程度大きいか、小さい場合には、加熱用導電線条の間隔
を従来の代表的な間隔である２９ｍｍ〜３３ｍｍのいず
れかとして本数と抵抗（線幅）をあるいは、加熱用導電
線条の間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの範囲から先に決定
し、そのときの防曇ガラスを作製し、昇温テストを行
い、平衡温度の９割に相当する基準電力を求め、基準電
力の０．８〜０．９５倍になる電力になるように、加熱
用導電線条の間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの間に設定し、
表面抵抗率（線幅）を求めればよい。
【実施例】以下、図面を参照しながら本発明を詳細に説
明する。図１は、本発明のガラス防曇装置の構成を示す
ブロック図、図２、図５と図６はそれぞれ無風状態と走
行状態における通電時間とガラス表面温度を示す昇温特
性図であり、実線が本発明の昇温特性、点線が比較例の
昇温特性を示す。図３と図４はそれぞれ実験１（実験
２）と実験３における加熱用導電線条の間隔と供給電力
比の関係を示す図である。図１に示す１は自動車用の後
部窓ガラスの概念図であり、そのサイズは１３５９ｍｍ
×７８５ｍｍの曲面状の窓ガラスである。該窓ガラスの
車内側表面には銀ペーストを２３．０ｍｍ間隔で導電用
加熱線条２を１６本、両側のバスバー３、３’とともに
プリントし、焼成する。加熱用導電線条の中央領域の線
幅０．６ｍｍ、加熱用導電線条の表面抵抗率は６．５１
ｍΩ／ｓｑとした。このようにして得られた加熱用導電
線条への通電はバッテリー４から図示しない手動スイッ
チオンあるいはセンサーの出力により通常の乗用車では
１２ｖの直流電圧を印加して行われる。このような防曇
ガラスを室温２０℃の無風状態の実験室に置き、板ガラ
スの温度が２０℃の平衡状態に達した後、定電圧装置で
１３Ｖの直流を継続して通電し、車内側のガラスの表面
温度を測定したところ図２の実線で示すような結果が得
られた。実線の平衡温度は、図に示したように、後述の
比較例の点線より２℃高くなり、昇温速度も実線は、点
線より高くなった。この現象は、電力を過剰に供給した
ためである。そこで、供給電力を２２０Ｗから２０１Ｗ
まで下げたところ、実線のカーブは点線のカーブにほぼ
一致した。本実施例により、加熱効率が従来の加熱防曇
ガラスに比較して格段に高いことを確認した。次に、こ
の防曇ガラスを車輌に組み込み、外気温度が１５℃、車
内の温度が２５℃、相対湿度が７０％（露点：１９．１
℃）、車両の速度を時速５０〜６０ｋｍの条件、すなわ
ち後部窓ガラスの車内側に水蒸気が付着して、完全に曇
っている状態でスイッチを入れ、通電を開始して曇りが
除去されても、継続して通電して車内側のガラスの表面
温度を測定したところ図５の実線で示すような結果が得
られた。 曇りは約９分経過して車内側のガラスの表面
温度が２０．０℃になったところでほぼ完全に除去され
た。次に、この防曇ガラスを車輌に組み込み、外気温度
が１５℃、車内の温度が２５℃、相対湿度が７０％（露
点：１９．１℃）、車両の速度を時速１００〜１１０ｋ
ｍの条件、すなわち後部窓ガラスの車内側に水蒸気が付
着して、完全に曇っている状態でスイッチを入れ、通電
を開始して曇りが除去されても、継続して通電して車内
側のガラスの表面温度を測定したところ図６の実線で示
すような結果が得られた。 曇りは約１２分経過して車
内側のガラスの表面温度が１９．７℃になったところで
ほぼ完全に除去された。また、このとき、いずれの走行
速度でも消費電力は１８６Ｗであり、後述する比較例の
消費電力２００Ｗと比較して少ない電力で、しかも車内
側のガラスの表面温度がより上昇しており、加熱効率が
従来の加熱防曇ガラスに比較して格段に高いことを確認
した。 比較例 加熱用導電線条の中央領域の線幅を０．７ｍｍ、表面抵
抗率を５．８９ｍΩ／ｓｑとして、加熱用導電線条の間
隔を２９．８５ｍｍとした以外は実施例と同じ構成とし
たものであり、このような防曇ガラスに実施例と同じ条
件で直流を印加して、車内側のガラスの表面温度を測定
したところ、無風状態の場合、図２の点線で示すような
結果が得られた。このときの消費電力は２３２Ｗであっ
た。時速５０〜６０ｋｍの走行状態では、図５の点線で
示すような結果が得られた。曇りは約１０分経過して車
内側のガラスの表面温度が２０．３℃になったところで
ほぼ完全に除去された。時速１００〜１１０ｋｍの走行
状態では、図６の点線で示すような結果が得られた。曇
りは約１３分経過して車内側のガラスの表面温度が１
９．８℃になったところでほぼ完全に除去された。ま
た、このとき、いずれの走行速度でも消費電力は２００
Ｗであり、無風状態、走行状態、いずれの場合も、実施
例と比較例を比較して加熱効率が低下していることがわ
かる。
明する。図１は、本発明のガラス防曇装置の構成を示す
ブロック図、図２、図５と図６はそれぞれ無風状態と走
行状態における通電時間とガラス表面温度を示す昇温特
性図であり、実線が本発明の昇温特性、点線が比較例の
昇温特性を示す。図３と図４はそれぞれ実験１（実験
２）と実験３における加熱用導電線条の間隔と供給電力
比の関係を示す図である。図１に示す１は自動車用の後
部窓ガラスの概念図であり、そのサイズは１３５９ｍｍ
×７８５ｍｍの曲面状の窓ガラスである。該窓ガラスの
車内側表面には銀ペーストを２３．０ｍｍ間隔で導電用
加熱線条２を１６本、両側のバスバー３、３’とともに
プリントし、焼成する。加熱用導電線条の中央領域の線
幅０．６ｍｍ、加熱用導電線条の表面抵抗率は６．５１
ｍΩ／ｓｑとした。このようにして得られた加熱用導電
線条への通電はバッテリー４から図示しない手動スイッ
チオンあるいはセンサーの出力により通常の乗用車では
１２ｖの直流電圧を印加して行われる。このような防曇
ガラスを室温２０℃の無風状態の実験室に置き、板ガラ
スの温度が２０℃の平衡状態に達した後、定電圧装置で
１３Ｖの直流を継続して通電し、車内側のガラスの表面
温度を測定したところ図２の実線で示すような結果が得
られた。実線の平衡温度は、図に示したように、後述の
比較例の点線より２℃高くなり、昇温速度も実線は、点
線より高くなった。この現象は、電力を過剰に供給した
ためである。そこで、供給電力を２２０Ｗから２０１Ｗ
まで下げたところ、実線のカーブは点線のカーブにほぼ
一致した。本実施例により、加熱効率が従来の加熱防曇
ガラスに比較して格段に高いことを確認した。次に、こ
の防曇ガラスを車輌に組み込み、外気温度が１５℃、車
内の温度が２５℃、相対湿度が７０％（露点：１９．１
℃）、車両の速度を時速５０〜６０ｋｍの条件、すなわ
ち後部窓ガラスの車内側に水蒸気が付着して、完全に曇
っている状態でスイッチを入れ、通電を開始して曇りが
除去されても、継続して通電して車内側のガラスの表面
温度を測定したところ図５の実線で示すような結果が得
られた。 曇りは約９分経過して車内側のガラスの表面
温度が２０．０℃になったところでほぼ完全に除去され
た。次に、この防曇ガラスを車輌に組み込み、外気温度
が１５℃、車内の温度が２５℃、相対湿度が７０％（露
点：１９．１℃）、車両の速度を時速１００〜１１０ｋ
ｍの条件、すなわち後部窓ガラスの車内側に水蒸気が付
着して、完全に曇っている状態でスイッチを入れ、通電
を開始して曇りが除去されても、継続して通電して車内
側のガラスの表面温度を測定したところ図６の実線で示
すような結果が得られた。 曇りは約１２分経過して車
内側のガラスの表面温度が１９．７℃になったところで
ほぼ完全に除去された。また、このとき、いずれの走行
速度でも消費電力は１８６Ｗであり、後述する比較例の
消費電力２００Ｗと比較して少ない電力で、しかも車内
側のガラスの表面温度がより上昇しており、加熱効率が
従来の加熱防曇ガラスに比較して格段に高いことを確認
した。 比較例 加熱用導電線条の中央領域の線幅を０．７ｍｍ、表面抵
抗率を５．８９ｍΩ／ｓｑとして、加熱用導電線条の間
隔を２９．８５ｍｍとした以外は実施例と同じ構成とし
たものであり、このような防曇ガラスに実施例と同じ条
件で直流を印加して、車内側のガラスの表面温度を測定
したところ、無風状態の場合、図２の点線で示すような
結果が得られた。このときの消費電力は２３２Ｗであっ
た。時速５０〜６０ｋｍの走行状態では、図５の点線で
示すような結果が得られた。曇りは約１０分経過して車
内側のガラスの表面温度が２０．３℃になったところで
ほぼ完全に除去された。時速１００〜１１０ｋｍの走行
状態では、図６の点線で示すような結果が得られた。曇
りは約１３分経過して車内側のガラスの表面温度が１
９．８℃になったところでほぼ完全に除去された。ま
た、このとき、いずれの走行速度でも消費電力は２００
Ｗであり、無風状態、走行状態、いずれの場合も、実施
例と比較例を比較して加熱効率が低下していることがわ
かる。
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
従来の防曇ガラスに比較して加熱効率が高く、消費電力
を低減することができる。
従来の防曇ガラスに比較して加熱効率が高く、消費電力
を低減することができる。
【図１】本発明のガラス防曇装置の構成を示すブロック
図である。
図である。
【図２】通電時間と無風状態でのガラス表面の温度を示
す昇温特性図であり、実線が本発明の昇温特性、点線が
比較例の昇温特性を示す。
す昇温特性図であり、実線が本発明の昇温特性、点線が
比較例の昇温特性を示す。
【図３】実験１における加熱用導電線条の間隔（ピッ
チ）と供給電力比の関係を示す図である。
チ）と供給電力比の関係を示す図である。
【図４】実験３における加熱用導電線条の間隔（ピッ
チ）と供給電力比の関係を示す図である。
チ）と供給電力比の関係を示す図である。
【図５】走行速度５０〜６０ｋｍ／ｈにおける通電時間
と走行状態でのガラス表面の温度を示す昇温特性図であ
り、実線が本発明の昇温特性、点線が比較例の昇温特性
を示す。
と走行状態でのガラス表面の温度を示す昇温特性図であ
り、実線が本発明の昇温特性、点線が比較例の昇温特性
を示す。
【図６】走行速度１００〜１１０ｋｍ／ｈにおける通電
時間と走行状態でのガラス表面の温度を示す昇温特性図
であり、実線が本発明の昇温特性、点線が比較例の昇温
特性を示す。
時間と走行状態でのガラス表面の温度を示す昇温特性図
であり、実線が本発明の昇温特性、点線が比較例の昇温
特性を示す。
１ 後部窓ガラス ２ 加熱用導電線条 ３、３’ バスバー ４ バッテリー
Claims (1)
- 【請求項１】防曇ガラスの中央領域における加熱用導電
線条の間隔が２９ｍｍ〜３３ｍｍであり、ガラス表面温
度が通電後５〜１０分間に、温室２０℃の無風状態で、
３５℃〜４５℃に設定された平衡温度の９割に昇温させ
るに必要な供給電力を基準電力として、基準電力の０．
９５倍以下、０．８倍以上の単位面積あたりの発生熱量
となるように、少なくとも中央領域の加熱用導電線条の
間隔を１８ｍｍ〜２８ｍｍの範囲としたことを特徴とす
る車両用防曇ガラス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10340323A JPH11334546A (ja) | 1997-12-02 | 1998-11-30 | 車両用防曇ガラス |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9-332210 | 1997-12-02 | ||
| JP33221097 | 1997-12-02 | ||
| JP10340323A JPH11334546A (ja) | 1997-12-02 | 1998-11-30 | 車両用防曇ガラス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11334546A true JPH11334546A (ja) | 1999-12-07 |
Family
ID=26574122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10340323A Pending JPH11334546A (ja) | 1997-12-02 | 1998-11-30 | 車両用防曇ガラス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11334546A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008523566A (ja) * | 2004-12-10 | 2008-07-03 | エクスアテック、エル．エル．シー． | 透明プラスチックのパネルの重要な視界領域での熱の増強 |
-
1998
- 1998-11-30 JP JP10340323A patent/JPH11334546A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008523566A (ja) * | 2004-12-10 | 2008-07-03 | エクスアテック、エル．エル．シー． | 透明プラスチックのパネルの重要な視界領域での熱の増強 |
| KR101224318B1 (ko) | 2004-12-10 | 2013-01-21 | 엑사테크 엘.엘.씨. | 투명 플라스틱 패널의 임계 관찰영역에서의 열 강화 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20031218 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20031225 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040223 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040817 |