JPH11323443A - 耐ブリスター性及び被削性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 熱延時の割れ、変形抵抗、ロール肌あれ等の
問題がなく製造性に優れており、ブリスターが発生せず
被削性もよい、高強度の溶融亜鉛めっき鋼板を製造す
る。 【解決手段】 Ｃ：０．０５〜０．１５wt.%、Ｓｉ：
０．５wt.%以下、Ｍｎ：０．２〜２．０wt.%、Ｐ：０．
０２５wt.%以下、Ｎ：０．００３〜０．０１０wt.%、Ｔ
ｉ：０．０２〜０．２０wt.%、Ｓ：０．０１〜０．０２
wt.%及びsol.Ａｌ：０．０１〜０．１０wt.%、残部Ｆｅ
及び不可避不純物からなる成分の溶融亜鉛めっき鋼板で
あって、下地鋼板は上記成分の鋼片を熱延し、５００〜
６８０℃で巻き取った熱延鋼帯であり、そしてめっき層
は、前処理工程で水素濃度が８〜２０vol.％の雰囲気で
７００〜８８０℃の温度で熱延鋼帯を焼鈍した後、連続
式溶融亜鉛めっき設備で形成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、耐ブリスター性
及び被削性の両方に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、ガードレール等の機械構造用
部材の鋼材には、高強度の亜鉛めっき鋼板が用いられて
きた。しかしながら、その亜鉛めっき鋼板は、連続式溶
融亜鉛めっき設備でめっきが施される場合、しばしばブ
リスターと呼ばれる表面欠陥が発生し、品質上の問題と
なっている。このブリスターの発生は、亜鉛めっき原板
として冷延鋼板よりも熱延鋼板を用いた場合に特に著し
いという傾向がある。ブリスターの形態は円形であり、
その大きさは肉眼で判別できない程度の小さいものか
ら、直径１ｍｍ程度の大きいものまであり、めっき鋼板
の美観を損なうだけでなく、その耐食性を劣化させる。
従って、亜鉛めっき鋼板表面のブリスター発生の防止が
強く望まれている。

【０００３】一方、ガードレールの製造ラインには、そ
の組立て用ボルト穴を穿孔する工程があるので、ガード
レール用鋼材に対して被削性が良いことが求められてい
る。ところが、この鋼材はガードレールのような用途に
適合させるため高強度に設計されている。そのため、上
記ボルトの穴あけ用ドリルの寿命が必ずしも良くないの
が実態である。

【０００４】このように、ガードレール用鋼材として使
用される亜鉛めっき鋼板に対しては、表面欠陥であるブ
リスター発生がなく、しかも、被削性が良好であるもの
が要請されている。

【０００５】これに対して、例えば、特開昭５６−１６
３２５０号公報には、耐ブリスター性改善を目的とし
て、Ｂ：０．００２０〜０．０２０wt.%、及びＮ：０．
００２〜０．０２０wt.%を含有させた鋼材が開示されて
いる（以下、先行技術１という）。一方、被削性向上の
観点から自動車用鋼材等に、Ｓを０．０４〜０．０７w
t.%含有させたＳ快削肌焼鋼や強靱鋼が使用されてお
り、例えば、山本俊郎他、応用機械工学（１９７４．
４）、ｐ．８０に開示されている（以下、先行技術２と
いう）。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】先行技術１によれば、
亜鉛めっき鋼板の耐ブリスター性は向上するが、上述し
た鋼材の被削性には依然として問題が残る。更に、先行
技術１の亜鉛めっき鋼板にはＢが添加されることを特徴
としている。そのためにこの成分組成の鋼材は熱間圧延
時の変形抵抗が通常の鋼材に比べて高いので、熱間圧延
での製造性が悪く、例えば特に圧延ロールの肌荒れ傾向
が大きく、製品の歩留低下を招くといった問題がしばし
ば発生する。

【０００７】被削性向上の観点からは、先行技術２によ
るＳ快削肌焼鋼や強靱鋼は優れたレベルにある。しか
し、鋼材のＳ含有率が高いために熱間圧延時の鋼材割れ
の発生により製品歩留が下がる。従って、先行技術２の
鋼板を本発明が目標とする溶融亜鉛めっき鋼板に適用す
ることはできない。

【０００８】このように、従来、優れた耐ブリスター性
と被削性とを併せもち、しかも製造性に優れた、高強度
の溶融亜鉛めっき鋼板に関する技術は未だ提案されてお
らず、このような技術の開発が切望されている。従っ
て、この発明の目的は、上述した問題を解決して、耐ブ
リスター性及び被削性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼
板を提供することにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、上述した
問題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、所
要の高強度を確保し、且つ熱間圧延時の製造性に優れた
鋼材であって、被削性に優れ、且つ溶融亜鉛めっき鋼板
の表面にブリスターが発生しないようにするためには、
適量のＴｉを添加したＣ−Ｍｎ系の鋼成分に、Ｎ及びＳ
を適量添加することが有効であることを見い出した。こ
の発明は上記知見に基づきなされたものでありその要旨
は次の通りである。

【００１０】この発明は、Ｃ：０．０５〜０．１５wt.
%、Ｓｉ：０．５wt.%以下、Ｍｎ：０．２〜２．０wt.
%、Ｐ：０．０２５wt.%以下、Ｎ：０．００３〜０．０
１０wt.%、Ｔｉ：０．０２〜０．２０wt.%、Ｓ：０．０
１〜０．０２wt.%、及び、sol.Ａｌ：０．０１〜０．１
０wt.%を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる化
学成分組成の溶融亜鉛めっき鋼板であって、その溶融亜
鉛めっき鋼板の下地鋼板は、上記成分の鋼片を熱間圧延
し、得られた熱間圧延鋼帯を５００〜６８０℃の温度範
囲内で巻き取り、こうして得られた熱間圧延鋼帯であ
り、そして、上記溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層は、連
続式溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっき層を形成するに
際して、前記めっきの前処理工程として水素濃度が８〜
２０vol.％の範囲内の雰囲気で７００〜８８０℃の範囲
内の温度で上記熱間圧延鋼帯を焼鈍し、次いで、この前
処理が施された熱間圧延鋼帯に連続式溶融亜鉛めっき設
備で形成されたものであることに特徴を有する、耐ブリ
スター性及び被削性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
である。

【００１１】

【発明の実施の形態】この発明で対象とする高強度溶融
亜鉛めっき鋼板においては、耐ブリスター性及び被削性
を共に優れたレベルとするために、Ｔｉを添加したＣ−
Ｍｎ系の鋼に適量のＮ及びＳを添加した化学成分組成の
鋼板とする。そして、この発明で対象とする高強度溶融
亜鉛めっき鋼板とは、機械構造用部材に使用される鋼材
に属し、ＴＳ＝３７０〜５００Ｎ／ｍｍ² 、ＹＳ＝３０
０〜４００Ｎ／ｍｍ² の範囲内の機械的性質を有する、
溶融亜鉛めっき鋼板を指す。

【００１２】次に、この発明において、目標とする高強
度溶融亜鉛めっき鋼板の化学成分組成を上記の通り限定
し、また、そのような溶融亜鉛めっき鋼板を製造するた
めに熱間圧延条件及び亜鉛めっきラインでのめっき前処
理条件を上述した通り限定した理由を説明する。

【００１３】（１）鋼板の化学成分組成 Ｃ：０．０５〜０．１５wt.% Ｃは、鋼板の強度を確保するための添加元素である。ま
た、後述するＴｉの添加を併用することにより、ＴｉＣ
の析出による降伏強度の上昇効果が得られる。しかしな
がら、Ｃ含有率が０．０５wt.%未満では上記作用による
所要の効果が得られず、一方、それが０．１５wt.%を超
えると、鋼板の溶接性の劣化を招く。従って、Ｃ含有率
は０．０５〜０．１５wt.%の範囲内に限定する。

【００１４】Ｍｎ：０．２〜２．０wt.% Ｍｎは、固溶強化により鋼材の強度を向上させ、且つ降
伏強度を上昇させる。しかしながら、Ｍｎ含有率が０．
２wt.%未満では所要の強度が得られない。一方、それが
２．０wt.%を超えると、鋼板の溶接性が劣化する。従っ
て、Ｍｎ含有率は０．２〜２．０wt.%の範囲内に限定す
る。

【００１５】Ｐ：０．０２５wt.%以下 Ｐは、固溶強化元素として有効であるが、０．０２５w
t.%を超えると鋼板の溶接性が劣化する。従って、Ｐ含
有率は０．０２５wt.%以下に限定する。

【００１６】Ｓｉ：０．５wt.%以下 Ｓｉは、固溶強化元素として有効であるが、０．５wt.%
を超えると鋼板の溶融亜鉛めっき性が著しく劣化する。
なお、上記しためっき性のために、より好ましいＳｉ量
は０．１０wt.%以下である。

【００１７】sol.Ａｌ：０．０１〜０．１０wt.% Ａｌは鋼の脱酸剤として添加されるが、sol.Ａｌ含有率
が０．０１wt.%未満では脱酸の効果が十分に得られず、
一方、sol.Ａｌ含有率が０．１０wt.%を超えると、アル
ミナ系介在物が多くなり、鋼板の表面性状が劣化する。
従って、sol.Ａｌ含有率は０．０１〜０．１０wt.%の範
囲内に限定する。

【００１８】さて、この発明の高強度溶融亜鉛めっき鋼
板では、上述した化学成分組成に更に、Ｔｉ、Ｎ及びＳ
の各元素を適量添加することが必要である。即ち、耐ブ
リスター性を確保するためには、鋼板中の拡散性水素の
集積サイトを確保するために、粗大な析出物を鋼材中に
適量存在させることが必要である。また、鋼板の切削性
と熱間圧延時の製造性とを共に優れたレベルとするため
には、熱間圧延時に赤熱脆性を起こしにくい物性の硫化
物を形成させることが必要である。このような観点か
ら、耐ブリスター性、並びに切削性及び熱間圧延時の製
造性に及ぼす成分の影響を系統的に検討した結果、 耐ブリスター性向上のためには、鋼材中にＴｉＮを生
成させること、 被削性と熱間圧延時の製造性とを共に向上させるため
には、Ｔｉ系の硫化物を適量生成させることが必要であ
ることがわかった。

【００１９】Ｓ：０．０１〜０．０２wt.% Ｓは、本発明対象鋼板において、被削性を向上させるた
めに添加することが必須の元素である。そして、Ｓ含有
率が０．０１wt.%未満ではその十分な効果が得られず、
一方、それが０．０２wt.%を超えると熱間圧延時の鋼材
の割れの問題が発生し、製造性が悪くなる。従って、Ｓ
含有率は０．０１〜０．０２wt.%の範囲内に限定する。

【００２０】Ｎ：０．００３〜０．０１０wt.% Ｎは、本発明対象鋼板において、耐ブリスター性を向上
させるために添加することが必須の元素である。そし
て、Ｎ含有率が０．００３wt.%未満ではその十分な効果
が得られず、一方、それが０．０１０wt.%を超えると鋼
板の溶接性の劣化が問題となる。従って、Ｎ含有率は
０．００３〜０．０１０wt.%の範囲内に限定する。

【００２１】Ｔｉ：０．０２〜０．２０wt.% Ｔｉは、上述した通りにＣ、Ｎ及びＳが適量添加されて
いる場合に、これらと結合して、ＴｉＣの生成による降
伏強度の確保、ＴｉＮの生成による耐ブリスター性の向
上、及びＴｉ系硫化物、例えばＴｉＳやＴｉ₄ Ｃ₂ Ｓ₂
の生成による被削性の向上効果を得るために添加する。
この場合、Ｔｉ含有率が０．０２wt.%未満では上記効果
が十分に発揮されない。一方、Ｔｉ含有率が０．２０w
t.%を超えると、鋼板の強度上昇により、逆に被削性が
劣化する。従って、Ｔｉ含有率は０．０２〜０．２０w
t.%の範囲内に限定する。

【００２２】（２）熱間圧延条件及びめっき前処理条件 〔熱間圧延での巻取温度〕上述した化学成分組成の鋼片
を熱間圧延した後、得られた熱間圧延鋼帯を５００〜６
８０℃の範囲内の温度で巻き取ることにより、この発明
で特徴の一つとする所要の強度、即ちＴＳ＝３７０〜５
００Ｎ／ｍｍ² 、ＹＳ＝３００〜４００Ｎ／ｍｍ² 、及
び良好な被削性を確保することができる。即ち、巻取り
温度が５００℃未満では、鋼板強度の上昇により被削性
が劣化する。その状況を図１に示す。

【００２３】図１は、被削性に及ぼす強度（ＴＳ）の影
響を示す。同図の曲線（ａ）は、Ｓ含有率が０．０１５
wt.%の本発明の範囲内の成分組成である、鋼Ｎo.１の鋼
片７本を用い、熱間圧延の巻取り温度を各種温度水準に
変化させることにより、強度レベルを変化させた熱延鋼
帯を製造し、以降本発明の製造条件で製造した溶融亜鉛
めっき鋼板の被削性試験結果を示すものである。また、
同図の曲線（ｂ）は、Ｓ含有率が０．００３wt.%の本発
明の範囲外の成分組成である、鋼Ｎo.３の鋼片３本を用
い、曲線（ａ）と同様に熱間圧延の巻取り温度を各種温
度水準に変化させることにより、強度レベルを変化させ
た熱延鋼帯を製造し、以降本発明の製造条件で製造した
溶融亜鉛めっき鋼板の被削性試験結果を示すものであ
る。従って、曲線（ａ）のプロットはすべて実施例に属
し、そして曲線（ｂ）のプロットはすべて比較例に属す
る溶融亜鉛めっき鋼板についての被削性を示す。

【００２４】同図からわかるように、実施例の溶融亜鉛
めっき鋼板においては、上述したように、強度と被削性
との間には強い負の相関があるが、比較例の溶融亜鉛め
っき鋼板においては、強度と被削性との間には僅かに負
の相関が認められる程度である。一方、巻取り温度が６
８０℃を超えると、所要の強度が得られない。従って、
熱間圧延での鋼帯巻取り温度は、５００〜６８０℃の範
囲内に限定する。

【００２５】〔めっき前処理の雰囲気及び温度〕めっき
の前処理として熱間圧延鋼帯を、Ｈ₂ 濃度が８〜２０vo
l.% の範囲内の雰囲気で、７００〜８００℃の範囲内の
温度で焼鈍することにより、耐ブリスター性に優れ、且
つ、めっき密着性の良好な、高強度溶融亜鉛めっき鋼板
を得ることができる。即ち、焼鈍雰囲気のＨ₂ 濃度が８
vol.% 未満であるか、又は焼鈍温度が７００℃未満であ
るかの、少なくとも一方に該当する場合には、良好なめ
っき密着性が得られない。一方、焼鈍雰囲気のＨ₂ 濃度
が２０vol.% を超えるか、又は焼鈍温度が８８０℃を超
えるかの、少なくとも一方に該当する場合には、溶融亜
鉛めっき鋼板に対して目標とする耐ブリスター性を得る
ことができない。また、焼鈍温度が８８０℃を超える
と、所要の鋼板強度を得ることができない。従って、め
っきの前処理条件として、Ｈ₂ 濃度が８〜２０vol.% の
雰囲気で、７００〜８８０℃の温度で焼鈍することが必
要である。

【００２６】なお、溶融亜鉛めっきを連続式溶融亜鉛め
っき設備で行なうことにより、品質の良い亜鉛めっき鋼
板を効率的に製造することができるので、コスト低減に
も寄与して望ましい。

【００２７】

【実施例】次に、この発明を、実施例によって更に詳細
に説明する。 〔試験１〕試験１は、熱間圧延時の巻取り温度、並びに
めっき前処理としての焼鈍雰囲気のガス組成及び焼鈍温
度はすべて、本発明の範囲内にあり、鋼片の化学成分組
成が、本発明の範囲の内又は外の場合についての試験例
である。

【００２８】表１に示す鋼Ｎo.１〜４の化学成分組成の
溶鋼を転炉で溶製し、連続鋳造によりスラブに鋳造し
た。鋼Ｎo.１及び２は本発明の範囲内の成分組成、鋼Ｎ
o.３及び４は本発明の範囲外の成分組成である。得られ
たスラブ鋼片を１２５０℃に加熱し熱間圧延後、熱間圧
延鋼帯を所定の温度で巻き取り、酸洗した後に連続溶融
亜鉛めっきラインに装入した。めっき前処理として所定
のＨ₂ 濃度の雰囲気で所定温度で焼鈍した。表１に、熱
間圧延での巻取り温度、焼鈍雰囲気のＨ₂ 濃度及び焼鈍
温度を併記した。次いで溶融亜鉛めっきを行ない、板厚
２．５ｍｍの溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。なお、上
記以外の製造条件は常法に従って行なった。

【００２９】鋼Ｎo.１及び２の鋼片からは、本発明の範
囲内の製造条件により製造されたそれぞれの溶融亜鉛め
っき鋼板である実施例１及び実施例２を得た。これに対
して鋼Ｎo.３の鋼片からは、本発明の範囲外の製造条件
により製造された溶融亜鉛めっき鋼板である比較例１及
び比較例２を得た。但し、比較例１と比較例２との違い
は、熱間圧延の巻取り温度が異なるだけである。また、
鋼Ｎo.４の鋼片からは、本発明の範囲外の製造条件によ
り製造された溶融亜鉛めっき鋼板である比較例３を得
た。こうして製造された各溶融亜鉛めっき鋼板から試験
材を採取し、下記試験に供した。試験方法は次の通りで
ある。試験にはすべて溶融亜鉛めっき鋼板を供した。 下地鋼板の金属組織：金属顕微鏡による検鏡試験 機械的性質：Ｌ方向のＪＩＳ５号引張試験片を用い
て行なった。 耐ブリスター性：２００×２００ｍｍの試験片を採
取し、大気炉で２５０℃×１ｈｒ加熱した後、溶融亜鉛
めっき鋼板の試験片表面のブリスター発生の有無を目視
観察して判定した。 被削性：試験装置として日立精機製マシニングセン
ターを用い、切削条件として、ドリル：ＳＫＨ５１、ド
リル径：５ｍｍ、回転数：４０００ｒｐｍ、送り：０．
５ｍｍ／ｒｅｖ、切削油：なしにて、ドリル寿命を測定
した。但し、ドリル寿命は、刃先の溶損、ドリルの折損
までの穴あけ回数を求め、穴あけ回数と板厚との積で定
義した。

【００３０】表２に、試験結果を示す。なお、金属組織
はいずれもフェライト＋パーライト組織であった。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】試験条件及び試験結果から明らかなよう
に、本発明の範囲内の製造条件による溶融亜鉛めっき鋼
板である実施例１及び実施例２のいずれにおいても、機
械的性質、耐ブリスター性及び被削性のすべての特性に
つき、目標水準を満たしている。

【００３４】これに対して、本発明の範囲外の製造条件
による溶融亜鉛めっき鋼板である比較例１〜３はいずれ
においても、上記３特性の内少なくとも一つについて目
標水準に達していない。即ち、比較例１及び２では成分
の内Ｓ含有率が本発明の範囲の下限値よりも低いため
に、被削性に劣っている。比較例３では成分の内Ｎ含有
率が本発明の範囲の下限値よりも低いため、耐ブリスタ
ー性に問題がある。

【００３５】〔試験２〕試験２は、鋼片の化学成分組成
は本発明の範囲内であり、その他の製造条件を、本発明
の範囲の内又は外にした場合の試験例である。

【００３６】試験１における本発明の範囲内の化学成分
組成の鋼Ｎo.１のスラブ鋼片を用いて、試験１における
プロセスと同じように、当該スラブ鋼片を１２５０℃に
加熱し熱間圧延後、熱間圧延鋼帯を所定の温度で巻き取
り、酸洗した後に連続溶融亜鉛めっきラインに装入し
た。めっき前処理として所定のＨ₂ 濃度の雰囲気で所定
温度で焼鈍した。

【００３７】表３に、熱間圧延での巻取り温度、焼鈍雰
囲気のＨ₂ 濃度及び焼鈍温度を示した。次いで溶融亜鉛
めっきを行ない、板厚２．５ｍｍの溶融亜鉛めっき鋼板
を製造した。なお、上記以外の製造条件は常法に従って
行なった。

【００３８】こうして、鋼Ｎo.１の鋼片から、本発明の
範囲内の製造条件により製造された溶融亜鉛めっき鋼板
である実施例３及び実施例４を得た。一方、同じく鋼Ｎ
o.１の鋼片から、本発明の範囲外の製造条件により製造
された溶融亜鉛めっき鋼板である比較例４〜比較例６を
得た。こうして製造された各溶融亜鉛めっき鋼板から試
験材を採取し、所要の試験に供した。試験項目は、下
地鋼板の金属組織、機械的性質、耐ブリスター性、
及び被削性であり、試験１におけるものと同じであ
り、またその試験方法も試験１における方法と同じであ
る。

【００３９】表４に、試験結果を併記する。なお、金属
組織はいずれもフェライト＋パーライト組織であった。

【００４０】

【表３】

【００４１】

【表４】

【００４２】試験結果から明らかなように、本発明の範
囲内の製造条件による溶融亜鉛めっき鋼板である実施例
３及び実施例４のいずれにおいても、機械的性質、耐ブ
リスター性及び被削性のすべての特性につき、目標水準
を満たしている。

【００４３】これに対して、本発明の範囲外の製造条件
による溶融亜鉛めっき鋼板である比較例４〜６はいずれ
においても、上記３特性の内少なくとも一つについて目
標水準に達していない。即ち、比較例４では、熱間圧延
での巻取り温度が、本発明の範囲の下限値よりも低いた
めに、強度が目標の上限を超えており、被削性に劣る。
比較例５では、焼鈍温度が本発明の範囲の上限値よりも
高いため、耐ブリスター性に問題がある。そして、比較
例６では、焼鈍時の雰囲気Ｈ₂ 濃度が本発明の範囲の上
限値よりも高いために、耐ブリスター性に問題がある。

【００４４】以上のように、溶融亜鉛めっき鋼板の下地
鋼板の化学成分組成だけが本発明の範囲内にあっても、
熱間圧延の巻取り温度、並びにめっき前処理の焼鈍雰囲
気のガス組成及び焼鈍温度を本発明の範囲内に制御しな
いと、所要の機械的性質、耐ブリスター性、及び被削性
を満たすことができないことがわかる。

【００４５】

【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
ガードレール等に用いられる機械構造用部材に好適な、
耐ブリスター性及び被削性に優れた高強度溶融亜鉛めっ
き鋼板を提供することができ、工業上有用な効果がもた
らされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】被削性に及ぼす強度（ＴＳ）の影響を、実施例
及び比較例のそれぞれの場合について示すグラフであ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小崎 純一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 島田 ▲聰▼一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 山下 敬士 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 野出 俊策 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ ：０．０５〜０．１５wt.%、 Ｓｉ：０．５wt.%以下、 Ｍｎ：０．２〜２．０wt.%、 Ｐ ：０．０２５wt.%以下、 Ｎ ：０．００３〜０．０１０wt.%、 Ｔｉ：０．０２〜０．２０wt.%、 Ｓ ：０．０１〜０．０２wt.%、及び、 sol.Ａｌ：０．０１〜０．１０wt.% を含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなる化学成分
   組成の溶融亜鉛めっき鋼板であって、 前記溶融亜鉛めっき鋼板の下地鋼板は、前記化学成分組
   成の鋼片を熱間圧延し、得られた熱間圧延鋼帯を５００
   〜６８０℃の温度範囲内で巻き取り、こうして得られた
   熱間圧延鋼帯であり、 そして、前記溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層は、連続式
   溶融亜鉛めっきラインで亜鉛めっき層を形成するに際し
   て、前記めっきの前処理工程として水素濃度が８〜２０
   vol.％の範囲内の雰囲気で７００〜８８０℃の範囲内の
   温度で前記熱間圧延鋼帯を焼鈍し、次いで、前記前処理
   が施された熱間圧延鋼帯に連続式溶融亜鉛めっき設備で
   形成されたものであることを特徴とする、耐ブリスター
   性及び被削性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板。