JPH11323442A - 電縫溶接部の加工性を高める電縫溶接部熱処理方法 - Google Patents
電縫溶接部の加工性を高める電縫溶接部熱処理方法Info
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Abstract
工性を改善させる電縫溶接部の熱処理方法を提供する。 【解決手段】 C=0.03〜0.30%、Si=0.
50〜3.00%、Mn=0.30〜3.00%を基本
成分とする電縫鋼管を、電縫溶接後にその溶接部を80
0℃〜1000℃に加熱後、Ar3 変態点以上から冷却
速度20℃〜200℃/秒で急速冷却することで、電縫
溶接部に強制的にオーステナイトを残存させて、従来の
熱処理では得ることができなかった電縫溶接部の延性の
向上をもたらし、これにより管全体の加工性に優れた電
縫管を供給することが可能となる。
Description
優れた電縫鋼管を製造するための、電縫部熱処理に関す
るものである。
の延性値(伸び値)を従来に比べて向上させ、これによ
り電縫鋼管の加工性を改善させるための、電縫溶接部熱
処理方法を提供するものである。
用されているが、この中では電縫鋼管に曲げ加工を与え
たり、管内面より圧力を負荷して外径を拡大(拡管)し
たり、異形に加工するなど[例えば、ハイドロフォーム
等]、各種の2次加工を行うことが一般化している。ま
た、一方では、コストダウンや軽量化の観点から、電縫
鋼管のハイテン化が求められている。即ち、昨今の電縫
管への市場ニーズとしては、ハイテンで且つ加工性、伸
びのよいものが求められている。これに対して、電縫鋼
管の母材部(電縫部以外)については、熱延工程での制
御圧延などを利用することで、低炭素当量鋼でのハイテ
ン化が図られ、その結果、従来のように高炭素化するこ
とで強度を高めていた場合に比べて、強度、延性バラン
スに優れた素材を製造できるようになっている。但し、
これらの新しい加工性に優れた素材においても、電縫溶
接部はその溶接時の熱履歴から、母材部ほどの延性が得
られず、その結果、電縫鋼管の全体の加工性は、電縫溶
接部の延性がネックとなり、拡管など、厳しい加工を受
けた場合には、電縫溶接部から破断してしまうことにな
る。
ては多数あり、例えば、特開昭59−35629号公報
(低温靭性に優れた高張力電縫鋼管の製造方法)では、
電縫溶接後、750℃〜1050℃に加熱した後、75
0〜950℃の温度から30〜150℃で急速冷却する
ことで、微細なフェライト組織を生成させ、電縫部の靭
性を高める技術である。但し、この技術では、微細な組
織を得る事が狙いであり、この場合、靭性は向上して
も、かえって、延性(伸び)は低下してしまう。また、
この技術に記載された鋼の成分は、Siが0.5%未満
となっており、この程度のSi量では急速冷却しても、
残留オーステナイトは残存せず、延性の向上は期待でき
ない。
電縫溶接部の熱処理条件を特定することで、電縫溶接部
にオーステナイトを強制的に残存させ、この残留オース
テナイトによる、所謂、TRIP現象(Transformation
Induced Plasticity,変態誘起塑性)を利用すること
で、電縫溶接部の延性、加工性を向上させるものであ
る。
る電縫鋼管を、電縫溶接後、その溶接部を800℃〜1
000℃に加熱後、Ar3 変態点以上から冷却速度20
℃〜200℃/秒で急速冷却することで、電縫溶接部に
残留オーステナイトを残存させ、電縫溶接部の加工性を
高める電縫溶接部熱処理方法。 (2)C=0.03〜0.30% Si=0.50〜3.00% Mn=0.30〜3.00% を基本成分とし、 Nb=0.01〜0.10% V=0.01〜0.10% Mo=0.10〜1.00% Ti=0.01〜0.05% Cu=0.10〜0.50% Ni=0.10〜1.00% の一種、または二種以上を含み、残部をFe及び不可避
的不純物よりなる電縫鋼管を、電縫溶接後、その溶接部
を800℃〜1000℃に加熱後、Ar3 変態点以上か
ら冷却速度20℃〜200℃/秒で急速冷却すること
で、電縫溶接部に残留オーステナイトを残存させ、電縫
溶接部の加工性を高める電縫溶接部熱処理方法にある。
℃に加熱した後、Ar3 変態点以上より20〜200℃
/秒で急速冷却することで、電縫溶接部に残留オーステ
ナイトを残存させ、この残留γがその後の加工時の延性
を高めることとなる。また、本発明に供する鋼の成分
は、残留オーステナイトを確保することに有効なSiの
含有量を高めることが特徴としている。即ち、本発明
は、残留オーステナイトを確保する為のSiの範囲を規
定した上で、電縫溶接部の熱処理後に急速冷却させ、電
縫溶接部に残留オーステナイトを強制的に残存させるこ
とで、電縫溶接部の加工性、伸びを改善させる製造条件
を提供するものである。
る。Cは必要な強度を確保するために必要な元素であ
り、0.03%以上とした。しかし、C量が0.30%
を越えると母材部自体の延性(伸び)が著しく低下する
ために、上限は0.30%とした。Siは、本発明で最
も重要な元素であり、電縫部熱処理後に残留オーステナ
イトを確保させるためには、0.50%以上が必要であ
る。但し、Si量が0.30%を越えると、電縫溶接時
にSi酸化物が生成しやすくなり、電縫溶接欠陥となり
やすいために、上限は、0.30%とした。但し、加工
性及び電縫溶接部の品質の観点から、0.70%超で
2.0%以下が好ましい。Mnについても、Cと同様に
必要な強度を確保するための元素として重要な上に、オ
ーステナイトを安定化させ、残留オーステナイトを確保
するために重要である。この観点から、下限は0.30
%とした。上限については、加工性から3.00%とし
た。
じて、即ち、必要な強度、靭性、耐食性などの観点から
次のような成分を1種以上添加することは有効な場合が
ある。Nbについては、素材自身の強化と組織の細粒化
による靭性向上効果がある。その効果を得るには、0.
01%以上の添加が必要で、0.10%を越えても効果
の向上は期待できない。Vも同様に強化には有効な元素
で、0.01%〜0.10%の範囲でその効果が発揮さ
れる。Moについは、強化に有効なことに加え、鋼管を
溶接した際の熱影響部の軟化抑制にも有効であり、0.
10%以上とした。また、1.00%を越えると、スラ
ブでの割れなどが発生しやすく、上限は1.00%とし
た。Tiは、素材の金属組織の微細化に有効な元素で、
0.01%以上で効果がある。また、0.05%を越え
ると素材の延性低下を引き起こすために、上限は、0.
05%とした。Cuは、鋼管の耐食性向上に効果があ
り、0.10%以上、0.50%以下とした。Niは、
鋼管の靭性向上に加え、オーステナイト生成元素のた
め、電縫部に残留オーステナイト確保を助ける効果があ
る。0.10%以上で効果があるが、Niは高価な元素
なため、上限は1.00%とした。
いて説明する。本発明では、電縫溶接後、電縫部を80
0℃〜1000℃に加熱することで溶接時の急熱急冷に
より生じた粗大組織を、再度オーステナイト領域まで加
熱したあと、Ar3 変態点以上から急速冷却すること
で、オーステナイトを確保することを狙いとしている。
まず、加熱温度は、鋼管の内面側まで完全にオーステナ
イト化するためには、800℃以上が必要であり、一
方、1000℃を越えるとオーステナイト粒が粗大化し
すぎ、延性が低下する。従って、加熱温度としては、8
00℃〜1000℃の範囲とする。
制冷却するが、この際の過冷却によりオーステナイトを
残存させるためには、20℃/秒以上の冷速が必要であ
る。また、200℃/秒超になると、鋼管の外表面に硬
化組織が現れて、延性を劣化させる。従い、冷却速度
は、20〜200℃/秒の範囲とする。
点以上とする。Ar3 変態点より温度が低下した場合、
粗大中間組織が現れて、延性が低下する。
のAr1 変態点以下とすることが望ましい。これ以上の
温度の場合、せっかく急冷で残存したオーステナイトが
一部、フェライトに変態してしまうこともあり、成分に
よっては、延性にバラツキがでる可能性がある。
電縫溶接部の熱処理条件を特定することで、電縫溶接部
にオーステナイトを強制的に残存させ、この残留オース
テナイトによる、所謂、TRIP現象(Transformation
Induced Plasticity,変態誘起塑性)を利用すること
で、電縫溶接部の延性、加工性を向上させるものであ
る。
示す。
の熱処理方法の組み合わせにより、優れた電縫部の伸び
を有し、その結果、各種の2次加工性に優れた電縫鋼管
を提供することを可能としたもので、この電縫鋼管を用
いることにより、ハイドロフォームなど、厳しい加工方
法にも耐えることができるなど、機械加工部品分野へ貢
献する効果は大きい。
Claims (2)
- 【請求項1】C=0.03〜0.30% Si=0.50〜3.00% Mn=0.30〜3.00% を基本成分とし、残部をFe及び不可避的不純物よりな
る電縫鋼管を電縫溶接後、その溶接部を800℃〜10
00℃に加熱後、Ar3 変態点以上から冷却速度20℃
〜200℃/秒で急速冷却することで、電縫溶接部に残
留オーステナイトを残存させ、電縫溶接部の加工性を高
める電縫溶接部熱処理方法。 - 【請求項2】C=0.03〜0.30% Si=0.50〜3.00% Mn=0.30〜3.00% を基本成分とし、 Nb=0.01〜0.10% V=0.01〜0.10% Mo=0.10〜1.00% Ti=0.01〜0.05% Cu=0.10〜0.50% Ni=0.10〜1.00% の一種、または二種以上を含み、残部をFe及び不可避
的不純物よりなる電縫鋼管を、電縫溶接後、その溶接部
を800℃〜1000℃に加熱後、Ar3 変態点以上か
ら冷却速度20℃〜200℃/秒で急速冷却すること
で、電縫溶接部に残留オーステナイトを残存させ、電縫
溶接部の加工性を高める電縫溶接部熱処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12623998A JP4105796B2 (ja) | 1998-05-08 | 1998-05-08 | 電縫溶接部の加工性を高める電縫溶接部熱処理方法 |
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JPH11323442A true JPH11323442A (ja) | 1999-11-26 |
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JP12623998A Expired - Fee Related JP4105796B2 (ja) | 1998-05-08 | 1998-05-08 | 電縫溶接部の加工性を高める電縫溶接部熱処理方法 |
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Country | Link |
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JP (1) | JP4105796B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015045373A1 (ja) | 2013-09-25 | 2015-04-02 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素電縫溶接鋼管の製造方法及び自動車部品 |
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CA3157041A1 (en) | 2019-11-29 | 2021-06-03 | Atsushi Matsumoto | Electric resistance welded steel pipe and method for manufacturing the same |
-
1998
- 1998-05-08 JP JP12623998A patent/JP4105796B2/ja not_active Expired - Fee Related
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WO2015045373A1 (ja) | 2013-09-25 | 2015-04-02 | Jfeスチール株式会社 | 高炭素電縫溶接鋼管の製造方法及び自動車部品 |
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