JP4043004B2 - 耐応力腐食割れ性の優れた高強度、高靭性中空鍛造品の製造法および中空鍛造品 - Google Patents
耐応力腐食割れ性の優れた高強度、高靭性中空鍛造品の製造法および中空鍛造品 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4043004B2 JP4043004B2 JP10121298A JP10121298A JP4043004B2 JP 4043004 B2 JP4043004 B2 JP 4043004B2 JP 10121298 A JP10121298 A JP 10121298A JP 10121298 A JP10121298 A JP 10121298A JP 4043004 B2 JP4043004 B2 JP 4043004B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hollow
- toughness
- corrosion cracking
- stress corrosion
- hollow forgings
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐応力腐食割れ性に優れ、溶接組立の容易な高強度、高靭性中空鍛造品を提供する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、エネルギー資源としてのガス井、油井あるいは海底高深度地質調査用掘削機械として使用されるパイプを接続するフランジにも耐水素割れ性、高強度、高靭性を兼ね備えた特性が要求される。従来より薄肉のフランジにはＡｌＳｌ４１３０系を９０％以上のマルテンサイト組織にして使用されていた、しかしフランジの肉厚が厚くなると焼入性の問題から断面を９０％以上のマルテンサイトにすることは困難である。一方、パイプに対しては耐硫化物応力割れ性を高めるために、細粒化、直接焼入、成分改良等の手段が検討されている。このように製造法の異なるフランジとパイプを溶接接合する場合、溶接部とフランジのみ後熱処理し、溶接熱影響部の硬さをＨＲｃ２２以下に軟化させる必要がある。そうしないとパイプ部の特性が変化してしまう。
【０００３】
しかしながら、上記のようにパイプの場合、肉厚が比較的薄いことと、その製造方法から種々の改善対策が取れるが、厚肉の鍛造品の場合、鍛造加工が加熱、加工の繰返しであり、圧延加工のような加熱温度、加工率を具合よく組合せることは非常に困難である。そのため、成分改良によることになる。しかし溶接組立構造の場合、溶接部の軟化処理により母材が軟化してしまう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記した問題点を解決しようとするものであり、鋼成分と焼入焼戻時の鍛造品の形状を中空にしてミクロ組織を９０％以上のマルテンサイトにし、溶接部の軟化加熱処理でも母材の硬さが大きく低下せず、耐力が６５ｋｇｆ／ｍｍ2以上確保できる耐応力腐食割れ性の優れた溶接組立の容易な高強度、高靭性中空鍛造品を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２％未満、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、Ｍｏ：０．３〜１．０％、Ｖ：０．１０％超〜０．２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋳塊を熱間鍛造温度範囲に加熱して鍛造により中空鍛造品に成形し、次いで焼入れ焼戻し処理を行った後、パイプと溶接し、溶接熱影響部の硬さをＨＲｃ２２以下になるようにＡｃ1点以下に加熱して冷却することを特徴とする耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性中空鍛造品の製造法である。そしてかかる方法により、耐力が６５ｋｇｆ／ｍｍ2以上で、かつＮＡＣＥ ＴＭ０１７７浴中において、耐力の８０％負荷した時に７２０時間以上破断しない、耐応力腐食割れ性の優れた中空鍛造品が得られる。
【０００６】
中空鍛造品はプレス等により成形するが、中実鍛造品の場合には焼入焼戻処理前に、仕上形状寸法に熱処理時の変形、酸化層等を加味した寸法に中空に切削加工する。
【０００７】
本発明において上記のように鋼成分を限定した理由は下記のとおりである。
【０００８】
Ｃ ：Ｃは鋼の焼入性を高め、強度を向上させるために必須の元素である。０．１０％未満では焼入性が不足し高強度が得られない。一方、０．２％以上になると溶接熱影響部の硬さが高くなる。したがって、Ｃ含有量は０．１０〜０．２％未満とする。
【０００９】
Ｓｉ：Ｓｉは鋼の脱酸に有用な元素であり、焼戻し軟化抵抗を高め、耐硫化物応力割れ性を向上させる元素でもある。また、ＥＳＲ溶解で鋼の清浄性を高める溶解法を取る場合、Ａｌを適正範囲の歩留にするのに必要な元素である。その範囲は０．１０〜０．５０％で十分である。
【００１０】
Ｍｎ：Ｍｎも鋼の脱酸に有用な元素である。Ｃと同様に鋼の焼入性を高め、強度を向上させる。他方、Ｍｎが１．０％を超えると靭性が低下する。Ｍｎの望ましい含有量は０．２〜１．０％である。
【００１１】
Ｃｒ：鋼の焼入性を高め強度を上昇させるとともに、耐応力腐食割れ性をも向上させる。１．５０％を超えて添加すると耐応力腐食割れ性が低下するので、Ｃｒの適正な含有量は０．５０〜１．５０％である。
【００１２】
Ｍｏ：ＭｏはＣｒと同様に鋼の焼入性を向上させ、高強度化に寄与するととも に、溶接後熱処理時の軟化抵抗を高める。Ｍｏが過剰に多くなると巨大な Ｍｏ化合物が析出し、靭性を阻害するため、Ｍｏの適正含有範囲は０．３〜１．０％である。
【００１３】
Ｖ ：Ｖは０．１％超の添加で焼戻し軟化抵抗を上げ、また、細粒化に寄与して耐応力腐食割れ性を向上させる。しかし、０．２％を超えると偏析部に有害なＶ炭化物が生じ、耐応力腐食割れ性が低下する。Ｖの適正含有量は０．１％超０．２０％以下である。
【００１４】
Ｂ ：Ｂは微量で鋼の焼入れ性を向上させる元素であり、鍛造品のような厚肉材の焼入れ性を改善することに効果的な元素である。その効果が顕著になる ０．０００５％以上の含有量とするのが良い。０．００３０％を超えると鋼の靭性が低下するので、０．０００５％〜０．００３０％がよい。
【００１５】
Ａｌ：ＡｌはＳｉと同様脱酸効果があるが、鋼中のＮと結合して結晶粒の成長を抑えて耐応力腐食割れ性の向上および溶接熱影響部の低温靭性を改善する。少なすぎるとその効果がなく、多すぎると介在物が増加して鋼の性質を脆化させるため、０．０１〜０．０５％がよい。
【００１６】
Ｔｉ：Ｔｉは鍛造加工における加熱および熱処理加熱中の結晶粒径制御元素である。また、鋼中にＴｉが含まれていれば鋼中の不純物であるＮをＴｉＮとして固定するので、前述のＢがＢＮとして析出することなく、焼入性に有効に働く。ＴｉはＮを固定する以上には必要なく、その適正範囲は０．０１〜 ０．０５％である。
【００１７】
Ｎ ：Ｎは不純物として鋼に存在するが、靭性および耐応力腐食割れ性を低下させるので０．０１％以下とした。
【００１８】
本発明の方法において、溶解と鋳造は通常の低合金鋼鍛造品の製造法と同様に行えばよい。ただし、不純物の少ない清浄鋼を得るためには、ＥＳＲのような二次溶解鋼が望ましい。鋳造後はプレスやハンマーなどで熱間鍛造される。この場合、フランジのような中空品は鍛造のときに中空鍛造するか、中実鍛造後穿孔するか、あるいは熱処理前に切削加工により孔開けする。
【００１９】
鍛造終了した鍛造品は、焼入焼戻し前に最終形状寸法に、熱処理時の変形、脱炭等を加味した寸法に切削加工される。焼入れ温度はＡｃ1＋８０℃以下が結晶粒粗大化防止の観点から望ましい。また焼入れは噴射式水流中で行う。焼戻し温度はＡｃ1点以下で冷却は水冷が望ましい。焼入焼戻しが終った鍛造品は所定仕上寸法に加工し、パイプと溶接する。フランジ側の溶接熱影響部を軟化するための後熱処理はバーナなどの局部加熱では不均一になること、さらに高温（Ａｃ1 点以下）が必要なため、加熱炉の中で加熱する必要がある。この場合、フランジ単体の硬さも焼戻し処理が追加されるので強度低下を起こすことから、この低下分も加味した最初の焼戻条件選定が必要になる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下実施例に基づいて本発明を具体的に説明する。
【００２１】
請求項１に基づき表１の成分範囲で実体を製作した。ＥＳＲ溶解した４トン鋼塊を使用し、１２００℃の鍛造温度に加熱し、８００φ×Ｌに鍛伸した。鍛伸後そのまま１２００℃×２０ｈｒの均熱処理を施した後徐冷する。徐冷後５００ｍｍ長さに切断し、再度１２００℃に加熱後据込、穴明けし、外径９５０φ、内径３００φに成形後空冷する。この素材を所定寸法のフランジに加工し焼入れを行なう。焼戻し条件は溶接後の後熱処理時に硬さが母材、母材のＨＡＺ部共にＨＲｃ２２以下で、耐力が６５ｋｇｆ／ｍｍ2以上になるように後熱処理時の硬さ低下を加味して行なう。以上の焼戻し処理を行ったフランジから試験材を採取し、入熱５ｋＪ／ｍｍ相当の再現熱サイクルを付与し、後熱処理した。ＨＡＺ部の後熱処理後と母材の耐硫化物応力割れ性は、丸棒型引張試験片（平行部６．３５φ×２５．４ｍｍ）各鋼種とも２本にて評価した。負荷応力はそれぞれの実降伏応力の８０％とした。試験溶液はＮＡＣＥ ＴＭ０１７７−９０に規定されるＮＡＣＥ ＴＭ０１７７浴（０．５％酢酸＋５％食塩水、１気圧硫化水素飽和２５℃）とした。７２０ｈｒｓの試験期間中に破断しなかったものを耐硫化物応力割れ性良好とした。試験材の成分を表１に示し、その試験結果を表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
表１に示すとおり、本発明の実施例ａ、ｂでは母材、ＨＡＺ部共破断がなく、耐応力腐食割れ性が優れている。これに対して、比較例ｃは焼戻処理により硬さをＨＲｃ２２以下にできず耐応力腐食割れ性試験は実施していない。比較例ｄの場合は、母材は破断しなかったもののＨＡＺ部は破断した。
【００２５】
【発明の効果】
本発明で提供される中空鍛造品は、高強度、高靭性であり、ＨＡＺ部後熱処理での母材の軟化抵抗が高く、ＨＡＺ部および母材の耐硫化物応力腐食割れ性に優れ、溶接組立てが容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例、比較例鋼の焼戻し硬さ特性を示すグラフである。
【発明の属する技術分野】
本発明は、耐応力腐食割れ性に優れ、溶接組立の容易な高強度、高靭性中空鍛造品を提供する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、エネルギー資源としてのガス井、油井あるいは海底高深度地質調査用掘削機械として使用されるパイプを接続するフランジにも耐水素割れ性、高強度、高靭性を兼ね備えた特性が要求される。従来より薄肉のフランジにはＡｌＳｌ４１３０系を９０％以上のマルテンサイト組織にして使用されていた、しかしフランジの肉厚が厚くなると焼入性の問題から断面を９０％以上のマルテンサイトにすることは困難である。一方、パイプに対しては耐硫化物応力割れ性を高めるために、細粒化、直接焼入、成分改良等の手段が検討されている。このように製造法の異なるフランジとパイプを溶接接合する場合、溶接部とフランジのみ後熱処理し、溶接熱影響部の硬さをＨＲｃ２２以下に軟化させる必要がある。そうしないとパイプ部の特性が変化してしまう。
【０００３】
しかしながら、上記のようにパイプの場合、肉厚が比較的薄いことと、その製造方法から種々の改善対策が取れるが、厚肉の鍛造品の場合、鍛造加工が加熱、加工の繰返しであり、圧延加工のような加熱温度、加工率を具合よく組合せることは非常に困難である。そのため、成分改良によることになる。しかし溶接組立構造の場合、溶接部の軟化処理により母材が軟化してしまう。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記した問題点を解決しようとするものであり、鋼成分と焼入焼戻時の鍛造品の形状を中空にしてミクロ組織を９０％以上のマルテンサイトにし、溶接部の軟化加熱処理でも母材の硬さが大きく低下せず、耐力が６５ｋｇｆ／ｍｍ2以上確保できる耐応力腐食割れ性の優れた溶接組立の容易な高強度、高靭性中空鍛造品を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２％未満、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、Ｍｏ：０．３〜１．０％、Ｖ：０．１０％超〜０．２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋳塊を熱間鍛造温度範囲に加熱して鍛造により中空鍛造品に成形し、次いで焼入れ焼戻し処理を行った後、パイプと溶接し、溶接熱影響部の硬さをＨＲｃ２２以下になるようにＡｃ1点以下に加熱して冷却することを特徴とする耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性中空鍛造品の製造法である。そしてかかる方法により、耐力が６５ｋｇｆ／ｍｍ2以上で、かつＮＡＣＥ ＴＭ０１７７浴中において、耐力の８０％負荷した時に７２０時間以上破断しない、耐応力腐食割れ性の優れた中空鍛造品が得られる。
【０００６】
中空鍛造品はプレス等により成形するが、中実鍛造品の場合には焼入焼戻処理前に、仕上形状寸法に熱処理時の変形、酸化層等を加味した寸法に中空に切削加工する。
【０００７】
本発明において上記のように鋼成分を限定した理由は下記のとおりである。
【０００８】
Ｃ ：Ｃは鋼の焼入性を高め、強度を向上させるために必須の元素である。０．１０％未満では焼入性が不足し高強度が得られない。一方、０．２％以上になると溶接熱影響部の硬さが高くなる。したがって、Ｃ含有量は０．１０〜０．２％未満とする。
【０００９】
Ｓｉ：Ｓｉは鋼の脱酸に有用な元素であり、焼戻し軟化抵抗を高め、耐硫化物応力割れ性を向上させる元素でもある。また、ＥＳＲ溶解で鋼の清浄性を高める溶解法を取る場合、Ａｌを適正範囲の歩留にするのに必要な元素である。その範囲は０．１０〜０．５０％で十分である。
【００１０】
Ｍｎ：Ｍｎも鋼の脱酸に有用な元素である。Ｃと同様に鋼の焼入性を高め、強度を向上させる。他方、Ｍｎが１．０％を超えると靭性が低下する。Ｍｎの望ましい含有量は０．２〜１．０％である。
【００１１】
Ｃｒ：鋼の焼入性を高め強度を上昇させるとともに、耐応力腐食割れ性をも向上させる。１．５０％を超えて添加すると耐応力腐食割れ性が低下するので、Ｃｒの適正な含有量は０．５０〜１．５０％である。
【００１２】
Ｍｏ：ＭｏはＣｒと同様に鋼の焼入性を向上させ、高強度化に寄与するととも に、溶接後熱処理時の軟化抵抗を高める。Ｍｏが過剰に多くなると巨大な Ｍｏ化合物が析出し、靭性を阻害するため、Ｍｏの適正含有範囲は０．３〜１．０％である。
【００１３】
Ｖ ：Ｖは０．１％超の添加で焼戻し軟化抵抗を上げ、また、細粒化に寄与して耐応力腐食割れ性を向上させる。しかし、０．２％を超えると偏析部に有害なＶ炭化物が生じ、耐応力腐食割れ性が低下する。Ｖの適正含有量は０．１％超０．２０％以下である。
【００１４】
Ｂ ：Ｂは微量で鋼の焼入れ性を向上させる元素であり、鍛造品のような厚肉材の焼入れ性を改善することに効果的な元素である。その効果が顕著になる ０．０００５％以上の含有量とするのが良い。０．００３０％を超えると鋼の靭性が低下するので、０．０００５％〜０．００３０％がよい。
【００１５】
Ａｌ：ＡｌはＳｉと同様脱酸効果があるが、鋼中のＮと結合して結晶粒の成長を抑えて耐応力腐食割れ性の向上および溶接熱影響部の低温靭性を改善する。少なすぎるとその効果がなく、多すぎると介在物が増加して鋼の性質を脆化させるため、０．０１〜０．０５％がよい。
【００１６】
Ｔｉ：Ｔｉは鍛造加工における加熱および熱処理加熱中の結晶粒径制御元素である。また、鋼中にＴｉが含まれていれば鋼中の不純物であるＮをＴｉＮとして固定するので、前述のＢがＢＮとして析出することなく、焼入性に有効に働く。ＴｉはＮを固定する以上には必要なく、その適正範囲は０．０１〜 ０．０５％である。
【００１７】
Ｎ ：Ｎは不純物として鋼に存在するが、靭性および耐応力腐食割れ性を低下させるので０．０１％以下とした。
【００１８】
本発明の方法において、溶解と鋳造は通常の低合金鋼鍛造品の製造法と同様に行えばよい。ただし、不純物の少ない清浄鋼を得るためには、ＥＳＲのような二次溶解鋼が望ましい。鋳造後はプレスやハンマーなどで熱間鍛造される。この場合、フランジのような中空品は鍛造のときに中空鍛造するか、中実鍛造後穿孔するか、あるいは熱処理前に切削加工により孔開けする。
【００１９】
鍛造終了した鍛造品は、焼入焼戻し前に最終形状寸法に、熱処理時の変形、脱炭等を加味した寸法に切削加工される。焼入れ温度はＡｃ1＋８０℃以下が結晶粒粗大化防止の観点から望ましい。また焼入れは噴射式水流中で行う。焼戻し温度はＡｃ1点以下で冷却は水冷が望ましい。焼入焼戻しが終った鍛造品は所定仕上寸法に加工し、パイプと溶接する。フランジ側の溶接熱影響部を軟化するための後熱処理はバーナなどの局部加熱では不均一になること、さらに高温（Ａｃ1 点以下）が必要なため、加熱炉の中で加熱する必要がある。この場合、フランジ単体の硬さも焼戻し処理が追加されるので強度低下を起こすことから、この低下分も加味した最初の焼戻条件選定が必要になる。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下実施例に基づいて本発明を具体的に説明する。
【００２１】
請求項１に基づき表１の成分範囲で実体を製作した。ＥＳＲ溶解した４トン鋼塊を使用し、１２００℃の鍛造温度に加熱し、８００φ×Ｌに鍛伸した。鍛伸後そのまま１２００℃×２０ｈｒの均熱処理を施した後徐冷する。徐冷後５００ｍｍ長さに切断し、再度１２００℃に加熱後据込、穴明けし、外径９５０φ、内径３００φに成形後空冷する。この素材を所定寸法のフランジに加工し焼入れを行なう。焼戻し条件は溶接後の後熱処理時に硬さが母材、母材のＨＡＺ部共にＨＲｃ２２以下で、耐力が６５ｋｇｆ／ｍｍ2以上になるように後熱処理時の硬さ低下を加味して行なう。以上の焼戻し処理を行ったフランジから試験材を採取し、入熱５ｋＪ／ｍｍ相当の再現熱サイクルを付与し、後熱処理した。ＨＡＺ部の後熱処理後と母材の耐硫化物応力割れ性は、丸棒型引張試験片（平行部６．３５φ×２５．４ｍｍ）各鋼種とも２本にて評価した。負荷応力はそれぞれの実降伏応力の８０％とした。試験溶液はＮＡＣＥ ＴＭ０１７７−９０に規定されるＮＡＣＥ ＴＭ０１７７浴（０．５％酢酸＋５％食塩水、１気圧硫化水素飽和２５℃）とした。７２０ｈｒｓの試験期間中に破断しなかったものを耐硫化物応力割れ性良好とした。試験材の成分を表１に示し、その試験結果を表２に示す。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
表１に示すとおり、本発明の実施例ａ、ｂでは母材、ＨＡＺ部共破断がなく、耐応力腐食割れ性が優れている。これに対して、比較例ｃは焼戻処理により硬さをＨＲｃ２２以下にできず耐応力腐食割れ性試験は実施していない。比較例ｄの場合は、母材は破断しなかったもののＨＡＺ部は破断した。
【００２５】
【発明の効果】
本発明で提供される中空鍛造品は、高強度、高靭性であり、ＨＡＺ部後熱処理での母材の軟化抵抗が高く、ＨＡＺ部および母材の耐硫化物応力腐食割れ性に優れ、溶接組立てが容易となる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例、比較例鋼の焼戻し硬さ特性を示すグラフである。
Claims (2)
- 質量％で、Ｃ：０．１０〜０．２％未満、Ｓｉ：０．１０〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、Ｍｏ：０．３〜１．０％、Ｖ：０．１０％超〜０．２０％、Ｂ：０．０００５〜０．００３０％、Ａｌ：０．０１〜０．０５％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５％、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる鋳塊を熱間鍛造温度範囲に加熱して鍛造により中空鍛造品に成形し、次いで焼入れ焼戻し処理を行った後、パイプと溶接し、溶接熱影響部の硬さをＨＲｃ２２以下になるようにＡｃ1点以下に加熱して冷却することを特徴とする耐応力腐食割れ性の優れた高強度高靭性中空鍛造品の製造法。
- 請求項１により得られた中空鍛造品であって、耐力６５ｋｇｆ／ｍｍ2以上で、かつＮＡＣＥ ＴＭ０１７７浴中において、耐力の８０％負荷した時に７２０時間以上破断しない中空鍛造品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10121298A JP4043004B2 (ja) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度、高靭性中空鍛造品の製造法および中空鍛造品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10121298A JP4043004B2 (ja) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度、高靭性中空鍛造品の製造法および中空鍛造品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11293333A JPH11293333A (ja) | 1999-10-26 |
| JP4043004B2 true JP4043004B2 (ja) | 2008-02-06 |
Family
ID=14294617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10121298A Expired - Fee Related JP4043004B2 (ja) | 1998-04-13 | 1998-04-13 | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度、高靭性中空鍛造品の製造法および中空鍛造品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4043004B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102206789B (zh) * | 2005-06-10 | 2015-03-25 | 新日铁住金株式会社 | 扩管后的韧性优良的膨胀管用油井管及其制造方法 |
| CN100425708C (zh) * | 2006-05-30 | 2008-10-15 | 三一重工股份有限公司 | 混凝土输送管生产工艺 |
| KR101421999B1 (ko) * | 2013-03-11 | 2014-08-14 | (주)재경산업 | 보빈 제조방법 |
| US11535917B2 (en) * | 2019-12-03 | 2022-12-27 | Daido Steel Co., Ltd. | Steel for mold, and mold |
-
1998
- 1998-04-13 JP JP10121298A patent/JP4043004B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11293333A (ja) | 1999-10-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4475440B1 (ja) | 継目無鋼管およびその製造方法 | |
| JP5928654B2 (ja) | 厚肉高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
| JP6156574B2 (ja) | 厚肉高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
| CN107208212B (zh) | 厚壁高韧性高强度钢板及其制造方法 | |
| JPS629646B2 (ja) | ||
| JP2012172243A (ja) | 靭性に優れる高張力鋼板とその製造方法 | |
| JPH09249935A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材とその製造方法 | |
| JP5668547B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH05186823A (ja) | 高靱性Ｃｕ含有高張力鋼の製造方法 | |
| JP5028761B2 (ja) | 高強度溶接鋼管の製造方法 | |
| JP4043004B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れた高強度、高靭性中空鍛造品の製造法および中空鍛造品 | |
| JPH06184636A (ja) | 溶接性の優れた高強度高靭性シームレス鋼管の製造法 | |
| JP3622499B2 (ja) | 鋼管の製造方法 | |
| JP6051735B2 (ja) | 溶接性および耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼板の製造方法 | |
| JP2659813B2 (ja) | 高強度低合金耐熱鋼の製造方法 | |
| JP4196501B2 (ja) | 高強度で靱性に優れたシームレス鋼管用鋼 | |
| JP2002194431A (ja) | 連続鋳造製極厚鋼板の製造方法 | |
| JP3319222B2 (ja) | 溶接継手のクリープ特性に優れた高クロムフェライト鋼の製造方法 | |
| JP4276341B2 (ja) | 引張強さ５７０〜７２０Ｎ／ｍｍ２の溶接熱影響部と母材の硬さ差が小さい厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP2551692B2 (ja) | 細粒化組織の低合金シームレス鋼管の製造法 | |
| JP4192576B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼板 | |
| JPH09202921A (ja) | 冷間鍛造用ワイヤーの製造方法 | |
| JPH10265841A (ja) | 高強度冷間鍛造部品の製造方法 | |
| JP2543282B2 (ja) | 靭性の優れた制御圧延形鋼の製造方法 | |
| JPH10121131A (ja) | 脆性破壊伝播停止特性と溶接性に優れた厚肉高張力鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050323 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060811 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20071004 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20071019 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20071109 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20071112 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101122 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111122 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121122 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121122 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131122 Year of fee payment: 6 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |