JPH1129656A - タイヤトレッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤ - Google Patents
タイヤトレッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤInfo
- Publication number
- JPH1129656A JPH1129656A JP18620597A JP18620597A JPH1129656A JP H1129656 A JPH1129656 A JP H1129656A JP 18620597 A JP18620597 A JP 18620597A JP 18620597 A JP18620597 A JP 18620597A JP H1129656 A JPH1129656 A JP H1129656A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- tire
- rubber composition
- silica
- tread
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性を損なうことなく、乾燥路面と湿潤
路面におけるグリップ力の高度に両立を図ったタイヤト
レッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪
車用空気入りタイヤを提供する。 【解決手段】 ブタジエン部のビニル結合量が４０重量
％以上のスチレン−ブタジエン共重合体を５０重量部以
上含むスチレン−ブタジエン共重合体単独または他の重
合体との混合物からなるゴム成分１００重量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が１００ｍ２／ｇ以上の
カーボンブラックとシリカを合計量で７０〜１１０重量
部と、フェノール・フォルムアルデヒド樹脂またはフェ
ノール・アセチレン樹脂３〜２０重量部とを含み、カー
ボンブラックとシリカとの重量比が５：５〜９：１の範
囲にあり、かつシランカップリング剤がシリカの配合量
の１〜１０重量％の範囲で配合されているタイヤトレッ
ド用ゴム組成物である。また、このゴム組成物をトレッ
ドに用いた二輪車用空気入りタイヤである。
路面におけるグリップ力の高度に両立を図ったタイヤト
レッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪
車用空気入りタイヤを提供する。 【解決手段】 ブタジエン部のビニル結合量が４０重量
％以上のスチレン−ブタジエン共重合体を５０重量部以
上含むスチレン−ブタジエン共重合体単独または他の重
合体との混合物からなるゴム成分１００重量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が１００ｍ２／ｇ以上の
カーボンブラックとシリカを合計量で７０〜１１０重量
部と、フェノール・フォルムアルデヒド樹脂またはフェ
ノール・アセチレン樹脂３〜２０重量部とを含み、カー
ボンブラックとシリカとの重量比が５：５〜９：１の範
囲にあり、かつシランカップリング剤がシリカの配合量
の１〜１０重量％の範囲で配合されているタイヤトレッ
ド用ゴム組成物である。また、このゴム組成物をトレッ
ドに用いた二輪車用空気入りタイヤである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、乾燥路面における
グリップ力を損なうことなく湿潤路面におけるグリップ
力を向上させ得るタイヤトレッド用ゴム組成物に関す
る。
グリップ力を損なうことなく湿潤路面におけるグリップ
力を向上させ得るタイヤトレッド用ゴム組成物に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、湿潤路面におけるタイヤのグリッ
プ力を高めるために、配合するポリマーのガラス転移温
度を高くし、ゴム組成物のヒステリシスロスを高めた
り、充填剤としてシリカを配合することがなされてき
た。例えば、特開昭５８−１７３４号ではヒステリシス
ロスの大きいゴム組成物が記載され、摩擦力の向上を企
図している。このヒステリシスロスの大きいゴム組成物
を得るためには、一般的にアロマティックオイル等の軟
化剤やカーボンブラック等の補強剤を増量したり、加硫
等を調整して加硫密度を下げたりしている。一方、ゴム
組成物にシリカを配合することによって、−２０〜２０
℃の温度域での微小歪域のヒステリシスロスを上げ、さ
らに路面凹凸に追従して接触面積を確保できるように弾
性率を設定して、湿潤路面における制動性能や操縦安定
性等の諸性能を改善してきた。
プ力を高めるために、配合するポリマーのガラス転移温
度を高くし、ゴム組成物のヒステリシスロスを高めた
り、充填剤としてシリカを配合することがなされてき
た。例えば、特開昭５８−１７３４号ではヒステリシス
ロスの大きいゴム組成物が記載され、摩擦力の向上を企
図している。このヒステリシスロスの大きいゴム組成物
を得るためには、一般的にアロマティックオイル等の軟
化剤やカーボンブラック等の補強剤を増量したり、加硫
等を調整して加硫密度を下げたりしている。一方、ゴム
組成物にシリカを配合することによって、−２０〜２０
℃の温度域での微小歪域のヒステリシスロスを上げ、さ
らに路面凹凸に追従して接触面積を確保できるように弾
性率を設定して、湿潤路面における制動性能や操縦安定
性等の諸性能を改善してきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、配合す
るポリマーのガラス転移温度を高くしていくと、ゴム組
成物の弾性率も高くなり、路面との実接触面積を低下さ
せるため、グリップ力を向上させるには限界があった。
るポリマーのガラス転移温度を高くしていくと、ゴム組
成物の弾性率も高くなり、路面との実接触面積を低下さ
せるため、グリップ力を向上させるには限界があった。
【０００４】また、軟化剤や補強剤を適量以上に増量す
る等でヒステリシスロスを大きくしたゴム組成物をタイ
ヤトレッドに用いる方法では、破壊強度およびブロック
剛性が低下し、タイヤの急激なコーナリングや高速走行
を続けることが困難となる。
る等でヒステリシスロスを大きくしたゴム組成物をタイ
ヤトレッドに用いる方法では、破壊強度およびブロック
剛性が低下し、タイヤの急激なコーナリングや高速走行
を続けることが困難となる。
【０００５】さらに、シリカ配合ゴム組成物を用いたタ
イヤは湿潤路面での制動性能等のウェット性能が向上す
るが、一般乾燥舗装路面での摩擦力の低下、即ちグリッ
プ力の低下による制動性能が悪化し、さらに摩耗肌の低
下が見られる。
イヤは湿潤路面での制動性能等のウェット性能が向上す
るが、一般乾燥舗装路面での摩擦力の低下、即ちグリッ
プ力の低下による制動性能が悪化し、さらに摩耗肌の低
下が見られる。
【０００６】そこで、本発明の目的は、耐摩耗性を損な
うことなく、乾燥路面と湿潤路面におけるグリップ力の
高度に両立を図ったタイヤトレッド用ゴム組成物および
これをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤを提供
することにある。
うことなく、乾燥路面と湿潤路面におけるグリップ力の
高度に両立を図ったタイヤトレッド用ゴム組成物および
これをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤを提供
することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、ブタジエン部のビニル結合量が４０重量
％以上のスチレン−ブタジエン共重合体を５０重量部以
上含むスチレン−ブタジエン共重合体単独または他の重
合体との混合物からなるゴム成分１００重量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が１００ｍ２／ｇ以上の
カーボンブラックとシリカを合計量で７０〜１１０重量
部と、フェノール・フォルムアルデヒド樹脂またはフェ
ノール・アセチレン樹脂３〜２０重量部とを含み、カー
ボンブラックとシリカとの重量比が５：５〜９：１の範
囲にあり、かつシランカップリング剤がシリカの配合量
の１〜１０重量％の範囲で配合されていることを特徴と
するタイヤトレッド用ゴム組成物である。
に、本発明は、ブタジエン部のビニル結合量が４０重量
％以上のスチレン−ブタジエン共重合体を５０重量部以
上含むスチレン−ブタジエン共重合体単独または他の重
合体との混合物からなるゴム成分１００重量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が１００ｍ２／ｇ以上の
カーボンブラックとシリカを合計量で７０〜１１０重量
部と、フェノール・フォルムアルデヒド樹脂またはフェ
ノール・アセチレン樹脂３〜２０重量部とを含み、カー
ボンブラックとシリカとの重量比が５：５〜９：１の範
囲にあり、かつシランカップリング剤がシリカの配合量
の１〜１０重量％の範囲で配合されていることを特徴と
するタイヤトレッド用ゴム組成物である。
【０００８】また、本発明は、前記シランカップリング
剤が、下記一般式、 （式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｌは１
〜８の整数で分布を有する）で表されるでシランカップ
リング剤であって、前記式中の−Ｓｌ−分布が次式、 （Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＋Ｓ４）／（Ｓ５＋Ｓ６＋Ｓ７＋Ｓ
８＋Ｓ９）≧０．８５ で表される関係を満足するタイヤトレッド用ゴム組成物
である。
剤が、下記一般式、 （式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｌは１
〜８の整数で分布を有する）で表されるでシランカップ
リング剤であって、前記式中の−Ｓｌ−分布が次式、 （Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＋Ｓ４）／（Ｓ５＋Ｓ６＋Ｓ７＋Ｓ
８＋Ｓ９）≧０．８５ で表される関係を満足するタイヤトレッド用ゴム組成物
である。
【０００９】更に、本発明は、タイヤ周方向に対して７
５〜９０°の範囲内の角度でのびるコードよりなるカー
カスプライの少なくとも一枚にて形成したカーカスと、
このカーカスのクラウン部の外周側に配設されて、実質
的にタイヤ周方向にのびるコードよりなるベルト層の少
なくとも一層にて形成したベルトと、このベルト上に配
設されたトレッドとを具えるタイヤにおいて、前記ゴム
組成物をトレッドに用いたことを特徴とする二輪車用空
気入りタイヤである。
５〜９０°の範囲内の角度でのびるコードよりなるカー
カスプライの少なくとも一枚にて形成したカーカスと、
このカーカスのクラウン部の外周側に配設されて、実質
的にタイヤ周方向にのびるコードよりなるベルト層の少
なくとも一層にて形成したベルトと、このベルト上に配
設されたトレッドとを具えるタイヤにおいて、前記ゴム
組成物をトレッドに用いたことを特徴とする二輪車用空
気入りタイヤである。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明では、配合するスチレン−
ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）中、ブタジエン部のビニ
ル結合量を４０重量％以上を含んだＳＢＲをゴム成分１
００重量部に対して５０重量部以上使用する。これは、
共重合体側鎖のビニル基が架橋反応により強固な結合を
生み出し、高運動性能に必要な耐熱性の優れたゴム組成
物が得られるためである。ゴム成分中の上記ＳＢＲ以外
の重合体としては、天然ゴムまたは合成ゴム、例えば、
本発明で特定されたＳＢＲ以外のＳＢＲ、ポリイソプレ
ンゴム、ポリブタジエンゴム等が挙げられる。
ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）中、ブタジエン部のビニ
ル結合量を４０重量％以上を含んだＳＢＲをゴム成分１
００重量部に対して５０重量部以上使用する。これは、
共重合体側鎖のビニル基が架橋反応により強固な結合を
生み出し、高運動性能に必要な耐熱性の優れたゴム組成
物が得られるためである。ゴム成分中の上記ＳＢＲ以外
の重合体としては、天然ゴムまたは合成ゴム、例えば、
本発明で特定されたＳＢＲ以外のＳＢＲ、ポリイソプレ
ンゴム、ポリブタジエンゴム等が挙げられる。
【００１１】本発明のゴム組成物は、耐摩耗性能を満足
させるべく補強性を高めるために、窒素吸着比表面積
（Ｎ２ＳＡ）が１００ｍ２／ｇ以上のカーボンブラック
を使用し、かつこのカーボンブラックとシリカを合計量
でゴム成分１００重量部に対して７０〜１１０重量部配
合する。充填量がこの範囲を逸脱して少な過ぎても多過
ぎても破壊特性が悪くなり、またカーボンブラックのＮ
２ＳＡが１００ｍ２／ｇ未満でも所望の特性が得られな
い。なお、Ｎ２ＳＡ値は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７に準拠
して求められる。
させるべく補強性を高めるために、窒素吸着比表面積
（Ｎ２ＳＡ）が１００ｍ２／ｇ以上のカーボンブラック
を使用し、かつこのカーボンブラックとシリカを合計量
でゴム成分１００重量部に対して７０〜１１０重量部配
合する。充填量がこの範囲を逸脱して少な過ぎても多過
ぎても破壊特性が悪くなり、またカーボンブラックのＮ
２ＳＡが１００ｍ２／ｇ未満でも所望の特性が得られな
い。なお、Ｎ２ＳＡ値は、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７に準拠
して求められる。
【００１２】また、本発明のゴム組成物におけるカーボ
ンブラックとシリカの重量比は、５：５〜９：１であ
る。シリカがカーボンブラックよりも多く配合された場
合、補強性が著しく低下すると同時にヒステリシスロス
も低下し、耐摩耗性および湿潤路面でのグリップ力を損
なうことになる。一方、シリカの配合量が合計充填量の
一割未満の場合には、湿潤路面でのグリップ力の効果が
現れにくくなる。なお、本発明で使用し得るシリカとし
ては、例えば合成含水ケイ酸が好ましいが、特に限定さ
れるものではない。
ンブラックとシリカの重量比は、５：５〜９：１であ
る。シリカがカーボンブラックよりも多く配合された場
合、補強性が著しく低下すると同時にヒステリシスロス
も低下し、耐摩耗性および湿潤路面でのグリップ力を損
なうことになる。一方、シリカの配合量が合計充填量の
一割未満の場合には、湿潤路面でのグリップ力の効果が
現れにくくなる。なお、本発明で使用し得るシリカとし
ては、例えば合成含水ケイ酸が好ましいが、特に限定さ
れるものではない。
【００１３】更に、本発明のゴム組成物には、フェノー
ル・フォルムアルデヒド樹脂またはフェノール・アセチ
レン樹脂が３〜２０重量部、好ましくは５〜１０重量部
配合する。かかる配合樹脂量が３重量部未満であると、
シリカによるヒステリシスロスの低下を補うヒステリシ
スロス向上効果を生み出せない。一方、２０重量部を超
えると、ゴム組成物の硬度が高くなり過ぎ、逆にグリッ
プ力を低下させてしまうことになる。本発明において使
用するフェノール・フォルムアルデヒド樹脂およびフェ
ノール・アセチレン樹脂は、他の樹脂では得られない優
れたヒステリシスロス向上効果が得られる。
ル・フォルムアルデヒド樹脂またはフェノール・アセチ
レン樹脂が３〜２０重量部、好ましくは５〜１０重量部
配合する。かかる配合樹脂量が３重量部未満であると、
シリカによるヒステリシスロスの低下を補うヒステリシ
スロス向上効果を生み出せない。一方、２０重量部を超
えると、ゴム組成物の硬度が高くなり過ぎ、逆にグリッ
プ力を低下させてしまうことになる。本発明において使
用するフェノール・フォルムアルデヒド樹脂およびフェ
ノール・アセチレン樹脂は、他の樹脂では得られない優
れたヒステリシスロス向上効果が得られる。
【００１４】さらにまた、本発明のゴム組成物には、シ
リカとポリマーの補強効果を増すために、シランカップ
リング剤をシリカの配合量に対し１〜１０重量％必要と
する。１重量％未満ではカップリング効果が十分に得ら
れず、一方１０重量％を超えて配合すると、熱老化性が
著しく悪くなり、タイヤの使用が長期に亘った場合、性
能変化に悪影響を及ぼすことになる。使用されるカップ
リング剤はアルコキシシリルアルキルスルフィド系で特
に硫黄の分布を以下のように制御したカップリング剤が
加硫ゴム組成物の熱老化性も少なく優れている。
リカとポリマーの補強効果を増すために、シランカップ
リング剤をシリカの配合量に対し１〜１０重量％必要と
する。１重量％未満ではカップリング効果が十分に得ら
れず、一方１０重量％を超えて配合すると、熱老化性が
著しく悪くなり、タイヤの使用が長期に亘った場合、性
能変化に悪影響を及ぼすことになる。使用されるカップ
リング剤はアルコキシシリルアルキルスルフィド系で特
に硫黄の分布を以下のように制御したカップリング剤が
加硫ゴム組成物の熱老化性も少なく優れている。
【００１５】即ち、本発明で好適に使用し得るシランカ
ップリング剤は、下記一般式、 （式中、ｎ＝１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｌは１
〜８の整数で分布を有する）で表されるシランカップリ
ング剤であるが、前記式中の−Ｓｌ−分布が次式、 （Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＋Ｓ４）／（Ｓ５＋Ｓ６＋Ｓ７＋Ｓ
８＋Ｓ９）≧０．８５、 好ましくは次式、 （Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＋Ｓ４）／（Ｓ５＋Ｓ６＋Ｓ７＋Ｓ
８＋Ｓ９）≧１．０ で表される関係を満足するものである。この分布比が
０．８５未満であると、１５０℃以上の高温練りにおい
てポリマーのゲル化に対する抑制効果が得られず、ムー
ニー粘度が大幅に上昇して生産性も劣ることになる。こ
こで、前記式中の−Ｓｌ−分布は、好ましくは（Ｓ１＋
Ｓ２＋Ｓ３）／（Ｓ４以上成分）の値が０．４５以上、
かつＳ３成分が２０％以上、より好ましくは（Ｓ１＋Ｓ
２＋Ｓ３）／（Ｓ４以上成分）の値が０．５５以上、か
つＳ３成分が３０％以上である。上記式の値が０．４５
未満であると、例えば１５０℃以上の高温練りにおいて
ポリマーのゲル化に対する抑制効果が十分に得られず、
ムーニー粘度が上昇して生産性に劣る。また、Ｓ３成分
が２０％以上であると、カップリング作用を持たないＳ
１、Ｓ２成分が相対的に少なくなるため、補強性が更に
良くなる。
ップリング剤は、下記一般式、 （式中、ｎ＝１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｌは１
〜８の整数で分布を有する）で表されるシランカップリ
ング剤であるが、前記式中の−Ｓｌ−分布が次式、 （Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＋Ｓ４）／（Ｓ５＋Ｓ６＋Ｓ７＋Ｓ
８＋Ｓ９）≧０．８５、 好ましくは次式、 （Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＋Ｓ４）／（Ｓ５＋Ｓ６＋Ｓ７＋Ｓ
８＋Ｓ９）≧１．０ で表される関係を満足するものである。この分布比が
０．８５未満であると、１５０℃以上の高温練りにおい
てポリマーのゲル化に対する抑制効果が得られず、ムー
ニー粘度が大幅に上昇して生産性も劣ることになる。こ
こで、前記式中の−Ｓｌ−分布は、好ましくは（Ｓ１＋
Ｓ２＋Ｓ３）／（Ｓ４以上成分）の値が０．４５以上、
かつＳ３成分が２０％以上、より好ましくは（Ｓ１＋Ｓ
２＋Ｓ３）／（Ｓ４以上成分）の値が０．５５以上、か
つＳ３成分が３０％以上である。上記式の値が０．４５
未満であると、例えば１５０℃以上の高温練りにおいて
ポリマーのゲル化に対する抑制効果が十分に得られず、
ムーニー粘度が上昇して生産性に劣る。また、Ｓ３成分
が２０％以上であると、カップリング作用を持たないＳ
１、Ｓ２成分が相対的に少なくなるため、補強性が更に
良くなる。
【００１６】本発明のゴム組成物の特性を活かす上で、
練り温度は１５０℃以上１８０℃以下が好ましい。練り
温度が１５０℃より低いとシランカップリング剤が十分
に反応せず、また押出し時にブリスターが発生し、一
方、１８０℃より高いとやはりポリマーのゲル化が起こ
り、ムーニー粘度が上昇して加工上、好ましくないから
である。
練り温度は１５０℃以上１８０℃以下が好ましい。練り
温度が１５０℃より低いとシランカップリング剤が十分
に反応せず、また押出し時にブリスターが発生し、一
方、１８０℃より高いとやはりポリマーのゲル化が起こ
り、ムーニー粘度が上昇して加工上、好ましくないから
である。
【００１７】かかるシランカップリング剤は、無水硫化
ナトリウム（Ｎａ２Ｓ）と硫黄（Ｓ）とを不活性ガス雰
囲気下、極性溶媒中でモル比１：１〜１：２．５の範囲
で反応させて多硫化ナトリウムを得、次いでこの多硫化
ナトリウムを下記一般式、 （式中、Ｒ１、Ｒ２はそれぞれ炭素数１〜３のアルキル
基、Ｒ３は炭素数１〜９の２価の炭化水素基、Ｘはハロ
ゲン原子、ｋは１〜３の整数である）で表されるハロゲ
ノアルコキシシランを加えて不活性ガス雰囲気下で反応
させることにより得られる。
ナトリウム（Ｎａ２Ｓ）と硫黄（Ｓ）とを不活性ガス雰
囲気下、極性溶媒中でモル比１：１〜１：２．５の範囲
で反応させて多硫化ナトリウムを得、次いでこの多硫化
ナトリウムを下記一般式、 （式中、Ｒ１、Ｒ２はそれぞれ炭素数１〜３のアルキル
基、Ｒ３は炭素数１〜９の２価の炭化水素基、Ｘはハロ
ゲン原子、ｋは１〜３の整数である）で表されるハロゲ
ノアルコキシシランを加えて不活性ガス雰囲気下で反応
させることにより得られる。
【００１８】本発明のゴム組成物には以上の各成分の他
に、ゴム組成物として通常使用される軟化剤、加硫剤、
加硫促進剤、促進助剤、老化防止剤、ワックス等を用い
ることができる。
に、ゴム組成物として通常使用される軟化剤、加硫剤、
加硫促進剤、促進助剤、老化防止剤、ワックス等を用い
ることができる。
【００１９】次に、本発明の二輪車用空気入りタイヤに
ついて説明する。図１はこの発明の一実施例を示すタイ
ヤ幅方向の断面図であり、図中１は二本で一対をなすビ
ードコアを、２は、それらの両ビードコア１に跨がって
延在するカーカスをそれぞれ示す。
ついて説明する。図１はこの発明の一実施例を示すタイ
ヤ幅方向の断面図であり、図中１は二本で一対をなすビ
ードコアを、２は、それらの両ビードコア１に跨がって
延在するカーカスをそれぞれ示す。
【００２０】ここでは、このカーカス２を、タイヤ周方
向に対して７５〜９０°の範囲内の角度で延在するコー
ドよりなるカーカスプライの一枚にて形成し、このカー
カス２のクラウン部の外周側に、トレッド３の全幅とほ
ぼ等しい幅を有するベルト４を配設する。ここで、この
例のベルト４は、一層のベルト層からなり、一本のベル
ト層コードを、カーカス２の周りに螺旋状に巻回するこ
とによって形成され、これにより、ベルト層コードは、
実質的にタイヤ周方向に延在する。
向に対して７５〜９０°の範囲内の角度で延在するコー
ドよりなるカーカスプライの一枚にて形成し、このカー
カス２のクラウン部の外周側に、トレッド３の全幅とほ
ぼ等しい幅を有するベルト４を配設する。ここで、この
例のベルト４は、一層のベルト層からなり、一本のベル
ト層コードを、カーカス２の周りに螺旋状に巻回するこ
とによって形成され、これにより、ベルト層コードは、
実質的にタイヤ周方向に延在する。
【００２１】
【実施例】本発明を実施例および比較例に基づき以下に
説明する。以下の各表に示すゴム組成物を配合調製し、
加硫後の破壊特性および熱老化性を評価した。また、各
表に示す各種ゴム組成物をタイヤトレッドに適用して図
１に示すタイヤサイズＭＣＲ１８０／５５ＺＲ１７の二
輪車用空気入りタイヤを試作した。ゴム組成物の特性試
験および試作タイヤの性能評価試験の方法を以下に説明
する。
説明する。以下の各表に示すゴム組成物を配合調製し、
加硫後の破壊特性および熱老化性を評価した。また、各
表に示す各種ゴム組成物をタイヤトレッドに適用して図
１に示すタイヤサイズＭＣＲ１８０／５５ＺＲ１７の二
輪車用空気入りタイヤを試作した。ゴム組成物の特性試
験および試作タイヤの性能評価試験の方法を以下に説明
する。
【００２２】（イ）熱老化性、破壊特性 供試ゴム組成物を厚さ２ｍｍのシート状にて１４５℃で
３０分間プレス加硫し、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠しダ
ンベル形状（３号）に打ち抜き、引張り試験を実施し
た。測定は、熱老化前と１００℃で２４時間老化した後
の両サンプルについて実施した。下記の表３には熱老化
前の１００％モジュラスを熱老化後の１００％モジュラ
スで割った値を、実施例１を基準に指数化したものを示
している。値が小さいほど硬化しており、カップリング
剤の使用量が零に近い実施例６対比１０％以上の硬化は
性能に及ぼす影響が大きいと判断した。また、破壊特性
は熱老化前の試験データであり、実施例１を基準に指数
化したものを示している。値が小さいほど破壊特性が悪
いことを示す。
３０分間プレス加硫し、ＪＩＳ Ｋ６３０１に準拠しダ
ンベル形状（３号）に打ち抜き、引張り試験を実施し
た。測定は、熱老化前と１００℃で２４時間老化した後
の両サンプルについて実施した。下記の表３には熱老化
前の１００％モジュラスを熱老化後の１００％モジュラ
スで割った値を、実施例１を基準に指数化したものを示
している。値が小さいほど硬化しており、カップリング
剤の使用量が零に近い実施例６対比１０％以上の硬化は
性能に及ぼす影響が大きいと判断した。また、破壊特性
は熱老化前の試験データであり、実施例１を基準に指数
化したものを示している。値が小さいほど破壊特性が悪
いことを示す。
【００２３】（ロ）タイヤ性能評価 試作タイヤを一般の市販車のリアに装着し、テストコー
スのサーキット路を周回し、ラップタイムを測定した。 ドライ性能 一周約４ｋｍの乾燥路面のサーキットを５周走行し、ベ
スト３ラップの合計ラップタイムを比較例１を基準に数
値化した。値の小さいほどタイムが早く、グリップレベ
ルが高いことを表す。 ウエット性能 一周約１ｋｍの湿潤路面のサーキットを１０周走行し、
ベスト６ラップの合計ラップタイムを比較例１を基準に
数値化した。値の小さいほどタイムが早くグリップレベ
ルが高いことを表す。得られた結果を下記の各表に示
す。
スのサーキット路を周回し、ラップタイムを測定した。 ドライ性能 一周約４ｋｍの乾燥路面のサーキットを５周走行し、ベ
スト３ラップの合計ラップタイムを比較例１を基準に数
値化した。値の小さいほどタイムが早く、グリップレベ
ルが高いことを表す。 ウエット性能 一周約１ｋｍの湿潤路面のサーキットを１０周走行し、
ベスト６ラップの合計ラップタイムを比較例１を基準に
数値化した。値の小さいほどタイムが早くグリップレベ
ルが高いことを表す。得られた結果を下記の各表に示
す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】 ＊１：溶液重合スチレン−ブタジエン共重合体（スチレ
ン３５重量％、ビニル４２重量％、トランス３４重量
％、シス２４重量％） ＊２：Ｎ−フェニル−Ｎ’−イソプロピル−Ｐ−フェニ
レンジアミン ＊３：ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ） ＊４：ジベンゾチアジルジスルヒフィド（ＤＭ） 樹脂−１：ロジン 樹脂−２：クマロンインデン樹脂 樹脂−３：フェノール・アセチレン樹脂 樹脂−４：フェノール・フォルムアルデヒド樹脂 樹脂−５：芳香族系石油樹脂 カップリング剤−１：ビス−（３−トリエトキシシリル
プロピル）−テトラスルフィド（Ｓ５以上を５５％含
有） カップリング剤−２：ビス−（３−トリエトキシシリル
プロピル）−ジスルフィド（Ｓ５以上を６％含有）
ン３５重量％、ビニル４２重量％、トランス３４重量
％、シス２４重量％） ＊２：Ｎ−フェニル−Ｎ’−イソプロピル−Ｐ−フェニ
レンジアミン ＊３：ジフェニルグアニジン（ＤＰＧ） ＊４：ジベンゾチアジルジスルヒフィド（ＤＭ） 樹脂−１：ロジン 樹脂−２：クマロンインデン樹脂 樹脂−３：フェノール・アセチレン樹脂 樹脂−４：フェノール・フォルムアルデヒド樹脂 樹脂−５：芳香族系石油樹脂 カップリング剤−１：ビス−（３−トリエトキシシリル
プロピル）−テトラスルフィド（Ｓ５以上を５５％含
有） カップリング剤−２：ビス−（３−トリエトキシシリル
プロピル）−ジスルフィド（Ｓ５以上を６％含有）
【００２８】表１の比較例１はシリカおよび樹脂の配合
されていない標準的なゴム組成物である。比較例２はシ
リカを配合し樹脂を配合しないの、比較例５は逆にシリ
カを配合せず樹脂を配合したものである。比較例２は比
較例１に比しウエット性能は向上するもののドライ性能
が低下している。また、比較例５は比較例１に比しドラ
イ性能は向上するもののウエット性能が低下している。
一方、比較例３および比較例４は、シリカおよび本発明
で特定する樹脂以外の樹脂が配合されているゴム組成物
である。これらはウエット性能は向上するが、ドライ性
能の向上はみられない。これに対し、実施例１〜３は本
発明で特定する樹脂とシリカを規定量配合したものであ
る。これは実施例は、いずれも比較例対比性能が向上し
ており、特にウェット性能とドライ性能のバランスが良
好である。
されていない標準的なゴム組成物である。比較例２はシ
リカを配合し樹脂を配合しないの、比較例５は逆にシリ
カを配合せず樹脂を配合したものである。比較例２は比
較例１に比しウエット性能は向上するもののドライ性能
が低下している。また、比較例５は比較例１に比しドラ
イ性能は向上するもののウエット性能が低下している。
一方、比較例３および比較例４は、シリカおよび本発明
で特定する樹脂以外の樹脂が配合されているゴム組成物
である。これらはウエット性能は向上するが、ドライ性
能の向上はみられない。これに対し、実施例１〜３は本
発明で特定する樹脂とシリカを規定量配合したものであ
る。これは実施例は、いずれも比較例対比性能が向上し
ており、特にウェット性能とドライ性能のバランスが良
好である。
【００２９】表２は、表１に示すゴム組成物で最も性能
バランスが良好である実施例１をベースに樹脂量を増減
した例を示す。樹脂量が本発明で規定する範囲を超えた
比較例６に比べ、いずれの実施例もウェット性能とドラ
イ性能が向上しており、これら性能バランスが良好であ
る。
バランスが良好である実施例１をベースに樹脂量を増減
した例を示す。樹脂量が本発明で規定する範囲を超えた
比較例６に比べ、いずれの実施例もウェット性能とドラ
イ性能が向上しており、これら性能バランスが良好であ
る。
【００３０】表３は、実施例１をベースにカップリング
剤の量と種類を変動させた例を示す。本発明において規
定配合量範囲を超えて配合した比較例７は、カップリン
グ剤の使用量が零に近い実施例６対比１０％以上硬化し
ており、性能に及ぼす影響が大きく、またドライ性能も
低下する傾向にある。カップリング剤量が少なくなるに
つれ破壊特性が悪くなっているが、本発明で規定する範
囲にある実施例１及び実施例６〜８はウェット性能とド
ライ性能がともにバランス良く向上している。また、実
施例９では、本発明において好ましいとするスルフィド
分布を有していないカップリング剤を使用したものに比
べ、熱老化性が良好である。また、実施例９のカップリ
ング剤を使用することで、作業性も改善される。
剤の量と種類を変動させた例を示す。本発明において規
定配合量範囲を超えて配合した比較例７は、カップリン
グ剤の使用量が零に近い実施例６対比１０％以上硬化し
ており、性能に及ぼす影響が大きく、またドライ性能も
低下する傾向にある。カップリング剤量が少なくなるに
つれ破壊特性が悪くなっているが、本発明で規定する範
囲にある実施例１及び実施例６〜８はウェット性能とド
ライ性能がともにバランス良く向上している。また、実
施例９では、本発明において好ましいとするスルフィド
分布を有していないカップリング剤を使用したものに比
べ、熱老化性が良好である。また、実施例９のカップリ
ング剤を使用することで、作業性も改善される。
【００３１】表４は、カーボンブラックとシリカの配合
比率を変た例を示す。シリカがカーボンブラックの配合
量を超えて配合されている比較例８は極度にドライ性能
が低下している。これに対し、両者の配合比率が本発明
で規定する範囲にある実施例１０および実施例１１はウ
ェット性能とドライ性能がバランス良く向上している。
比率を変た例を示す。シリカがカーボンブラックの配合
量を超えて配合されている比較例８は極度にドライ性能
が低下している。これに対し、両者の配合比率が本発明
で規定する範囲にある実施例１０および実施例１１はウ
ェット性能とドライ性能がバランス良く向上している。
【００３２】
【発明の効果】本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物に
おいては、シリカを充填剤に用いた場合に付随する乾燥
路面におけるグリップ性能の低下という欠点を、樹脂を
特定量配合させたことにより補うことができ、耐摩耗性
を損なうことなく湿潤路面と乾燥路面におけるグリップ
力を高度に両立させることができる。従って、例えば、
二輪車用空気入りタイヤへ好適に適用することができ
る。
おいては、シリカを充填剤に用いた場合に付随する乾燥
路面におけるグリップ性能の低下という欠点を、樹脂を
特定量配合させたことにより補うことができ、耐摩耗性
を損なうことなく湿潤路面と乾燥路面におけるグリップ
力を高度に両立させることができる。従って、例えば、
二輪車用空気入りタイヤへ好適に適用することができ
る。
【図１】本発明の一例を示す二輪車用空気入りタイヤの
幅方向断面図である。
幅方向断面図である。
１ ビードコア ２ カーカス ３ トレッド ４ ベルト
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ (Ｃ０８Ｌ 9/06 65:00）
Claims (3)
- 【請求項１】 ブタジエン部のビニル結合量が４０重量
％以上のスチレン−ブタジエン共重合体を５０重量部以
上含むスチレン−ブタジエン共重合体単独または他の重
合体との混合物からなるゴム成分１００重量部に対し、
窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が１００ｍ２／ｇ以上の
カーボンブラックとシリカを合計量で７０〜１１０重量
部と、フェノール・フォルムアルデヒド樹脂またはフェ
ノール・アセチレン樹脂３〜２０重量部とを含み、 カーボンブラックとシリカとの重量比が５：５〜９：１
の範囲にあり、かつシランカップリング剤がシリカの配
合量の１〜１０重量％の範囲で配合されていることを特
徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。 - 【請求項２】 前記シランカップリング剤が、下記一般
式、 （式中、ｎは１〜３の整数、ｍは１〜９の整数、ｌは１
〜８の整数で分布を有する）で表されるでシランカップ
リング剤であって、前記式中の−Ｓｌ−分布が次式、 （Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＋Ｓ４）／（Ｓ５＋Ｓ６＋Ｓ７＋Ｓ
８＋Ｓ９）≧０．８５ で表される関係を満足する請求項１記載のタイヤトレッ
ド用ゴム組成物。 - 【請求項３】 タイヤ周方向に対して７５〜９０°の範
囲内の角度でのびるコードよりなるカーカスプライの少
なくとも一枚にて形成したカーカスと、このカーカスの
クラウン部の外周側に配設されて、実質的にタイヤ周方
向にのびるコードよりなるベルト層の少なくとも一層に
て形成したベルトと、このベルト上に配設されたトレッ
ドとを具えるタイヤにおいて、請求項１または２記載の
ゴム組成物をトレッドに用いたことを特徴とする二輪車
用空気入りタイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18620597A JPH1129656A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | タイヤトレッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18620597A JPH1129656A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | タイヤトレッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1129656A true JPH1129656A (ja) | 1999-02-02 |
Family
ID=16184221
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18620597A Pending JPH1129656A (ja) | 1997-07-11 | 1997-07-11 | タイヤトレッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1129656A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020044257A (ko) * | 2000-12-05 | 2002-06-15 | 신형인 | 엘티알 타이어용 트레드 고무조성물 |
| JP2006241288A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ランダム共重合体の製造方法 |
| WO2008074341A1 (en) | 2006-12-18 | 2008-06-26 | Pirelli Tyre S.P.A. | Tire and crosslinkable elastomeric composition |
| US10160847B2 (en) | 2010-11-26 | 2018-12-25 | Compagnie Generale Des Etablissments Michelin | Tyre tread |
-
1997
- 1997-07-11 JP JP18620597A patent/JPH1129656A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020044257A (ko) * | 2000-12-05 | 2002-06-15 | 신형인 | 엘티알 타이어용 트레드 고무조성물 |
| JP2006241288A (ja) * | 2005-03-03 | 2006-09-14 | Asahi Kasei Chemicals Corp | ランダム共重合体の製造方法 |
| JP4716756B2 (ja) * | 2005-03-03 | 2011-07-06 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | ランダム共重合体の製造方法 |
| WO2008074341A1 (en) | 2006-12-18 | 2008-06-26 | Pirelli Tyre S.P.A. | Tire and crosslinkable elastomeric composition |
| US10160847B2 (en) | 2010-11-26 | 2018-12-25 | Compagnie Generale Des Etablissments Michelin | Tyre tread |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5154071B2 (ja) | ゴム組成物およびそれを用いたタイヤ | |
| US5877249A (en) | Tire with tread having silica reinforcement field | |
| WO2011148965A1 (ja) | タイヤトレッド用ゴム組成物 | |
| JP2006249403A (ja) | ゴム組成物およびそれを用いたトレッドを有するタイヤ | |
| JP2001151941A (ja) | トランス１，４‐ポリブタジェン、溶液ｓｂｒ、ポリイソプレン及び限定量のカーボンブラック及び無定形シリカから成るシリカ‐補強トレッドを有するタイヤ | |
| JPH08302072A (ja) | キャップ／ベース構造のトレッドを有するタイヤ | |
| US5500482A (en) | Rubber composition for tire tread | |
| JPH07165991A (ja) | ゴム組成物及びその製造方法及び該組成物を用いたタイヤ | |
| JP2001316527A (ja) | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ | |
| WO2023281855A1 (ja) | タイヤ用ゴム組成物 | |
| JP2008184545A (ja) | ゴム組成物及びそれを用いた空気入りタイヤ | |
| JP3655045B2 (ja) | 加硫性ゴム組成物 | |
| JPH1025369A (ja) | シリカ強化トレッドを有するタイヤ | |
| JPH1129656A (ja) | タイヤトレッド用ゴム組成物およびこれをトレッドに用いた二輪車用空気入りタイヤ | |
| WO2020110941A1 (ja) | タイヤ用ゴム組成物 | |
| JP2002088193A (ja) | トレッドゴム組成物 | |
| CN108602988B (zh) | 轮胎用橡胶组合物 | |
| JP3280783B2 (ja) | トレッドゴム組成物 | |
| JP2004002584A (ja) | タイヤ用ゴム組成物 | |
| JPH08225684A (ja) | ゴム組成物及び該ゴム組成物を用いたタイヤトレッド及び該トレッドを有するタイヤ | |
| JP3552852B2 (ja) | 空気入りタイヤ | |
| JP5079447B2 (ja) | タイヤ用ゴム組成物及び空気入りタイヤ | |
| JPH09302146A (ja) | 空気入りラジアルタイヤ | |
| JPH09268237A (ja) | 重荷重用空気入りタイヤ | |
| JPS61218404A (ja) | 改良された乗用車用ラジアルタイヤ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20040525 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20040525 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060123 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060127 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060328 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061219 |