JPH11286573A - 塩化水素捕捉材及び該塩化水素捕捉材を用いた塩素含有樹脂成形物 - Google Patents
塩化水素捕捉材及び該塩化水素捕捉材を用いた塩素含有樹脂成形物Info
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- JPH11286573A JPH11286573A JP36732098A JP36732098A JPH11286573A JP H11286573 A JPH11286573 A JP H11286573A JP 36732098 A JP36732098 A JP 36732098A JP 36732098 A JP36732098 A JP 36732098A JP H11286573 A JPH11286573 A JP H11286573A
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Abstract
物の熱分解や燃焼により発生する有毒な塩化水素を効果
的に捕捉し、安定な塩化カルシウム等として固定するこ
とができる塩化水素捕捉材及び該塩化水素捕捉材を塩素
含有樹脂を主体とする樹脂成形物中に分散させてなる塩
素含有樹脂成形物に関するものである。 【解決手段】 カルシウムと鉄の複合酸化物からなるB
ET比表面積0.1〜100m2/gの粒子粉末であっ
て、カルシウム原子に対して鉄原子を1〜500モル%
含有し、且つ、鉄原子の50%以上がカルシウム原子と
カルシウム−鉄フェライト相を形成している複合酸化物
粒子粉末からなる塩化水素捕捉材、前記塩化水素捕捉材
を、塩素含有樹脂を主体とする樹脂中の塩素2原子に対
する当該塩化水素捕捉材中のカルシウム1原子の比が
0.5〜2.0の範囲となるように該樹脂に分散させて
なる塩素含有樹脂成形物。
Description
際して、塩素含有樹脂成形物の熱分解や燃焼により発生
する有毒な塩化水素を効果的に捕捉し、安定な塩化カル
シウム等として固定することができる塩化水素捕捉材及
び該塩化水素捕捉材を塩素含有樹脂を主体とする樹脂成
形物中に分散させてなる塩素含有樹脂成形物に関するも
のである。
途は、ブラインド、壁紙、床材、外壁、桶などの内装、
外装用建築材料、自動車、車両、船舶及び航空機等の運
搬機関用材料、機械、器具、装置等の構造物用材料、農
産物栽培用ハウス等の農業用資材、その他各種分野にお
ける材料及び資材である。
ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、塩素化ポリエチ
レン等の塩素含有樹脂は、価格が安価であり、加工性が
優れているため、大量に生産され、各種分野で広く使用
されている。殊に、ポリ塩化ビニルは、現在、我が国で
は年間約230万トンと大量に生産されている。
は、火災が起こったり、使用済みのものを焼却処分する
に際して、加熱による樹脂の熱分解が生起し、樹脂中に
含有されている塩素に由来する有害な塩化水素が多量に
発生するため、身体や生命への危害や大気汚染等の環境
汚染が大きな社会的問題となっている。
素含有樹脂成形物を塩素の含有しない他の樹脂成形物に
代替することも検討されてはいるが、塩素含有樹脂成形
物は、我が国の基幹産業である苛性ソーダ(水酸化ナト
リウム)の生産量の増大に伴って大量に生産されるの
で、塩素を含有しない他の樹脂成形物に容易に代替する
ことができないという事情がある。
よる有害な塩化水素の発生が十分に抑制された塩素含有
樹脂成形物が強く要求されている。
て、燃焼により発生する塩化水素は、消石灰に反応吸収
させる方法や苛性ソーダにより中和して洗浄する方法に
より処理されている。
熱分解して液体燃料に転換するに際して、熱分解時に塩
化水素捕捉材である炭酸カルシウムを混合することによ
り、発生する塩化水素と炭酸カルシウムとを反応させて
塩化カルシウムとして固定化する方法(特開昭56−1
22894号公報)が知られている。
酸化鉄粒子粉末とを共存させて塩化水素を除去する方法
及び炭酸カルシウム粒子粉末と酸化鉄粒子粉末とを有機
結合剤で結合させた組成物(特開平8−82411号公
報)が知られている。
子粉末と酸化鉄粒子粉末等との共存下で850℃以上の
温度で燃焼して発生する塩化水素を除去する燃焼方法
(特開平8−270924号公報)が知られている。
化水素捕捉材と鉄酸化物粒子粉末とを塩素含有樹脂に配
合して成形することによって塩化水素捕捉材の塩化水素
捕捉反応を鉄酸化物粒子粉末の触媒作用により促進した
塩素含有樹脂成形物(特開平9−241458号公報)
が知られている。
それぞれ次の通りの問題点が内在している。
苛性ソーダを用いる中和洗浄法は、塩化水素の発生を抑
制するものではなく、既に発生した塩化水素を処理する
ものであるから、殊に、火災時における身体や生命への
危害を防止したり、環境汚染を防止することはできな
い。
化水素と消石灰との反応効率が悪く、実効的な塩素固定
化率を得るためには、塩化水素との反応に必要な理論当
量の少なくとも3倍以上の消石灰を使用しなければなら
ず、その結果、処理コストが増大するという問題があ
る。
イオキシンを含有しており、無害化のための処理が更に
必要となるという欠点がある。また、消石灰を均一分散
するための高価な設備も必要となる。
載の方法は、塩化水素の発生を十分に抑制するものでは
なく、また、この方法による場合は、塩化水素と炭酸カ
ルシウムとの反応効率が悪く、実効的な塩素固定化率を
得るためには、塩化水素との反応に必要な理論当量の少
なくとも5倍以上の炭酸カルシウムを使用しなければな
らず、その結果、処理コストが増大するという問題があ
る。
特開平9−241458号公報に記載されている炭酸カ
ルシウム粉末や炭酸リチウム粉末等の炭酸塩粉末からな
る塩化水素捕捉材と鉄酸化物粉末とを塩素含有樹脂へ混
合、配合する場合には、加熱時において過度に温度が上
昇すると鉄酸化物粉末の触媒作用により塩素含有樹脂の
一部において脱塩化水素反応及びポリエン化反応等の分
解反応が促進され、着色を伴って変質劣化する等の問題
がある。
前出特開平8−270924号公報及び前出特開平9−
241458号公報に記載の方法は、鉄酸化物粉末によ
り塩化水素捕捉材の塩化水素捕捉反応を促進すること
で、塩化水素の発生をある程度まで抑制できるが、未だ
十分とは言い難く、特開平9−241458号公報の場
合には、炭酸リチウム粉末等の高価なものを使用しなけ
ればならず、工業的でない。
て、塩素含有樹脂成形物から発生する塩化水素を十分に
捕捉することができ、しかも、塩素含有樹脂が変質劣化
することのない塩化水素捕捉材を提供することを技術的
課題とする。
通りの本発明によって達成できる。
化物からなるBET比表面積0.1〜100m2/gの
粒子粉末であって、カルシウム原子に対して鉄原子が1
〜500モル%含有し、且つ、鉄原子の50%以上はカ
ルシウム原子とカルシウム−鉄フェライト相を形成して
いる複合酸化物粒子粉末からなる塩化水素捕捉材であ
る。
とからなるカルシウム−鉄フェライト相が、Ca2Fe2
O5、CaFe2O4、CaFe4O7、Ca3Fe15O25、
CaFe5O7から選ばれる一種以上の結晶相からなるカ
ルシウム−鉄フェライト相である前記塩化水素捕捉材で
ある。
塩素含有樹脂を主体とする樹脂中の塩素2原子に対する
当該塩化水素捕捉材中のカルシウム1原子の比が0.5
〜2.0の範囲となるように該樹脂に分散させてなる塩
素含有樹脂成形物である。
りである。
て述べる。
末の平均粒径は、0.01〜10μm、好ましくは0.
05〜5μm、より好ましくは0.1〜2μmである。
面積は、0.1〜100m2/g、好ましくは0.5〜
20m2/g、より好ましくは1〜10m2/gである。
0.1m2/g未満では、塩素捕捉効果が低く、100
m2/gを越えると、塩素含有樹脂を主体とする樹脂材
料中に均一に練り込みにくくなる。
ムと鉄の複合酸化物粒子粉末からなり、カルシウム原子
に対して鉄原子が1〜500モル%、好ましくは5〜2
00モル%、より好ましくは10〜50モル%含有して
いる。鉄原子の含有量が1モル%未満では、鉄原子によ
る触媒効果が低く、塩化水素捕捉効果が炭酸カルシウム
等のカルシウム化合物単独系の場合と変わらない。50
0モル%を越える場合にはカルシウム原子の比率が少な
くなりすぎ、塩化水素固定のための必要量のカルシウム
を供給するために多量の塩化水素捕捉材が必要となる。
50%以上、好ましくは70%以上は、カルシウム原子
とカルシウム−鉄フェライト相を形成している必要があ
る。カルシウム−鉄フェライト相を形成している鉄原子
が50%未満の場合には、塩化水素捕捉効果の向上度合
が小さく、また、カルシウム−鉄フェライト相を形成し
ない鉄が構成する鉄化合物粒子粉末が多くなるため、加
熱時において過度に温度が上昇すると鉄化合物粒子粉末
の触媒作用により塩素含有樹脂が変質劣化するため好ま
しくない。
ム−鉄フェライト相としては、Ca 2Fe2O5、CaF
e2O4 、CaFe4O7、Ca3Fe15O25、CaFe5
O7から選ばれる一種以上の結晶相からなるカルシウム
−鉄フェライト相である。
ウムと鉄の複合酸化物粒子粉末に含まれる結晶相として
は、前記カルシウム−鉄フェライト相のほか、カルシウ
ム化合物相、鉄化合物相が存在してもよい。
カルシウムと鉄の複合酸化物粒子粉末は、その構成粒子
の一粒子中に複数の結晶相が含まれている場合であって
もよく、また、各結晶相の粒子の混合物であってもよ
い。後述する本発明に係る塩化水素捕捉材の製造法にお
いて、粉末冶金的方法による場合には、一粒子中に複数
の結晶相が含まれる傾向があり、また、混合法による場
合には、各結晶相の粒子の混合物となる傾向がある。
法について説明する。
的方法による製造、例えば、カルシウム化合物粒子粉末
と鉄化合物粒子粉末を乾式混合又は湿式混合した後、加
熱焼成し、次いで、得られた焼成物を粉砕することによ
って製造することができる。また、混合法による製造、
例えば、カルシウム−鉄フェライト粒子粉末、カルシウ
ム化合物粒子粉末、鉄化合物粒子粉末を所定量混合する
ことによって製造することができる。
材の製造法について述べる。
例えば炭酸カルシウム、酸化カルシウム、水酸化カルシ
ウム等の粒子粉末を用いることができる。前記カルシウ
ム化合物粒子粉末の平均粒径は0.01〜10μm、好
ましくは0.1〜5μmである。前記カルシウム化合物
粒子粉末のBET比表面積は、0.1〜100m2/
g、好ましくは1〜50m2/gである。
子粉末、含水酸化鉄粒子粉末が使用できる。酸化鉄粒子
粉末としては、ヘマタイト粒子粉末、マグヘマイト粒子
粉末、マグネタイト粒子粉末等を用いることができ、含
水酸化鉄粒子粉末としては、ゲータイト粒子粉末、アカ
ゲナイト粒子粉末、レピドクロサイト粒子粉末等を用い
ることができる。
子形状は、球状、八面体状、六面体状、粒状、紡錘状、
針状のいずれであってもよい。前記鉄化合物粒子粉末
は、構成粒子の粒子形状が球状、八面体状、六面体状及
び粒状の場合には、平均粒径が0.01〜10μm、好
ましくは0.1〜5μmであり、BET比表面積が0.
1〜200m2/g、好ましくは1〜100m2/gであ
る。紡錘状の場合には、平均長軸径が0.1〜1.0μ
m、好ましくは0.1〜0.8μmであり、BET比表
面積が10〜200m2/g、好ましくは10〜100
m2/gである。針状の場合には、平均長軸径が0.1
〜1.0μm、好ましくは0.1〜0.8μmであり、
BET比表面積が10〜200m2/g、好ましくは1
0〜100m2/gである。
合物粒子粉末の混合割合は、カルシウム原子に対して鉄
原子が1〜500モル%、好ましくは5〜200モル
%、より好ましくは10〜50モル%である。
合物粒子粉末の混合は、らいかい機、ヘンシェルミキサ
ー、サンドミル等による乾式混合法、又は、湿式アトラ
イター、ホモジナイザー等による水等を媒体とした湿式
混合法のいずれでもよい。なお、湿式混合法による場合
には、混合後、脱水・乾燥を行っておくことが好まし
い。
度範囲が好ましく、800〜1200℃の温度範囲がよ
り好ましい。焼成雰囲気は簡易に行える空気中が好まし
い。また、焼成時間は、0.5〜5hrが好ましい。
砕が好ましい。所望の粒子径まで行うことができる。粉
砕機としては、ピン型ミル、サンドミル、ハンマーミル
等を用いることができる。
捕捉材の製造法について述べる。
化合物粒子粉末については前記粉末冶金的方法による製
造法において用いることができるものと同様のものが使
用できる。
は、あらかじめ、前記カルシウム化合物粒子粉末と鉄化
合物粒子粉末とを化学量論組成となるように混合してお
き、加熱焼成することによって得られる焼成物を粉砕し
て得ることができる。カルシウム化合物粒子粉末と鉄化
合物粒子粉末との混合割合は、そのフェライト組成であ
る化学量論組成であって、Ca:Fe比で1:1、1:
2、1:4、1:5のいずれかである。なお、厳密に化
学量論組成とする必要はなく、ほぼその組成であればよ
い。
度範囲において、得ようとするカルシウム−鉄フェライ
トの結晶相に応じた適切な温度範囲で行うことが好まし
い。必要に応じて急冷等の操作を行うことにより限られ
た温度範囲での安定相を得ることができる。なお、焼成
雰囲気は簡易に行える空気中が好ましい。
砕が好ましく、所望の粒子径まで粉砕できる。
しては、Ca2Fe2O5、CaFe2O4、CaFe
4O7、Ca3Fe15O25、CaFe5O7から選ばれる一
種以上の結晶相からなるカルシウム−鉄フェライト粒子
粉末である。
合物粒子粉末及びカルシウム−鉄フェライト粒子粉末の
混合割合は、カルシウム原子に対して鉄原子が1〜50
0モル%、好ましくは3〜200モル%、より好ましく
は10〜50モル%である。また、鉄原子の50%以
上、好ましくは70%以上が、カルシウム原子とカルシ
ウム−鉄フェライト相を形成している必要があり、カル
シウム−鉄フェライト粒子粉末がカルシウム−鉄フェラ
イト粒子粉末と鉄化合物粒子粉末との総計に対してFe
原子の比で50%以上、好ましくは70%以上となるよ
うにする。
合物粒子粉末及び前記カルシウム−鉄フェライト粒子粉
末の混合は、らいかい機、ヘンシェルミキサー、サンド
ミル等による乾式混合法が好ましい。
ついて述べる。
明に係る塩化水素捕捉材が20〜80重量%、好ましく
は30〜50重量%、塩素含有樹脂を主体とする樹脂が
80〜20重量%、好ましくは70〜50重量%からな
るものである。
水素捕捉材の含有量は、塩素含有樹脂を主体とする樹脂
中の塩素2原子に対する塩化水素捕捉材中のカルシウム
1原子の比が0.5〜2.0、好ましくは1〜1.5の
範囲となる範囲である。0.5未満では塩素捕捉効果が
低く、2.0を越えると樹脂の強度等の特性が低下す
る。
固定化率が50%以上が好ましく、70%以上がより好
ましく、75%以上がさらに好ましい。ここで塩素固定
化率とは、塩素含有樹脂を主体とする樹脂を加熱して分
解生成する全塩化水素の内、塩化水素捕捉材により塩化
カルシウムとして塩素固定化できる収率であり塩素量で
評価していることから塩素固定化率としているものであ
り、後述する試験法によって測定できる。
製造法について述べる。
含有樹脂を主体とする樹脂と本発明に係る塩化水素捕捉
材とを所定の混合割合であらかじめよく混合し、該塩化
水素捕捉材を樹脂中に分散させた後、常法に従ってシー
ト状、板状、帯状、ペレット状等の所望の各種形状に成
形することにより得られる。
は、ポリ塩化ビニル(塩素含有量50〜60重量%)、
ポリ塩化ビニリデン(塩素含有量70〜80重量%)、
塩素化ポリエチレン(塩素含有量30〜60重量%)、
塩素化ポリプロピレン(塩素含有量20〜70重量
%)、塩素化ポリエーテル(塩素含有量約45.8重量
%)等の塩素含有樹脂を主体とする樹脂が挙げられる。
前記塩素含有樹脂を主体とする樹脂は、通常、塩素を2
0〜80重量%程度含有している。
有樹脂を主体とする樹脂への添加量は、該樹脂中の塩素
2原子に対する塩化水素捕捉材中のカルシウム1原子の
比が0.5〜2.0、好ましくは1〜1.5の範囲とな
るようにする。0.5未満では塩素捕捉効果が低く、
2.0を越えると樹脂の強度等の特性を低下させてしま
う。具体的な混合割合は、本発明に係る塩化水素捕捉材
と前記塩素含有樹脂を主体とする樹脂との重量比率で2
0:80〜80:20、好ましくは30:70〜50:
50の範囲である。
主体とする樹脂中への分散は、混練機又は押し出し機を
用いて加熱下で強い剪断作用を加えることにより、均一
に分散させることができる。
分散時の加熱は、120〜170℃の温度範囲が好まし
く、150〜160℃の温度範囲がより好ましい。
防止剤、紫外線吸収剤、各種安定剤等の添加剤を配合し
てもよい。前記添加剤の添加量は、前記塩素含有樹脂を
主体とする樹脂に対して50重量%以下が望ましい。5
0重量%を越える場合には、成形性が低下する傾向があ
る。
次の通りである。
より評価した。
は、BET法により測定した値で示した。
する各元素の含有量は、「蛍光X線分析装置3063M
型」(理学電機(株)製)を使用し、JIS K011
9の「けい光X線分析通則」に従って測定した。
捕捉材を構成する物質の結晶相の同定は、X線回折法に
より行い、「X線回折装置RAD−IIA」(理学電機
(株)製)(測定条件:ターゲットFe、管電圧40k
V、管電流25mA)を使用し、回折角2θが20〜9
0°で測定した。
物70〜80mgを三菱化学(株)製燃焼試験装置QF
−02型で燃焼させた。燃焼条件は、700℃×7mi
n、O2100ml/minとした。得られた残渣をイ
オン交換水250mlに溶解して得られる溶解液を選別
し、その濾過液を試料液として、JIS K−0101
に従って、チオシアン酸水銀(II)吸光光度法により
塩素イオン(Cl-)を定量し、百分率で示した。塩素
の固定化率S(%)は下記式により算出した。
成形物に含まれる塩素量(g)
30×横30×厚み1mm)を190℃に設定したタバ
イエスペック(株)製ギアー式老化試験機GPHH−2
01M型に90min入れ、変色度合いを観ることで熱
安定性を評価した。
μmであり、BET比表面積2.0m2/gの炭酸カル
シウム粉末(試薬1級;片山化学工業(株)製)19.
6gと平均粒径0.30μmであり、BET比表面積
3.9m2/gの粒状ヘマタイトα−Fe2O3粉末(戸
田工業(株)製)5.5g(鉄原子としてカルシウム原
子に対して35モル%)を乾式混合し、900℃で1h
r焼成した。得られた焼成物をピン型ミルによって乾式
粉砕したものは、図1のX線回折パターンに示すよう
に、図1中に□で示した酸化カルシウムCaOと○で示
したカルシウム−鉄フェライトCa2Fe2O5及び△で
示したヘマタイトα−Fe2O3の各結晶相を含有する粒
子からなるカルシウムと鉄の複合酸化物粒子粉末であ
り、鉄原子の85%がカルシウム−鉄フェライト相Ca
2Fe2O5を構成しており、平均粒径0.19μmであ
り、BET比表面積は8.9m2/gであった。
成形物の製造>平均重合度1300のポリ塩化ビニル
(塩素含有量56.8%,信越化学工業(株)製)3
0.0gと上記複合酸化物粒子粉末20.2g(ポリ塩
化ビニル中の塩素2原子に対してカルシウム1原子の比
が1に相当する。)と可塑剤としてフタル酸ジオクチル
(大八化学工業(株)製)18.0g、安定剤として錫
系安定剤ブチル錫マレートエステル(大日本インキ化学
工業(株)製)1.5gを混合した。
ル,ロール幅0.5mm)を用いて、155℃で3分間
混練してシートを作製した。
断し、厚み1mmの型枠に入れ、熱プレス機で加熱(1
60℃、10kg/cm2圧,2.5min)後、加圧
(50kg/cm2、0.5min)した。次いで、こ
れを冷却プレス機(50kg/cm2圧)で強制冷却
し、シート状のポリ塩化ビニル樹脂成形物を得た(樹脂
成形物中のカルシウムと鉄の複合酸化物の含有量は2
9.0重量%に相当する)。
評価における塩素固定化率は83.5%であり、熱安定
性評価においても全く変色しなかった。
主体とする樹脂中に混合、混練して得られた塩素含有樹
脂成形物から、燃焼により発生する塩化水素を十分に捕
捉することができる理由について、本発明者らは、次の
ように考えている。
化ビニル樹脂に、本発明に係る塩化水素捕捉材を混合、
混練した場合について、以下に説明する。
と、ポリ塩化ビニル樹脂の一部分解が始まり、生成した
塩化水素とカルシウム−鉄フェライト相中において結晶
構造を構成しているFe3+又は鉄酸化物粒子中のFe3+
が反応して下記反応式(1)に示す通り、塩化第二鉄が
生成する。
で極めて不安定であるため、下記の反応式(2)に示す
通り、熱分解して活性塩素Cl*を放出し、塩化第二鉄
自体は元のFe3+となる。
(3)に示す通り、カルシウム−鉄フェライト相中のC
a2+又は隣接して存在する酸化カルシウムCaO粒子中
のCaと反応して、塩化カルシウム等として固定化され
る。
る塩化水素捕捉材を塩素含有樹脂を主体とする樹脂中に
混合、分散させた場合には、炭酸カルシウム等のカルシ
ウム化合物粉末と鉄酸化物粉末を単純混合した場合に比
べ、カルシウム−鉄フェライト相中のFe3+がCa原子
と結晶構造を構成しており、原子レベルで隣接している
ため、より効果的に生成した活性塩素Cl*が直ちにカ
ルシウム原子と結びつき、塩化カルシウム等として固定
化され易くなるものと考えている。
合、配合した塩素含有樹脂を主体とする樹脂が温度が過
度に上昇しても塩素含有樹脂が分解劣化しない理由につ
いて、次のように考えている。
材を混合、配合したポリ塩化ビニル樹脂が加熱されて2
00℃付近になると、前記反応式(1)、(2)と同様
に、樹脂の一部が分解して塩化第二鉄、活性塩素Cl*
が生成する。この塩化第二鉄と活性塩素Cl*は、ポリ
塩化ビニル樹脂の脱塩化水素反応及びポリエン化反応を
促進し、ポリ塩化ビニル樹脂は着色を伴って分解劣化し
てしまう。
鉄原子とカルシウム原子がカルシウム−鉄フェライト相
を構成し、原子レベルで隣接しているカルシウム−鉄フ
ェライト相を含有する複合酸化物粒子粉末となっている
ために、該Cl*を反応式(3)に示す通り、直ちに塩
化カルシウムとして安定化し、脱塩化水素反応及びポリ
エン化反応を抑制できるものと考えられる。
末を塩素含有樹脂に単純に混合、配合した場合には、ミ
クロ的にはカルシウム原子と鉄原子は別々に化合物を形
成して樹脂中に分散しているため、その間には樹脂が存
在してそれぞれの原子は離れており、ポリ塩化ビニル樹
脂の脱塩化水素反応及びポリエン化反応が十分に抑制で
きず、単独で存在する鉄酸化物粒子が多い場合には、そ
の触媒作用のためポリ塩化ビニル樹脂の脱塩化水素反応
及びポリエン化反応をかえって促進してしまい、着色を
伴って分解劣化するものと考えている。
定性が従来の塩素含有樹脂成形物に比べて非常に優れた
ものであり、例えば、190℃にて1.5hr加熱して
も変質劣化しないものである。
細に説明する。
/gの炭酸カルシウム粉末(試薬1級;片山化学工業
(株)製)23.2gと平均粒径0.30μmであり、
BET比表面積3.9m2/gの粒状ヘマタイトα−F
e2O3粉末(戸田工業(株)製)1.9g(鉄原子とし
てカルシウム原子に対して10モル%)を乾式混合し、
900℃で3hr焼成した。得られた焼成物をピン型ミ
ルによって乾式粉砕したものは、酸化カルシウムCa
O、カルシウム−鉄フェライトCa2Fe2O5及びヘマ
タイトα−Fe2O3の各結晶相を含有する粒子からなる
カルシウムと鉄の複合酸化物粒子粉末であり、鉄原子の
95%がカルシウム−鉄フェライト相Ca2Fe2O5を
構成しており、平均粒径0.42μmであり、BET比
表面積は4.2m2/gであった。
素含有量56.8%,信越化学工業(株)製)30.0
gと上記複合酸化物粒子粉末15.4g(ポリ塩化ビニ
ル中の塩素2原子に対してカルシウム1原子の比が1に
相当する。)と可塑剤としてフタル酸ジオクチル(大八
化学工業(株)製)18.0g、安定剤として錫系安定
剤ブチル錫マレートエステル(大日本インキ化学工業
(株)製)1.5gを混合した。
ル,ロール幅0.5mm)を用いて、155℃で3分間
混練してシートを作製した。
断し、厚み1mmの型枠に入れ、熱プレス機で加熱(1
60℃、10kg/cm2圧,2.5min)後、加圧
(50kg/cm2、0.5min)した。次いで、こ
れを冷却プレス機(50kg/cm2圧)で強制冷却
し、シート状のポリ塩化ビニル樹脂成形物を得た(樹脂
成形物中のカルシウムと鉄の複合酸化物の含有量は2
3.7重量%に相当する)。
評価における塩素固定化率は80.5%であり、熱安定
性評価においても全く変色しなかった。
−Fe2O3粉末の乾式混合物25.9g(ポリ塩化ビニ
ル樹脂中の塩素2原子に対してカルシウム1原子の比が
1に相当)とポリ塩化ビニル30.0g及びフタル酸ジ
オクチル18.0g、錫系安定剤1.5gを用いて、発
明の実施の形態と同様な方法で茶褐色のポリ塩化ビニル
樹脂成形物を得た。
評価における塩素固定化率は33.4%あった。また、
熱安定性評価をすると、黒色化してしまった。
/gの炭酸カルシウム粉末(試薬1級:片山化学工業
(株)製)19.6gと平均粒径1.2μmであり、B
ET比表面積1.0m2/gの粒状ヘマタイトα−Fe2
O3粉末5.5g(カルシウム原子に対して鉄として3
5モル%)を乾式混合し、800℃で3hr焼成した。
得られた焼成物をピン型ミルによって乾式粉砕したもの
は、酸化カルシウムCaO、カルシウム−鉄フェライト
Ca2Fe2O5及びヘマタイトα−Fe2O3の各結晶相
を含んだ粒子からなるカルシウムと鉄の複合酸化物粒子
粉末であった。当該複合酸化物粒子粉末中の鉄原子の4
5%がカルシウム−鉄フェライト相を構成しており、平
均粒径0.26μmであり、BET比表面積は6.2m
2/gであった。
g(ポリ塩化ビニル樹脂中の塩素2原子に対してカルシ
ウム1原子の比が1に相当)を用いた以外は、発明の実
施の形態と同様な方法で茶褐色のポリ塩化ビニル樹脂成
形物を得た(樹脂成形物中のカルシウムと鉄の複合酸化
物の含有量は29.0重量%に相当する)。
評価における塩素固定化率は62.0%であった。ま
た、熱安定性評価すると、試験片の周辺が黒色化した。
0g及びフタル酸ジオクチル18.0g、錫系安定剤
1.5gを用いた以外は、発明の実施の形態と同様な方
法で白色のポリ塩化ビニル樹脂成形物を得た。
評価における塩素固定化率は22.3%であった。ま
た、熱安定化評価においては、黄色化した。
粉末の種類及び量を種々変化させた以外は発明の実施の
形態と同様にして塩化水素捕捉材を得た。また、塩化水
素捕捉剤の種類及び量、塩素含有樹脂を主体とする樹脂
の種類を種々変化させた以外は発明の実施の形態と同様
にして該塩化水素捕捉材を分散させた塩素含有樹脂成形
物を得た。製造の諸条件、塩化水素捕捉材の諸特性及び
塩素含有樹脂成形物の諸特性を表1及び表2に示す。
/gの炭酸カルシウムCaCO3粉末(試薬1級:片山
化学工業(株)製)19.6gと平均粒径0.30μm
であり、BET比表面積3.9m2/gの粒状ヘマタイ
トα−Fe2O3粉末(戸田工業(株)製)31.3g
(鉄原子としてカルシウム原子に対して200モル%)
を乾式混合し、900℃で1hr焼成した。得られた焼
成物をピン型ミルによって乾式粉砕して得られたもの
は、酸化カルシウムCaO、カルシウム−鉄フェライト
Ca2Fe2O5、CaFe2O4及びヘマタイトα−Fe2
O3の各結晶相を含んだ粒子からなるカルシウムと鉄の
複合酸化物粒子粉末であった。該複合酸化物粒子粉末中
の鉄原子の85%がカルシウムフェライトCa2Fe2O
5、CaFe2O4を構成しており、平均粒径1.0μm
であり、BET比表面積は1.5m2/gであった。
4g(ポリ塩化ビニル樹脂中の塩素2原子に対してカル
シウム1原子の比が2.5に相当)を用いた以外は、発
明の実施の形態と同様な方法でポリ塩化ビニル樹脂成形
物を得たが、成形物の強度が著しく低下したものであっ
た(樹脂成形物中のカルシウムと鉄の複合酸化物の含有
量は72.3重量%に相当する)。
/gの炭酸カルシウムCaCO3粉末(試薬1級:片山
化学工業(株)製)19.6gと平均粒径0.30μm
であり、BET比表面積3.9m2/gの粒状ヘマタイ
トα−Fe2O3粉末(戸田工業(株)製)47.0g
(鉄原子としてカルシウム原子に対して300モル%)
を乾式混合し、900℃で1hr焼成した。得られた焼
成物をピン型ミルによって乾式粉砕して得られたもの
は、酸化カルシウムCaO、カルシウム−鉄フェライト
Ca2Fe2O5、CaFe2O4及びヘマタイトα−Fe2
O3の各結晶相を含んだ粒子からなるカルシウムと鉄の
複合酸化物粒子粉末であった。該複合酸化物粒子粉末中
の鉄原子の60%がカルシウムフェライトCa2Fe2O
5、CaFe2O4を構成しており、平均粒径1.0μm
であり、BET比表面積は1.4m2/gであった。
2g(ポリ塩化ビニル樹脂中の塩素2原子に対してカル
シウム1原子の比が3.5に相当)を用いた以外は、発
明の実施の形態と同様な方法でポリ塩化ビニル樹脂成形
物の作成を試みたが、成形できず、ポリ塩化ビニル樹脂
成形物を得ることができなかった。尚、カルシウムと鉄
の複合酸化物量は、該複合酸化物と上記ポリ塩化ビニル
樹脂との総和に対し83.4重量%に相当する。
ウム原子と鉄原子とが結晶構造を構成し、原子レベルで
隣接しているカルシウム−鉄フェライトの結晶相を含有
するカルシウムと鉄の複合酸化物粒子粉末からなるた
め、塩素含有樹脂を主体とする樹脂中に該塩化水素捕捉
材をあらかじめ練り込んで塩素含有樹脂成形物とした場
合には、火災や焼却処分に際して、塩化水素を効果的に
捕捉し、固定化することができる。しかも加熱時に塩素
含有樹脂が変質劣化することがない。
いた塩素含有樹脂成形物は、内・外装用建築材料、運搬
機関用材料、構造物用材料及びハウス栽培・農業用資材
等の各種分野における材料及び資材として好適である。
材の組成を示すX線回折パターン。
Claims (3)
- 【請求項1】 カルシウムと鉄の複合酸化物からなるB
ET比表面積0.1〜100m2/gの粒子粉末であっ
て、カルシウム原子に対して鉄原子を1〜500モル%
含有し、且つ、鉄原子の50%以上がカルシウム原子と
カルシウム−鉄フェライト相を形成している複合酸化物
粒子粉末からなる塩化水素捕捉材。 - 【請求項2】 カルシウム原子と鉄原子とからなるカル
シウム−鉄フェライト相が、Ca2Fe2O5、CaFe2
O4、CaFe4O7、Ca3Fe15O25、CaFe5O7か
ら選ばれる一種以上の結晶相からなるカルシウム−鉄フ
ェライト相である請求項1記載の塩化水素捕捉材。 - 【請求項3】 請求項1又は2記載の塩化水素捕捉材
を、塩素含有樹脂を主体とする樹脂中の塩素2原子に対
する当該塩化水素捕捉材中のカルシウム1原子の比が
0.5〜2.0の範囲となるように該樹脂に分散させて
なる塩素含有樹脂成形物。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP36732098A JP3633808B2 (ja) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | 塩化水素捕捉材及び該塩化水素捕捉材を用いた塩素含有樹脂成形物 |
US09/758,270 US6476112B2 (en) | 1997-12-26 | 2001-01-12 | Calcium-iron oxide composite particles |
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---|---|---|---|
JP9-369365 | 1997-12-26 | ||
JP36936597 | 1997-12-26 | ||
JP36732098A JP3633808B2 (ja) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | 塩化水素捕捉材及び該塩化水素捕捉材を用いた塩素含有樹脂成形物 |
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JPH11286573A true JPH11286573A (ja) | 1999-10-19 |
JP3633808B2 JP3633808B2 (ja) | 2005-03-30 |
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ID=26581889
Family Applications (1)
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---|---|---|---|
JP36732098A Expired - Fee Related JP3633808B2 (ja) | 1997-12-26 | 1998-12-24 | 塩化水素捕捉材及び該塩化水素捕捉材を用いた塩素含有樹脂成形物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3633808B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008201929A (ja) * | 2007-02-21 | 2008-09-04 | Fujitsu Ltd | 塩素系樹脂組成物及び該塩素系樹脂組成物により形成された成形品 |
CN114229910A (zh) * | 2021-11-08 | 2022-03-25 | 宁夏大学 | 一种钙铁双功能复合载氧体及其规模化制备方法 |
-
1998
- 1998-12-24 JP JP36732098A patent/JP3633808B2/ja not_active Expired - Fee Related
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CN114229910A (zh) * | 2021-11-08 | 2022-03-25 | 宁夏大学 | 一种钙铁双功能复合载氧体及其规模化制备方法 |
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---|---|
JP3633808B2 (ja) | 2005-03-30 |
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