JPH11269631A - 鋼製部品の表面処理方法 - Google Patents
鋼製部品の表面処理方法Info
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- JPH11269631A JPH11269631A JP9406998A JP9406998A JPH11269631A JP H11269631 A JPH11269631 A JP H11269631A JP 9406998 A JP9406998 A JP 9406998A JP 9406998 A JP9406998 A JP 9406998A JP H11269631 A JPH11269631 A JP H11269631A
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- nitrogen
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ガス軟窒化処理および酸化処理を行って耐摩
耗性と耐酸化性とを高めた鋼製部品について、さらに打
痕に対する抵抗性を高める。 【解決手段】 鋼製部品を標準温度Ｔ1 （５７０〜５８
０℃）でガス軟窒化処理した後、Ａ1 変態点以上のオー
ステナイト化温度域Ｔ2 に加熱して急冷する焼入れ処理
を行い、鉄−窒素化合物層下の窒素拡散層と母材基地と
をマルテンサイト化し、その後、酸化温度Ｔ3 に加熱し
て水蒸気酸化処理を行い、前記鉄−窒素化合物層上に酸
化物層を積層形成すると共に、前記焼入れマルテンサイ
トを焼戻しする。
耗性と耐酸化性とを高めた鋼製部品について、さらに打
痕に対する抵抗性を高める。 【解決手段】 鋼製部品を標準温度Ｔ1 （５７０〜５８
０℃）でガス軟窒化処理した後、Ａ1 変態点以上のオー
ステナイト化温度域Ｔ2 に加熱して急冷する焼入れ処理
を行い、鉄−窒素化合物層下の窒素拡散層と母材基地と
をマルテンサイト化し、その後、酸化温度Ｔ3 に加熱し
て水蒸気酸化処理を行い、前記鉄−窒素化合物層上に酸
化物層を積層形成すると共に、前記焼入れマルテンサイ
トを焼戻しする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、シリンダ装置のピ
ストンロッドやディスクブレーキのロータなどの鋼製部
品を表面処理する方法に係り、特にガス軟窒化処理と酸
化処理とを行って表面を改質する表面処理方法に関す
る。
ストンロッドやディスクブレーキのロータなどの鋼製部
品を表面処理する方法に係り、特にガス軟窒化処理と酸
化処理とを行って表面を改質する表面処理方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ガス軟窒化処理は、浸炭窒化性のガス雰
囲気中で、５９０℃未満、標準的には５７０〜５８０℃
で熱処理して、表面に硬質の鉄−窒素化合物層（ε相；
Ｆe2-3Ｎ相）と窒素の拡散層とを形成する表面処理法
で、耐摩耗性と耐食性との向上に大きく寄与するものと
なる。一方、酸化処理は、酸化性雰囲気に４５０〜５０
０℃で所定時間曝し、表面に酸化鉄（Ｆe3Ｏ4 ）を形成
する表面処理法で、この酸化処理を前記したガス軟窒化
処理に続いて行うことにより、鉄−窒素化合物層上に酸
化鉄が積層形成され、耐摩耗性と耐食性とがより一層向
上するようになり、油圧緩衝器のピストンロッドなどに
対し、その適用が検討されている（例えば、特開昭５８
−１２６９７７号公報、特開平３−２８５０５８号公報
等参照）。
囲気中で、５９０℃未満、標準的には５７０〜５８０℃
で熱処理して、表面に硬質の鉄−窒素化合物層（ε相；
Ｆe2-3Ｎ相）と窒素の拡散層とを形成する表面処理法
で、耐摩耗性と耐食性との向上に大きく寄与するものと
なる。一方、酸化処理は、酸化性雰囲気に４５０〜５０
０℃で所定時間曝し、表面に酸化鉄（Ｆe3Ｏ4 ）を形成
する表面処理法で、この酸化処理を前記したガス軟窒化
処理に続いて行うことにより、鉄−窒素化合物層上に酸
化鉄が積層形成され、耐摩耗性と耐食性とがより一層向
上するようになり、油圧緩衝器のピストンロッドなどに
対し、その適用が検討されている（例えば、特開昭５８
−１２６９７７号公報、特開平３−２８５０５８号公報
等参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記したガ
ス軟窒化処理と酸化処理とを施したピストンロッドは、
耐摩耗性や耐酸化性が十分であるにもかかわらず打痕傷
が付き易いという特性があり、この打痕傷により早期に
寿命に達することが懸念されていた。この打痕傷の原因
は、ガス軟窒化処理および酸化処理により形成される表
面の鉄−窒素化合物層並びに酸化層の厚さが、せいぜい
２０μｍ、１μｍ（バフ研磨後）程度であり、それらの
下層の窒素の拡散層や母材の基地の影響を強く受けるこ
とにあると推定され、したがって、打痕に対する抵抗性
（耐打痕性）を高めるには、窒素の拡散層や母材の基地
の強度（硬さ）をできるだけ高くする必要がある。
ス軟窒化処理と酸化処理とを施したピストンロッドは、
耐摩耗性や耐酸化性が十分であるにもかかわらず打痕傷
が付き易いという特性があり、この打痕傷により早期に
寿命に達することが懸念されていた。この打痕傷の原因
は、ガス軟窒化処理および酸化処理により形成される表
面の鉄−窒素化合物層並びに酸化層の厚さが、せいぜい
２０μｍ、１μｍ（バフ研磨後）程度であり、それらの
下層の窒素の拡散層や母材の基地の影響を強く受けるこ
とにあると推定され、したがって、打痕に対する抵抗性
（耐打痕性）を高めるには、窒素の拡散層や母材の基地
の強度（硬さ）をできるだけ高くする必要がある。
【０００４】しかしながら、上記した従来の表面処理方
法によれば、ガス軟窒化処理の温度が５７０〜５８０℃
となっているため、この処理の間に母材基地の軟化が必
然的に進み、これに加えて、その後の酸化処理の温度４
５０〜５００℃で窒素の拡散層と母材基地との軟化が進
み、上記した汎用のガス軟窒化処理および酸化処理をそ
のまま採用する限りは、窒素の拡散層や母材の基地の硬
さの低下を避けることができず、耐打痕性の向上を図る
ことはできない。
法によれば、ガス軟窒化処理の温度が５７０〜５８０℃
となっているため、この処理の間に母材基地の軟化が必
然的に進み、これに加えて、その後の酸化処理の温度４
５０〜５００℃で窒素の拡散層と母材基地との軟化が進
み、上記した汎用のガス軟窒化処理および酸化処理をそ
のまま採用する限りは、窒素の拡散層や母材の基地の硬
さの低下を避けることができず、耐打痕性の向上を図る
ことはできない。
【０００５】本発明は、上記従来の問題点に鑑みてなさ
れあもので、その目的とするところは、ガス軟窒化処理
から酸化処理に至る処理の流れを代えることにより、所
望の耐摩耗性と耐食性とを確保する中で、耐打痕性を可
及的に向上させることができるようにした鋼製部品の表
面処理方法を提供することにある。
れあもので、その目的とするところは、ガス軟窒化処理
から酸化処理に至る処理の流れを代えることにより、所
望の耐摩耗性と耐食性とを確保する中で、耐打痕性を可
及的に向上させることができるようにした鋼製部品の表
面処理方法を提供することにある。
【０００６】
【０００７】本発明は、上記目的を達成するため、鋼製
部品を５９０℃未満の温度でガス軟窒化処理した後、Ａ
1 変態点以上のオーステナイト化温度域に加熱して焼入
れ処理を行い、しかる後再加熱して酸化処理を行うよう
にしたことを特徴とする。
部品を５９０℃未満の温度でガス軟窒化処理した後、Ａ
1 変態点以上のオーステナイト化温度域に加熱して焼入
れ処理を行い、しかる後再加熱して酸化処理を行うよう
にしたことを特徴とする。
【０００８】一般に、鋼製部品にガス軟窒化処理を施す
と、前記したように最表面に鉄−窒素化合物層が形成さ
れると共に、その化合物層下に窒素の拡散層が形成され
る。この場合、前記鉄−窒素化合物層の窒素含有量は８
〜１０wt％程度、拡散層の窒素含有量は１〜５wt％程度
であり、図２の鉄−窒素系状態図を参照すれば、前記拡
散層には共析変態が存在すると共に、その共析温度が５
９０℃になっていることがわかる。良く知られているよ
うに、鉄−炭素系の共析温度（Ａ1 変態点）は７２３℃
であり、したがって、本発明のように鋼製部品を標準の
温度５７０〜５８０℃でガス軟窒化処理した後、これを
Ａ1 変態点以上に加熱すれば、ガス軟窒化処理により形
成された窒素の拡散層はもとより、母材の基地が部分的
にまたは全体にオーステナイト（γ）組織となり、その
温度から急冷（焼入れ）すれば、前記オーステナイトは
マルテンサイトに変態するようになる。
と、前記したように最表面に鉄−窒素化合物層が形成さ
れると共に、その化合物層下に窒素の拡散層が形成され
る。この場合、前記鉄−窒素化合物層の窒素含有量は８
〜１０wt％程度、拡散層の窒素含有量は１〜５wt％程度
であり、図２の鉄−窒素系状態図を参照すれば、前記拡
散層には共析変態が存在すると共に、その共析温度が５
９０℃になっていることがわかる。良く知られているよ
うに、鉄−炭素系の共析温度（Ａ1 変態点）は７２３℃
であり、したがって、本発明のように鋼製部品を標準の
温度５７０〜５８０℃でガス軟窒化処理した後、これを
Ａ1 変態点以上に加熱すれば、ガス軟窒化処理により形
成された窒素の拡散層はもとより、母材の基地が部分的
にまたは全体にオーステナイト（γ）組織となり、その
温度から急冷（焼入れ）すれば、前記オーステナイトは
マルテンサイトに変態するようになる。
【０００９】この場合、窒素含有量の高い最表面の鉄−
窒素化合物層には何らの組織的変化が起こらず（図２参
照）、これにより、所望の特性を有する鉄−窒素化合物
層の下層の硬さは可及的に高められ、耐打痕性が向上す
るものとなる。しかも、その後、再加熱して酸化処理を
するので、この酸化処理によって鉄−窒素化合物層上に
酸化層が形成されて、耐摩耗性および耐食性がより一層
向上し、その上、鉄−窒素化合物層下のマルテンサイト
の焼戻しが進んで、心部側の靭性も向上するようにな
る。
窒素化合物層には何らの組織的変化が起こらず（図２参
照）、これにより、所望の特性を有する鉄−窒素化合物
層の下層の硬さは可及的に高められ、耐打痕性が向上す
るものとなる。しかも、その後、再加熱して酸化処理を
するので、この酸化処理によって鉄−窒素化合物層上に
酸化層が形成されて、耐摩耗性および耐食性がより一層
向上し、その上、鉄−窒素化合物層下のマルテンサイト
の焼戻しが進んで、心部側の靭性も向上するようにな
る。
【００１０】本発明は、ガス軟窒化処理後、一旦常温ま
で冷却した後、Ａ1 変態点以上のオーステナイト化温度
域に再加熱して焼入れをしても良いが、熱エネルギーの
有効利用を図るためには、ガス軟窒化処理後、降温させ
ることなくそのままＡ1 変態点以上のオーステナイト化
温度に加熱するのが望ましい。
で冷却した後、Ａ1 変態点以上のオーステナイト化温度
域に再加熱して焼入れをしても良いが、熱エネルギーの
有効利用を図るためには、ガス軟窒化処理後、降温させ
ることなくそのままＡ1 変態点以上のオーステナイト化
温度に加熱するのが望ましい。
【００１１】本発明において、上記酸化処理の方法は任
意であるが、水蒸気中に４５０〜５００℃で所定時間曝
す高温水蒸気酸化を採用することができる。この場合
は、所望厚さの酸化層を比較的短時間で安定して形成す
ることができる。
意であるが、水蒸気中に４５０〜５００℃で所定時間曝
す高温水蒸気酸化を採用することができる。この場合
は、所望厚さの酸化層を比較的短時間で安定して形成す
ることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面に基づいて説明する。
図面に基づいて説明する。
【００１３】図１は、本発明に係る鋼製部品の表面処理
方法における熱サイクルを示したものである。本表面処
理方法の実施に際しては、加熱手段およびガス置換手段
を付設した窒化炉を用い、先ず、窒化炉内を真空引きし
てその内部に窒素ガス（Ｎ2）を導入しながら、標準の
軟窒化処理温度Ｔ1 （５７０〜５８０℃）まで昇温す
る。そして、軟窒化処理温度Ｔ1 まで昇温したら、窒化
炉内にアンモニア（ＮＨ3 ）と、Ｎ2 と二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2 ）とを所定の割合で供給し、窒化炉内を浸炭窒化性
ガス雰囲気として所定時間Ｈ1 保持し、いわゆるガス軟
窒化処理を行う。このガス軟窒化処理により、鋼製部材
の表面には、標準的に１８〜２０μｍ程度の厚さの鉄−
窒素化合物層と０．３〜１ｍｍ程度の厚さの窒素の拡散
層とが形成される。
方法における熱サイクルを示したものである。本表面処
理方法の実施に際しては、加熱手段およびガス置換手段
を付設した窒化炉を用い、先ず、窒化炉内を真空引きし
てその内部に窒素ガス（Ｎ2）を導入しながら、標準の
軟窒化処理温度Ｔ1 （５７０〜５８０℃）まで昇温す
る。そして、軟窒化処理温度Ｔ1 まで昇温したら、窒化
炉内にアンモニア（ＮＨ3 ）と、Ｎ2 と二酸化炭素（Ｃ
Ｏ2 ）とを所定の割合で供給し、窒化炉内を浸炭窒化性
ガス雰囲気として所定時間Ｈ1 保持し、いわゆるガス軟
窒化処理を行う。このガス軟窒化処理により、鋼製部材
の表面には、標準的に１８〜２０μｍ程度の厚さの鉄−
窒素化合物層と０．３〜１ｍｍ程度の厚さの窒素の拡散
層とが形成される。
【００１４】上記ガス軟窒化処理を終えたら、炉内の浸
炭窒化性ガスを窒素と置換しながら、炉内温度をＡ1 変
態点（炭素鋼の場合は７２３℃）以上の適当温度Ｔ2 ま
で上昇させ、その温度Ｔ2 に所定時間Ｈ2 保持した後、
窒化路に隣接して設けた油槽内の油中に鋼製部品を投入
して急冷し、いわゆる焼入れ処理を行う。この焼入れ処
理により、上記ガス軟窒化処理により形成された、鉄−
窒素化合物層下の窒素の拡散層および母材の基地が部分
的にまたは全体にマルテンサイト組織となり、その硬さ
が可及的に高められるようになる。
炭窒化性ガスを窒素と置換しながら、炉内温度をＡ1 変
態点（炭素鋼の場合は７２３℃）以上の適当温度Ｔ2 ま
で上昇させ、その温度Ｔ2 に所定時間Ｈ2 保持した後、
窒化路に隣接して設けた油槽内の油中に鋼製部品を投入
して急冷し、いわゆる焼入れ処理を行う。この焼入れ処
理により、上記ガス軟窒化処理により形成された、鉄−
窒素化合物層下の窒素の拡散層および母材の基地が部分
的にまたは全体にマルテンサイト組織となり、その硬さ
が可及的に高められるようになる。
【００１５】次に、上記焼入れ処理を終えた鋼製部品を
加熱手段およびガス置換手段を付設した酸化炉に装入
し、先ず、酸化炉内を真空引きしてその内部に窒素ガス
（Ｎ2）を導入しながら、標準の水蒸気酸化温度Ｔ3
（４５０〜５００℃）まで昇温する。そして、水蒸気酸
化温度Ｔ3 まで昇温したら、酸化炉内に水蒸気を所定時
間Ｈ3 だけ吹込み、その後、酸化炉内を窒素ガスで置換
して鋼製部品を所定の温度Ｔ4 （３００℃程度）まで炉
内冷却し、しかる後、酸化炉から取出して大気冷却す
る。この酸化処理により鉄−窒素化合物層上に、標準的
に１〜３μｍ程度の酸化層が形成されると共に、鉄−窒
素化合物下に焼戻しマルテンサイトないし焼戻しソルバ
イトが形成される。
加熱手段およびガス置換手段を付設した酸化炉に装入
し、先ず、酸化炉内を真空引きしてその内部に窒素ガス
（Ｎ2）を導入しながら、標準の水蒸気酸化温度Ｔ3
（４５０〜５００℃）まで昇温する。そして、水蒸気酸
化温度Ｔ3 まで昇温したら、酸化炉内に水蒸気を所定時
間Ｈ3 だけ吹込み、その後、酸化炉内を窒素ガスで置換
して鋼製部品を所定の温度Ｔ4 （３００℃程度）まで炉
内冷却し、しかる後、酸化炉から取出して大気冷却す
る。この酸化処理により鉄−窒素化合物層上に、標準的
に１〜３μｍ程度の酸化層が形成されると共に、鉄−窒
素化合物下に焼戻しマルテンサイトないし焼戻しソルバ
イトが形成される。
【００１６】
【実施例】実施例１ ＪＩＳ Ｓ２５Ｃ製の油圧緩衝器用ピストンロッド素材
に必要な切削加工を加え、さらにその表面をセンタレス
研削盤により研削加工して、所定のロッド寸法（径１０
ｍｍ）に仕上げた。次に、前記ロッドを、数百本を一単
位として専用の治具に固定し、バッチ式の洗浄機内にセ
ットしてロッド表面に付着していた研削油を除去した。
次に、同じ数百本単位のロッドを専用の窒化炉に装入
し、図１の前期および中期に示した熱サイクルに従って
ガス軟窒化処理および焼入れ処理を行った。この時、ガ
ス軟窒化処理は、［ＮＨ3 ：Ｎ2 ：ＣＯ2 ＝６０：３
７：３］の浸炭窒化性ガス雰囲気で、温度Ｔ1 ＝５８０
℃、時間Ｈ1 ＝２時間の条件で行い、焼入れ処理は、温
度Ｔ2 ＝７５０℃、時間Ｈ2 ＝１０分、油温１１０℃の
油中冷却の条件で行った。
に必要な切削加工を加え、さらにその表面をセンタレス
研削盤により研削加工して、所定のロッド寸法（径１０
ｍｍ）に仕上げた。次に、前記ロッドを、数百本を一単
位として専用の治具に固定し、バッチ式の洗浄機内にセ
ットしてロッド表面に付着していた研削油を除去した。
次に、同じ数百本単位のロッドを専用の窒化炉に装入
し、図１の前期および中期に示した熱サイクルに従って
ガス軟窒化処理および焼入れ処理を行った。この時、ガ
ス軟窒化処理は、［ＮＨ3 ：Ｎ2 ：ＣＯ2 ＝６０：３
７：３］の浸炭窒化性ガス雰囲気で、温度Ｔ1 ＝５８０
℃、時間Ｈ1 ＝２時間の条件で行い、焼入れ処理は、温
度Ｔ2 ＝７５０℃、時間Ｈ2 ＝１０分、油温１１０℃の
油中冷却の条件で行った。
【００１７】その後、同じ数百本単位のロッドを上記し
たバッチ式の洗浄機内にセットしてロッド表面に付着し
ていた冷却油を除去し、そのまま酸化炉に装入して、図
１の後期に示した熱サイクルに従って水蒸気酸化を行っ
た。この時、温度Ｔ3 ＝４８０℃、時間Ｈ3 ＝４０分の
条件で行い、この処理後、Ｔ4 ＝３００℃まで炉内冷却
し、さらに酸化炉から取出して大気冷却した。
たバッチ式の洗浄機内にセットしてロッド表面に付着し
ていた冷却油を除去し、そのまま酸化炉に装入して、図
１の後期に示した熱サイクルに従って水蒸気酸化を行っ
た。この時、温度Ｔ3 ＝４８０℃、時間Ｈ3 ＝４０分の
条件で行い、この処理後、Ｔ4 ＝３００℃まで炉内冷却
し、さらに酸化炉から取出して大気冷却した。
【００１８】そして、上記一連の処理後、各ロッドを専
用治具から取り外し、一本ずつバフ研磨を行い、表面粗
さＲy ＝０．６μｍ以下になるように仕上げ、これを後
述する(A) 顕微鏡観察試験、(B) 硬さ試験、(C) 打痕試
験および(D) 耐食性試験に供した。
用治具から取り外し、一本ずつバフ研磨を行い、表面粗
さＲy ＝０．６μｍ以下になるように仕上げ、これを後
述する(A) 顕微鏡観察試験、(B) 硬さ試験、(C) 打痕試
験および(D) 耐食性試験に供した。
【００１９】比較例１ Ｓ２５Ｃ製のロッド素材に、実施例１と同様のガス軟窒
化処理を施した後、油中冷却（急冷）し、さらに同様の
バフ研磨を行ってロッドを仕上げ、これを後述の(A) 顕
微鏡観察試験、(B) 硬さ試験、(C) 打痕試験および(D)
耐食性試験に供した。
化処理を施した後、油中冷却（急冷）し、さらに同様の
バフ研磨を行ってロッドを仕上げ、これを後述の(A) 顕
微鏡観察試験、(B) 硬さ試験、(C) 打痕試験および(D)
耐食性試験に供した。
【００２０】比較例２ Ｓ２５Ｃ製のロッド素材に、実施例１と同様のガス軟窒
化処理を施した後、油中冷却（急冷）し、その後、実施
例１と同様の水蒸気酸化処理を施し、さらに同様のバフ
研磨を行ってロッドを仕上げ、これを後述の(A) 顕微鏡
観察試験、(B)硬さ試験、(C) 打痕試験および(D) 耐食
性試験に供した。
化処理を施した後、油中冷却（急冷）し、その後、実施
例１と同様の水蒸気酸化処理を施し、さらに同様のバフ
研磨を行ってロッドを仕上げ、これを後述の(A) 顕微鏡
観察試験、(B)硬さ試験、(C) 打痕試験および(D) 耐食
性試験に供した。
【００２１】(A) 顕微鏡観察試験 顕微鏡観察試験は、被検鏡面を鏡面仕上げした後、腐食
液（５％ナイタル液）で腐食する方法によった。その結
果、実施例１および比較例１、２のものには、共に最表
面に約２０μｍ厚さの鉄−窒素化合物層の存在が認めら
れ、さらに実施例１および比較例２のものには、窒素酸
化物層上に１〜２μｍの厚さの酸化物層が認められた。
また、実施例１のものについては、窒素拡散層およびそ
の下の母材基地に焼入れ焼戻し組織が認められた。
液（５％ナイタル液）で腐食する方法によった。その結
果、実施例１および比較例１、２のものには、共に最表
面に約２０μｍ厚さの鉄−窒素化合物層の存在が認めら
れ、さらに実施例１および比較例２のものには、窒素酸
化物層上に１〜２μｍの厚さの酸化物層が認められた。
また、実施例１のものについては、窒素拡散層およびそ
の下の母材基地に焼入れ焼戻し組織が認められた。
【００２２】(B) 硬さ試験 硬さ試験は、ビッカース硬度計を用いて、荷重１００gf
の条件で行い、表層部から心部側への硬さ分布を求め
た。図３は、その結果を示したもので、これより、本発
明に係る実施例１のものは、標準的なガス軟窒化処理を
施した比較例１、標準的なガス軟窒化処理および水蒸気
酸化処理を行った比較例２のものに比較して、表面側お
よび心部側共に硬さが高くなっていることが明らかであ
る。
の条件で行い、表層部から心部側への硬さ分布を求め
た。図３は、その結果を示したもので、これより、本発
明に係る実施例１のものは、標準的なガス軟窒化処理を
施した比較例１、標準的なガス軟窒化処理および水蒸気
酸化処理を行った比較例２のものに比較して、表面側お
よび心部側共に硬さが高くなっていることが明らかであ
る。
【００２３】(C) 打痕試験 打痕試験は、ひょう量５kgf-m のシャルピー衝撃試験機
を用い、そのハンマー振上角度を種々に変化させて、供
試材としてのロッドを打撃する方法で行い、それぞれに
ついて打痕深さを測定した。図４は、その結果を示した
もので、本実施例１のものは、比較例１および２のもの
に比べて打痕深さが著しく小さくなっていることがわか
った。
を用い、そのハンマー振上角度を種々に変化させて、供
試材としてのロッドを打撃する方法で行い、それぞれに
ついて打痕深さを測定した。図４は、その結果を示した
もので、本実施例１のものは、比較例１および２のもの
に比べて打痕深さが著しく小さくなっていることがわか
った。
【００２４】(D) 耐食性試験 耐食性試験は、ＪＩＳ Ｚ２３７１塩水噴霧試験に基づ
いて行い、供試材としてのロッドそれぞれについて、腐
食面積率からレイティングナンバＲＮ（ＪＩＳＨ８５０
２）を求めた。図５は、その結果を示したもので、本実
施例１のものは、標準的なガス軟窒化処理および水蒸気
酸化処理を行った比較例２のものと同等の耐食性を有
し、単にガス軟窒化処理を施した比較例１のものよりも
優れた耐食性を有することがわかった。
いて行い、供試材としてのロッドそれぞれについて、腐
食面積率からレイティングナンバＲＮ（ＪＩＳＨ８５０
２）を求めた。図５は、その結果を示したもので、本実
施例１のものは、標準的なガス軟窒化処理および水蒸気
酸化処理を行った比較例２のものと同等の耐食性を有
し、単にガス軟窒化処理を施した比較例１のものよりも
優れた耐食性を有することがわかった。
【００２５】
【発明の効果】上記したように、本発明に係る鋼製部品
の表面処理方法によれば、ガス軟窒化処理および酸化処
理の特長である耐摩耗性および耐食性の良さを犠牲にす
ることなく、かつ心部側の靭性を犠牲にすることなく耐
打痕性を可及的に高めることができる。また、酸化処理
で焼戻し処理を兼用するので、特別に焼戻しのための工
程を設定する必要がなく、総じて本発明の利用価値は大
なるものがある。
の表面処理方法によれば、ガス軟窒化処理および酸化処
理の特長である耐摩耗性および耐食性の良さを犠牲にす
ることなく、かつ心部側の靭性を犠牲にすることなく耐
打痕性を可及的に高めることができる。また、酸化処理
で焼戻し処理を兼用するので、特別に焼戻しのための工
程を設定する必要がなく、総じて本発明の利用価値は大
なるものがある。
【図１】本発明に係る表面処理における熱サイクルを示
すグラフである。
すグラフである。
【図２】鉄−窒素２元系の状態図である。
【図３】本発明の実施例の表面硬さ分布を比較例と対比
して示すグラフである。
して示すグラフである。
【図４】本発明の実施例の打痕試験結果を比較例と対比
して示すグラフである。
して示すグラフである。
【図５】本発明の実施例の耐食性試験結果を比較例と対
比して示す図表である。
比して示す図表である。
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼製部品を５９０℃未満の温度でガス軟
窒化処理した後、Ａ1 変態点以上のオーステナイト化温
度域に加熱して焼入れ処理を行い、しかる後、再加熱し
て酸化処理を行うことを特徴とする鋼製部品の表面処理
方法。 - 【請求項２】 ガス軟窒化処理後、降温させることなく
鋼製部品をＡ1 変態点以上のオーステナイト化温度域に
加熱することを特徴とする請求項１に記載の鋼製部品の
表面処理方法。 - 【請求項３】 酸化処理として、水蒸気中に４５０〜５
００℃で曝す降温水蒸気酸化を採用することを特徴とす
る請求項１または２に記載の鋼製部品の表面処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9406998A JPH11269631A (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 鋼製部品の表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9406998A JPH11269631A (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 鋼製部品の表面処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11269631A true JPH11269631A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=14100229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9406998A Pending JPH11269631A (ja) | 1998-03-23 | 1998-03-23 | 鋼製部品の表面処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11269631A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100504131B1 (ko) * | 2002-10-31 | 2005-07-27 | 김영희 | 2기의 노를 사용한 고내식강 제조를 위한 표면개질방법 |
| DE102004025865A1 (de) * | 2004-05-27 | 2005-12-22 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Herstellung einer Kolbenstange für einen Schwingungsdämpfer |
| EP1215411A3 (de) * | 2000-12-18 | 2006-02-01 | Continental Teves AG & Co. oHG | Hydraulischer Kolben sowie Verfahren zu seiner Oberflächenbehandlung |
| WO2008018308A1 (en) * | 2006-08-09 | 2008-02-14 | Nihon Parkerizing Co., Ltd. | Method for quenching of steel member, quenched steel member, and agent for protecting quenched surface |
| JP2009030131A (ja) * | 2007-07-30 | 2009-02-12 | Seiken Ryu | マルテンサイト系ステンレス鋼の表面硬度を向上する方法 |
| CN102191453A (zh) * | 2010-03-08 | 2011-09-21 | 马建伟 | 一种米筛及长、圆孔筛片的复合热处理方法 |
| JP2014118583A (ja) * | 2012-12-13 | 2014-06-30 | Akebono Brake Ind Co Ltd | 車両用ディスクブレーキロータとその製造方法 |
| JP2015025161A (ja) * | 2013-07-25 | 2015-02-05 | 株式会社日本テクノ | 鉄または鉄合金の表面硬化方法及び装置、鉄または鉄合金の表面硬化構造 |
| CN115612972A (zh) * | 2022-09-27 | 2023-01-17 | 南京丰东热处理工程有限公司 | 钢表面层厚可控的含氮马氏体复合改性层及其工艺方法 |
-
1998
- 1998-03-23 JP JP9406998A patent/JPH11269631A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1215411A3 (de) * | 2000-12-18 | 2006-02-01 | Continental Teves AG & Co. oHG | Hydraulischer Kolben sowie Verfahren zu seiner Oberflächenbehandlung |
| KR100504131B1 (ko) * | 2002-10-31 | 2005-07-27 | 김영희 | 2기의 노를 사용한 고내식강 제조를 위한 표면개질방법 |
| DE102004025865A1 (de) * | 2004-05-27 | 2005-12-22 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Herstellung einer Kolbenstange für einen Schwingungsdämpfer |
| WO2008018308A1 (en) * | 2006-08-09 | 2008-02-14 | Nihon Parkerizing Co., Ltd. | Method for quenching of steel member, quenched steel member, and agent for protecting quenched surface |
| JP2008038220A (ja) * | 2006-08-09 | 2008-02-21 | Nippon Parkerizing Co Ltd | 鉄鋼部材の焼入れ方法、焼入れ鉄鋼部材及び焼入れ表面保護剤 |
| KR101140464B1 (ko) | 2006-08-09 | 2012-04-30 | 니혼 파커라이징 가부시키가이샤 | 철강 부재의 켄칭 방법, 켄칭 철강 부재 및 켄칭 표면 보호제 |
| JP2009030131A (ja) * | 2007-07-30 | 2009-02-12 | Seiken Ryu | マルテンサイト系ステンレス鋼の表面硬度を向上する方法 |
| JP4551428B2 (ja) * | 2007-07-30 | 2010-09-29 | 正賢 劉 | マルテンサイト系ステンレス鋼の表面硬度を向上する方法 |
| CN102191453A (zh) * | 2010-03-08 | 2011-09-21 | 马建伟 | 一种米筛及长、圆孔筛片的复合热处理方法 |
| JP2014118583A (ja) * | 2012-12-13 | 2014-06-30 | Akebono Brake Ind Co Ltd | 車両用ディスクブレーキロータとその製造方法 |
| JP2015025161A (ja) * | 2013-07-25 | 2015-02-05 | 株式会社日本テクノ | 鉄または鉄合金の表面硬化方法及び装置、鉄または鉄合金の表面硬化構造 |
| CN115612972A (zh) * | 2022-09-27 | 2023-01-17 | 南京丰东热处理工程有限公司 | 钢表面层厚可控的含氮马氏体复合改性层及其工艺方法 |
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