JPH11264766A - 光応用電流変成器 - Google Patents
光応用電流変成器Info
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- JPH11264766A JPH11264766A JP10068115A JP6811598A JPH11264766A JP H11264766 A JPH11264766 A JP H11264766A JP 10068115 A JP10068115 A JP 10068115A JP 6811598 A JP6811598 A JP 6811598A JP H11264766 A JPH11264766 A JP H11264766A
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- JP
- Japan
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- light
- unit
- magneto
- faraday rotator
- optical sensor
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明は光応用電流変成器に関し、特に光源の
発光量変動を補償した、高精度の測定方法を提供するこ
とにある。 【解決手段】ファラデー回転子６に、互いに直交する２
つの光を入射して、両者の和差演算を行う全体構成で、
光源の発光量の一部を光分岐器で分岐して測定すること
で光源発光量をモニターして参照光とし、ファラデー回
転子を通過する信号光との除算演算を実施する。 【効果】光源の発光量が変動しても、光分岐器でモニタ
ーした参照光とファラデー回転子を通過した信号光との
比率は一定であるから、両者の除算演算によって発光量
変動を補償できる。
発光量変動を補償した、高精度の測定方法を提供するこ
とにある。 【解決手段】ファラデー回転子６に、互いに直交する２
つの光を入射して、両者の和差演算を行う全体構成で、
光源の発光量の一部を光分岐器で分岐して測定すること
で光源発光量をモニターして参照光とし、ファラデー回
転子を通過する信号光との除算演算を実施する。 【効果】光源の発光量が変動しても、光分岐器でモニタ
ーした参照光とファラデー回転子を通過した信号光との
比率は一定であるから、両者の除算演算によって発光量
変動を補償できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はファラデー効果を応
用した光電流変成器（以下、略して光ＣＴともいう）に
係わり、特に磁気光学センサ部での温度変化と光源での
発光量変動とを補償した測定精度の高い光応用電流変成
器に関する。
用した光電流変成器（以下、略して光ＣＴともいう）に
係わり、特に磁気光学センサ部での温度変化と光源での
発光量変動とを補償した測定精度の高い光応用電流変成
器に関する。
【０００２】
【従来の技術】ファラデー効果を応用した光ＣＴでは、
温度変化などの環境条件が変化しても、測定精度が長期
的に安定していることが不可欠である。特開平8−22693
6 号公報に記載のものでは、ファラデー効果の非相反特
性に着目して、互いに逆方向からファラデー回転子へ光
を入射する構造で、ファラデー回転子の温度依存性，光
伝送系の光量変動を補正する方法を提案している。直線
偏光面が互いに直交している２つの光を準備して、この
２つの光が磁気光学センサ部を互いに逆方向に進行する
ように光ＣＴを構成すると、例えば磁気光学センサ部が
温度変化を受けた状態で、ファラデー効果による光量変
化と温度変化による光量変化が混在する場合にも、ファ
ラデー効果の非相反特性によって温度変化による光量変
化が相殺されるので、ファラデー効果による光量変化の
みを検知することが可能になる。
温度変化などの環境条件が変化しても、測定精度が長期
的に安定していることが不可欠である。特開平8−22693
6 号公報に記載のものでは、ファラデー効果の非相反特
性に着目して、互いに逆方向からファラデー回転子へ光
を入射する構造で、ファラデー回転子の温度依存性，光
伝送系の光量変動を補正する方法を提案している。直線
偏光面が互いに直交している２つの光を準備して、この
２つの光が磁気光学センサ部を互いに逆方向に進行する
ように光ＣＴを構成すると、例えば磁気光学センサ部が
温度変化を受けた状態で、ファラデー効果による光量変
化と温度変化による光量変化が混在する場合にも、ファ
ラデー効果の非相反特性によって温度変化による光量変
化が相殺されるので、ファラデー効果による光量変化の
みを検知することが可能になる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特開平8−226936 号公
報に記載の従来方法では、温度変化・経時変化などによ
って光源の発光量が変化すると、光ＣＴ出力のゼロ点が
ドリフトして、その結果、直流電流測定用光ＣＴとして
は測定精度が低下する欠点があった。
報に記載の従来方法では、温度変化・経時変化などによ
って光源の発光量が変化すると、光ＣＴ出力のゼロ点が
ドリフトして、その結果、直流電流測定用光ＣＴとして
は測定精度が低下する欠点があった。
【０００４】本発明の目的は、磁気光学センサ部での温
度変化と光源での発光量変動とを補償した測定精度の高
い光応用電流変成器を提供することにある。
度変化と光源での発光量変動とを補償した測定精度の高
い光応用電流変成器を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明の光応用電流変成器は、２対１光分岐器を
２対２光分岐器に交換して、追加設置した光電変換部で
モニターする構成とした。そして、モニターした光と、
ファラデー回転子を通過した光との除算演算を含む演算
処理を実施して光源の発光量の変動に依存しない光ＣＴ
とした。
めに、本発明の光応用電流変成器は、２対１光分岐器を
２対２光分岐器に交換して、追加設置した光電変換部で
モニターする構成とした。そして、モニターした光と、
ファラデー回転子を通過した光との除算演算を含む演算
処理を実施して光源の発光量の変動に依存しない光ＣＴ
とした。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明の一実施例を図１から図３
により説明する。図１は、本発明の一実施例である光応
用電流変成器の全体構成を示すブロック図、図２は、本
実施例の信号処理回路の演算処理を示すブロック図、図
３は、本実施例である周回積分型センサの構造図であ
る。
により説明する。図１は、本発明の一実施例である光応
用電流変成器の全体構成を示すブロック図、図２は、本
実施例の信号処理回路の演算処理を示すブロック図、図
３は、本実施例である周回積分型センサの構造図であ
る。
【０００７】被測定電流の通電導体１の近傍に設置した
ファラデー回転子６の両端には、通過偏光方向が互いに
異なる２つの偏光子４と５が配置されている。偏光子
４，５とファラデー回転子６で磁気光学センサ部を構成
する。一般には、光が入射する側の偏光子を“偏光
子”，光が出射する側の偏光子を“検光子”と呼ぶが、
本実施例では２つの光が互いに逆方向に進行するので、
混乱を避けるために、以下、偏光子４，５と呼称する。
ファラデー回転子６の両端には、通過偏光方向が互いに
異なる２つの偏光子４と５が配置されている。偏光子
４，５とファラデー回転子６で磁気光学センサ部を構成
する。一般には、光が入射する側の偏光子を“偏光
子”，光が出射する側の偏光子を“検光子”と呼ぶが、
本実施例では２つの光が互いに逆方向に進行するので、
混乱を避けるために、以下、偏光子４，５と呼称する。
【０００８】光源７は電源１１で駆動されて発光する。
光源７から発光した光を以下Ｊ１とする。光Ｊ１は光分
岐器９に入射して、収束レンズ３を経由して偏光子４か
ら磁気光学センサ部に入射して、偏光子５から出射す
る。偏光子５から出射した光Ｊ１は収束レンズ３ａを経
由して光分岐器９ａに入射し、光電変換部８と光源７ａ
に入射する。図１で、２，２ａは光ファイバを示す。光
電変換部８に入射した光Ｊ１は磁気光学センサ部を偏光
子４から偏光子５の方向に通過する間にファラデー効果
による光量変化を受けている。
光源７から発光した光を以下Ｊ１とする。光Ｊ１は光分
岐器９に入射して、収束レンズ３を経由して偏光子４か
ら磁気光学センサ部に入射して、偏光子５から出射す
る。偏光子５から出射した光Ｊ１は収束レンズ３ａを経
由して光分岐器９ａに入射し、光電変換部８と光源７ａ
に入射する。図１で、２，２ａは光ファイバを示す。光
電変換部８に入射した光Ｊ１は磁気光学センサ部を偏光
子４から偏光子５の方向に通過する間にファラデー効果
による光量変化を受けている。
【０００９】光源７ａは電源１１ａで駆動されて発光す
る。光源７ａから発光する光を以下Ｊ２とする。光Ｊ２
は光分岐器９ａに入射して収束レンズ３ａを経由した
後、偏光子５から磁気光学センサ部に入射し、偏光子４
から出射する。偏光子４から出射した光Ｊ２は収束レン
ズ３を経由して光分岐器９に入射し、光電変換部８ａと
光源７に入射する。光電変換部８′に入射した光Ｊ２は
磁気光学センサ部を偏光子５から偏光子４の方向に通過
する間にファラデー効果による光量変化を受けている。
る。光源７ａから発光する光を以下Ｊ２とする。光Ｊ２
は光分岐器９ａに入射して収束レンズ３ａを経由した
後、偏光子５から磁気光学センサ部に入射し、偏光子４
から出射する。偏光子４から出射した光Ｊ２は収束レン
ズ３を経由して光分岐器９に入射し、光電変換部８ａと
光源７に入射する。光電変換部８′に入射した光Ｊ２は
磁気光学センサ部を偏光子５から偏光子４の方向に通過
する間にファラデー効果による光量変化を受けている。
【００１０】ファラデー効果の非相反特性とは、光の進
行方向を逆方向にしてもファラデー回転の方向が変わら
ないことである。通過偏光面が４５度回転するように偏
光子４と偏光子５を配置して磁気光学センサを構成する
と、ファラデー回転子の内部では、光Ｊ１と光Ｊ２は直
交する直線偏光になる。この結果、ファラデー効果によ
る光量変化率は、光Ｊ１と光Ｊ２では同量で正負が逆に
なる。
行方向を逆方向にしてもファラデー回転の方向が変わら
ないことである。通過偏光面が４５度回転するように偏
光子４と偏光子５を配置して磁気光学センサを構成する
と、ファラデー回転子の内部では、光Ｊ１と光Ｊ２は直
交する直線偏光になる。この結果、ファラデー効果によ
る光量変化率は、光Ｊ１と光Ｊ２では同量で正負が逆に
なる。
【００１１】一方、磁気光学センサ部および光伝送部を
２つの光Ｊ１とＪ２が同一経路で逆方向に進行するの
で、温度変化・振動などの外部要因で光量変化するとき
の光量変化率は、光Ｊ１と光Ｊ２では、同量で正負が同
じになる。この結果、光Ｊ１と光Ｊ２の差動演算を実施
すれば、温度変化・振動などの外部要因による光量変化
を補償してファラデー効果による光量変化のみを検出す
ることが可能になる。
２つの光Ｊ１とＪ２が同一経路で逆方向に進行するの
で、温度変化・振動などの外部要因で光量変化するとき
の光量変化率は、光Ｊ１と光Ｊ２では、同量で正負が同
じになる。この結果、光Ｊ１と光Ｊ２の差動演算を実施
すれば、温度変化・振動などの外部要因による光量変化
を補償してファラデー効果による光量変化のみを検出す
ることが可能になる。
【００１２】しかし、光源の発光量が変動した場合に
は、従来の方式では、光ＣＴ出力のゼロ点が変動して測
定誤差が発生する。このため、本発明では、２対２光分
岐器を用いて光源からの発光量をモニターして、光源の
発光量の変動を補償する方式を追加した。
は、従来の方式では、光ＣＴ出力のゼロ点が変動して測
定誤差が発生する。このため、本発明では、２対２光分
岐器を用いて光源からの発光量をモニターして、光源の
発光量の変動を補償する方式を追加した。
【００１３】本実施例では、波長特性がほぼ同じ光源
７，７ａとして、中心波長λｐ，半値幅Δλに着目し
て、中心波長が±０.０１μｍ ，半値幅が±１０ｎｍの
範囲で同じ波形特性の発光ダイオードを選択して光源７
および光源７ａとした。また、直流に１８ｋＨｚ（以
下、周波数ｆ１）の交流正弦波が重畳した電流で光源７
を駆動して、周波数ｆ１で強度変調した光Ｊ１とし、直
流に３０ｋＨｚ（以下、周波数ｆ２）の交流正弦波が重
畳した電流で光源７ａを駆動して、周波数ｆ２で強度変
調した光Ｊ２とした。また、本実施例では、ファラデー
回転子６として図３に示す周回積分型センサを用い、セ
ンサ材質は鉛ガラスＳＦ０３，定格電流1000Ａの光ＣＴ
として評価した。また、光電変換部にはペルチェ内蔵の
フォトダイオードを採用し、光分岐器には、モニターし
た光量とファラデー回転子を通過した光量がほぼ同程度
になるように、分岐比を選別した。
７，７ａとして、中心波長λｐ，半値幅Δλに着目し
て、中心波長が±０.０１μｍ ，半値幅が±１０ｎｍの
範囲で同じ波形特性の発光ダイオードを選択して光源７
および光源７ａとした。また、直流に１８ｋＨｚ（以
下、周波数ｆ１）の交流正弦波が重畳した電流で光源７
を駆動して、周波数ｆ１で強度変調した光Ｊ１とし、直
流に３０ｋＨｚ（以下、周波数ｆ２）の交流正弦波が重
畳した電流で光源７ａを駆動して、周波数ｆ２で強度変
調した光Ｊ２とした。また、本実施例では、ファラデー
回転子６として図３に示す周回積分型センサを用い、セ
ンサ材質は鉛ガラスＳＦ０３，定格電流1000Ａの光ＣＴ
として評価した。また、光電変換部にはペルチェ内蔵の
フォトダイオードを採用し、光分岐器には、モニターし
た光量とファラデー回転子を通過した光量がほぼ同程度
になるように、分岐比を選別した。
【００１４】光源７からの光Ｊ１は、ファラデー回転子
６を通過して光電変換部８に入射するとともに、光分岐
器９によって光電変換部１２へも入射する。同様に、光
源７ａからの光Ｊ２は、ファラデー回転子６を通過して
光電変換部８ａに入射するとともに、光分岐器９ａによ
って光電変換部１２ａへも入射する。
６を通過して光電変換部８に入射するとともに、光分岐
器９によって光電変換部１２へも入射する。同様に、光
源７ａからの光Ｊ２は、ファラデー回転子６を通過して
光電変換部８ａに入射するとともに、光分岐器９ａによ
って光電変換部１２ａへも入射する。
【００１５】図２に示すように、光電変換部８の出力を
バンドパスフィルタ１３（中心周波数ｆ１）へ、光電変
換部１２の出力をバンドパスフィルタ１５(中心周波数
ｆ１)へ入力して、それぞれを交／直変換素子１７，１
９でＡＣ／ＤＣ変換する。同様に、光電変換部８ａの出
力をバンドパスフィルタ１６（中心周波数ｆ２）へ、光
電変換部１２ａの出力をバンドパスフィルタ１４（中心
周波数ｆ２）へ入力して、それぞれを交／直変換素子１
８，２０でＡＣ／ＤＣ変換する。
バンドパスフィルタ１３（中心周波数ｆ１）へ、光電変
換部１２の出力をバンドパスフィルタ１５(中心周波数
ｆ１)へ入力して、それぞれを交／直変換素子１７，１
９でＡＣ／ＤＣ変換する。同様に、光電変換部８ａの出
力をバンドパスフィルタ１６（中心周波数ｆ２）へ、光
電変換部１２ａの出力をバンドパスフィルタ１４（中心
周波数ｆ２）へ入力して、それぞれを交／直変換素子１
８，２０でＡＣ／ＤＣ変換する。
【００１６】例えば、光源７の発光量が変化すると、交
直変換素子１７と１９は同じ比率で変化する。従って、
両者を入力した除算器２１の出力は、光源７の発光量変
動には依存しない一定値Ｖ１になる。同様に、除算器２
２の出力は、光源７ａの発光量変動には依存しない一定
Ｖ２になる。
直変換素子１７と１９は同じ比率で変化する。従って、
両者を入力した除算器２１の出力は、光源７の発光量変
動には依存しない一定値Ｖ１になる。同様に、除算器２
２の出力は、光源７ａの発光量変動には依存しない一定
Ｖ２になる。
【００１７】その後、加算器２３でＶ１＋Ｖ２を求め、
引算器２４でＶ１−Ｖ２を求め、両者の出力を（Ｖ１−
Ｖ２)／(Ｖ１＋Ｖ２）となるように除算器２５に入力す
る。除算器２５の出力が光ＣＴ出力になる。
引算器２４でＶ１−Ｖ２を求め、両者の出力を（Ｖ１−
Ｖ２)／(Ｖ１＋Ｖ２）となるように除算器２５に入力す
る。除算器２５の出力が光ＣＴ出力になる。
【００１８】本実施例の測定結果の一例を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】光源として、ＬＥＤ（発光ダイオード）と
ＳＬＤ（スーパー・ルミネッセンス・ダイオード）の２
種類を用いた。センサ部温度を２０±２℃で一定に保持
し、処理回路部の温度を０℃〜５０℃で変化させて光Ｃ
Ｔ出力のゼロ点ドリフトを測定して、誤差を求めた。定
電流駆動ＬＥＤの場合には、従来方式では誤差１００％
を超過したが、本実施例では誤差±３％程度であった。
一方、ＳＬＤチップをサーミスタなどとモジュール化し
た発光素子をＡＰＣ駆動およびＡＴＣ駆動した場合に
は、従来方式で±１０％程度であった。これは、ＳＬＤ
の駆動方式として、発光量一定かつ温度一定になるよう
にしている効果である。本実施例では、±１％程度まで
に更に測定誤差が低下した。
ＳＬＤ（スーパー・ルミネッセンス・ダイオード）の２
種類を用いた。センサ部温度を２０±２℃で一定に保持
し、処理回路部の温度を０℃〜５０℃で変化させて光Ｃ
Ｔ出力のゼロ点ドリフトを測定して、誤差を求めた。定
電流駆動ＬＥＤの場合には、従来方式では誤差１００％
を超過したが、本実施例では誤差±３％程度であった。
一方、ＳＬＤチップをサーミスタなどとモジュール化し
た発光素子をＡＰＣ駆動およびＡＴＣ駆動した場合に
は、従来方式で±１０％程度であった。これは、ＳＬＤ
の駆動方式として、発光量一定かつ温度一定になるよう
にしている効果である。本実施例では、±１％程度まで
に更に測定誤差が低下した。
【００２１】このように、ファラデー回転子を互いに逆
方向に進行する２つの光には、波長特性がほぼ同じであ
る２つの光源を選択して、この２つの光を互いに異なる
周波数で強度変調して発光させる。磁気光学センサ部を
互いに逆方向に進行した２つの光は、光源の反対側にあ
る光電変換部に入射する。一方、光源から出た光は２対
２光分岐器で分岐されて、モニター専用の光電変換部に
入射する。各光電変換部で電気信号に変換した後、強度
変調周波数成分をバンドパスフィルタで選択的に抽出し
て演算処理する。演算処理では、各光源からの光に対し
て、まずモニターした光とファラデー回転子を通過した
光の除算を行う。除算演算した結果は、光源の発光量変
動に依存しない測定量になる。２つの光源に対して上記
の除算を実施して、次に、この除算結果を用いて和差演
算して、被測定電流に比例した出力を求めることができ
る。特に、ファラデー回転子として、周回積分型ファラ
デーセンサを用いた磁気光学センサ部を用いることで高
精度の電流測定が可能になる。
方向に進行する２つの光には、波長特性がほぼ同じであ
る２つの光源を選択して、この２つの光を互いに異なる
周波数で強度変調して発光させる。磁気光学センサ部を
互いに逆方向に進行した２つの光は、光源の反対側にあ
る光電変換部に入射する。一方、光源から出た光は２対
２光分岐器で分岐されて、モニター専用の光電変換部に
入射する。各光電変換部で電気信号に変換した後、強度
変調周波数成分をバンドパスフィルタで選択的に抽出し
て演算処理する。演算処理では、各光源からの光に対し
て、まずモニターした光とファラデー回転子を通過した
光の除算を行う。除算演算した結果は、光源の発光量変
動に依存しない測定量になる。２つの光源に対して上記
の除算を実施して、次に、この除算結果を用いて和差演
算して、被測定電流に比例した出力を求めることができ
る。特に、ファラデー回転子として、周回積分型ファラ
デーセンサを用いた磁気光学センサ部を用いることで高
精度の電流測定が可能になる。
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、光源の発光量変動があ
っても光ＣＴゼロ点のドリフトが発生しないので、測定
誤差が低下しない。かつ、同一波長特性の２つの光で磁
気光学センサ部を逆方向に進行させるので、磁気光学セ
ンサ部の波長特性の影響を受けることがない。また、２
つの光を互いに異なる周波数で強度変調して、光電変換
後の電気信号をバンドパスフィルタで２つの光を分離す
るので、光学系のハーフミラー，光分岐器などで生じる
光の漏れの影響を受けない。また、ファラデー効果によ
る光量変化を差動演算するので、被測定電流が直流，交
流のいずれの場合にも高精度で測定できる。特に、ファ
ラデー回転子が周回積分型センサを用いる場合には、セ
ンサ内部で楕円偏光になる位置の誤差も補償できるので
最も高精度の電流計測が可能になる。
っても光ＣＴゼロ点のドリフトが発生しないので、測定
誤差が低下しない。かつ、同一波長特性の２つの光で磁
気光学センサ部を逆方向に進行させるので、磁気光学セ
ンサ部の波長特性の影響を受けることがない。また、２
つの光を互いに異なる周波数で強度変調して、光電変換
後の電気信号をバンドパスフィルタで２つの光を分離す
るので、光学系のハーフミラー，光分岐器などで生じる
光の漏れの影響を受けない。また、ファラデー効果によ
る光量変化を差動演算するので、被測定電流が直流，交
流のいずれの場合にも高精度で測定できる。特に、ファ
ラデー回転子が周回積分型センサを用いる場合には、セ
ンサ内部で楕円偏光になる位置の誤差も補償できるので
最も高精度の電流計測が可能になる。
【図１】本発明の一実施例である光応用電流変成器の全
体構成を示すブロック図である。
体構成を示すブロック図である。
【図２】本実施例の信号処理回路の演算処理を示すブロ
ック図である。
ック図である。
【図３】本実施例である周回積分型センサの構造図であ
る。
る。
１…通電導体、２，２ａ…光ファイバ、３，３ａ…収束
レンズ、４，５…偏光子、６…ファラデー回転子、７，
７ａ…光源、８，８ａ，１２，１２ａ…光電変換部、
９，９ａ…光分岐器、１０…信号処理回路、１１，１１
ａ…駆動電源、１３〜１６…バンドパスフィルタ、１７
〜２０…交／直変換素子、２１，２２，２５…除算器、
２３…加算器、２４…引算器。
レンズ、４，５…偏光子、６…ファラデー回転子、７，
７ａ…光源、８，８ａ，１２，１２ａ…光電変換部、
９，９ａ…光分岐器、１０…信号処理回路、１１，１１
ａ…駆動電源、１３〜１６…バンドパスフィルタ、１７
〜２０…交／直変換素子、２１，２２，２５…除算器、
２３…加算器、２４…引算器。
フロントページの続き (72)発明者 木内 正 茨城県日立市国分町一丁目１番１号 株式 会社日立製作所国分工場内 (72)発明者 林田 弘 大阪府大阪市北区中之島三丁目３番22号 関西電力株式会社内 (72)発明者 秤 俊久 大阪府大阪市北区中之島三丁目３番22号 関西電力株式会社内 (72)発明者 中釜 義昭 大阪府大阪市北区中之島三丁目３番22号 関西電力株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】ファラデー効果を応用した光電流変成器に
おいて、通過偏光方向が互いに異なる２つの偏光子の間
にファラデー回転子を配置した磁気光学センサ部と、該
磁気光学センサ部にお互いに逆方向に光を入射する光伝
送部と、入射光を発光する光源部と、前記磁気光学セン
サ部からの出射光を検知する光電変換部と、光電変換し
た電気信号を演算処理する信号処理回路を備え、前記光
伝送部は前記磁気光学センサ部に入射する前に光源の発
光量を光分岐するように構成され、前記磁気光学センサ
部を互いに逆方向に進行する光は互いに異なる周波数で
強度変調され、前記信号処理回路は、強度変調された周
波数成分を選択的に抽出する回路部と、光分岐した光と
ファラデー回転子を通過した光との除算部とを含んで構
成されていることを特徴とする光応用電流変成器。 - 【請求項２】前記ファラデー回転子として、周回積分型
ファラデーセンサを用いた請求項１に記載の光応用電流
変成器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10068115A JPH11264766A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 光応用電流変成器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10068115A JPH11264766A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 光応用電流変成器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11264766A true JPH11264766A (ja) | 1999-09-28 |
Family
ID=13364431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10068115A Pending JPH11264766A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 光応用電流変成器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11264766A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006095619A1 (ja) * | 2005-03-08 | 2006-09-14 | The Tokyo Electric Power Company, Incorporated | 強度変調型光センサおよび光電流・電圧センサ |
| US7786719B2 (en) | 2005-03-08 | 2010-08-31 | The Tokyo Electric Power Company, Incorporated | Optical sensor, optical current sensor and optical voltage sensor |
-
1998
- 1998-03-18 JP JP10068115A patent/JPH11264766A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006095619A1 (ja) * | 2005-03-08 | 2006-09-14 | The Tokyo Electric Power Company, Incorporated | 強度変調型光センサおよび光電流・電圧センサ |
| US7655900B2 (en) | 2005-03-08 | 2010-02-02 | The Tokyo Electric Power Company, Incorporated | Intensity modulation type optical sensor and optical current/voltage sensor |
| US7786719B2 (en) | 2005-03-08 | 2010-08-31 | The Tokyo Electric Power Company, Incorporated | Optical sensor, optical current sensor and optical voltage sensor |
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