JPH11245628A - 重荷重用ラジアルタイヤ - Google Patents
重荷重用ラジアルタイヤInfo
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- JPH11245628A JPH11245628A JP10049554A JP4955498A JPH11245628A JP H11245628 A JPH11245628 A JP H11245628A JP 10049554 A JP10049554 A JP 10049554A JP 4955498 A JP4955498 A JP 4955498A JP H11245628 A JPH11245628 A JP H11245628A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性を損ねることなく、かつ剛性不足に
よる偏摩耗やブロック欠けの発生を防止しながら浅雪上
での排雪性、トラクション性を向上できる。 【解決手段】 ４本の縦主溝Ｇと横溝Ｙとにより、トレ
ッド面５Ｓを中央ブロック列Ｒ１、中間ブロック列Ｒ
２、Ｒ２、ショルダーブロック列Ｒ３、Ｒ３に区分す
る。外の縦主溝Ｇ２の溝中心Ｎからタイヤ赤道Ｃまでの
距離Ｌは、接地領域Ｐの巾ＴＷの０．２５〜０．３５
倍。中間ブロック列Ｒ２の横溝Ｙ２は、円弧状をなす。
接地領域Ｐは、海比Ｓ１／Ｓが０．２６〜０．３４、か
つ縦主溝Ｇ及び横溝Ｙのラテラルエッジ密度Ｅが０．０
２５〜０．０３５、中央接地域Ｐｃのラテラルエッジ密
度Ｅｃと、外側接地域Ｐｓのラテラルエッジ密度Ｅｓと
のエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃは０．６０〜０．８５であ
る。
よる偏摩耗やブロック欠けの発生を防止しながら浅雪上
での排雪性、トラクション性を向上できる。 【解決手段】 ４本の縦主溝Ｇと横溝Ｙとにより、トレ
ッド面５Ｓを中央ブロック列Ｒ１、中間ブロック列Ｒ
２、Ｒ２、ショルダーブロック列Ｒ３、Ｒ３に区分す
る。外の縦主溝Ｇ２の溝中心Ｎからタイヤ赤道Ｃまでの
距離Ｌは、接地領域Ｐの巾ＴＷの０．２５〜０．３５
倍。中間ブロック列Ｒ２の横溝Ｙ２は、円弧状をなす。
接地領域Ｐは、海比Ｓ１／Ｓが０．２６〜０．３４、か
つ縦主溝Ｇ及び横溝Ｙのラテラルエッジ密度Ｅが０．０
２５〜０．０３５、中央接地域Ｐｃのラテラルエッジ密
度Ｅｃと、外側接地域Ｐｓのラテラルエッジ密度Ｅｓと
のエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃは０．６０〜０．８５であ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オールシーズンタ
イヤとして好適に使用でき、耐摩耗性能を損ねることな
く、浅雪上での走行性能を向上した重荷重用ラジアルタ
イヤに関する。
イヤとして好適に使用でき、耐摩耗性能を損ねることな
く、浅雪上での走行性能を向上した重荷重用ラジアルタ
イヤに関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】近
年、高速走行性能を維持しつつ例えば浅雪路等を走破す
るオールシーズンタイヤが多用されている。
年、高速走行性能を維持しつつ例えば浅雪路等を走破す
るオールシーズンタイヤが多用されている。
【０００３】この種のタイヤは、一般に、耐摩耗性能と
浅雪上性能とを両立させるため、縦主溝及び横溝の溝面
積の総和Ｓ１とトレッドの接地領域の面積Ｓとの比であ
る海比Ｓ１／Ｓを０．３５程度に高めたブロックパター
ンを採用している。このブロックパターンでは、主とし
て浅雪上でのグリップ性を、横溝内に噛込まれかつ踏み
固められた雪柱から受ける剪断力（雪柱剪断力）によっ
て確保すべく、縦主溝及び横溝のエッジ部のラテラルエ
ッジ成分の合計長さＡと、前記接地領域の面積Ｓとの比
Ａ／Ｓであるラテラルエッジ密度Ｅを０．０２４程度に
設定している。
浅雪上性能とを両立させるため、縦主溝及び横溝の溝面
積の総和Ｓ１とトレッドの接地領域の面積Ｓとの比であ
る海比Ｓ１／Ｓを０．３５程度に高めたブロックパター
ンを採用している。このブロックパターンでは、主とし
て浅雪上でのグリップ性を、横溝内に噛込まれかつ踏み
固められた雪柱から受ける剪断力（雪柱剪断力）によっ
て確保すべく、縦主溝及び横溝のエッジ部のラテラルエ
ッジ成分の合計長さＡと、前記接地領域の面積Ｓとの比
Ａ／Ｓであるラテラルエッジ密度Ｅを０．０２４程度に
設定している。
【０００４】しかしこのものでは、ラテラルエッジ密度
Ｅが比較的低いため、横溝が巾広の傾向となり、排雪性
には優れるものの雪上トラクション性が不足するという
問題がある。なおラテラルエッジ密度Ｅを増加させた時
には、エッジ効果によって雪上トラクション性を補うこ
とができるが、逆にブロック剛性が不足し、耐摩耗性を
損ねるとともに偏摩耗やブロック欠け等を誘発すること
となる。
Ｅが比較的低いため、横溝が巾広の傾向となり、排雪性
には優れるものの雪上トラクション性が不足するという
問題がある。なおラテラルエッジ密度Ｅを増加させた時
には、エッジ効果によって雪上トラクション性を補うこ
とができるが、逆にブロック剛性が不足し、耐摩耗性を
損ねるとともに偏摩耗やブロック欠け等を誘発すること
となる。
【０００５】他方、前記海比Ｓ１／Ｓを減じることによ
り、ブロック剛性が高まる。特に海比Ｓ１／Ｓを０．３
０以下に減じた場合には、必要な耐摩耗性を確保しなが
ら、ラテラルエッジ密度Ｅを０．０３５程度にまで増加
させることが可能となる。このとき、海比Ｓ１／Ｓが低
いことによる雪柱剪断力の低下は、エッジ効果によって
補われるため、雪上トラクション性は維持される。しか
しながら、排雪性が悪くなり、目詰まりが起こりやすく
なるという問題が発生する。
り、ブロック剛性が高まる。特に海比Ｓ１／Ｓを０．３
０以下に減じた場合には、必要な耐摩耗性を確保しなが
ら、ラテラルエッジ密度Ｅを０．０３５程度にまで増加
させることが可能となる。このとき、海比Ｓ１／Ｓが低
いことによる雪柱剪断力の低下は、エッジ効果によって
補われるため、雪上トラクション性は維持される。しか
しながら、排雪性が悪くなり、目詰まりが起こりやすく
なるという問題が発生する。
【０００６】このように、海比Ｓ１／Ｓとラテラルエッ
ジ密度Ｅとの適正化のみでは、耐摩耗性を損ねることな
く、かつ剛性不足による偏摩耗やブロック欠けの発生を
防止しながら、浅雪上での排雪性、トラクション性を向
上させることは困難であった。
ジ密度Ｅとの適正化のみでは、耐摩耗性を損ねることな
く、かつ剛性不足による偏摩耗やブロック欠けの発生を
防止しながら、浅雪上での排雪性、トラクション性を向
上させることは困難であった。
【０００７】そこで本発明は、海比Ｓ１／Ｓを０．２６
〜０．３４、かつラテラルエッジ密度Ｅを０．０２５〜
０．０３５に規制しつつ、外側接地域でのラテラルエッ
ジ密度Ｅｓを中央接地域でのラテラルエッジ密度Ｅｃの
０．６０〜０．８５倍の範囲に設定することを基本とし
て、耐摩耗性を損ねることなく、かつ剛性不足による偏
摩耗やブロック欠けの発生を防止しながら浅雪上での排
雪性、トラクション性を向上させうる重荷重用ラジアル
タイヤの提供を目的としている。
〜０．３４、かつラテラルエッジ密度Ｅを０．０２５〜
０．０３５に規制しつつ、外側接地域でのラテラルエッ
ジ密度Ｅｓを中央接地域でのラテラルエッジ密度Ｅｃの
０．６０〜０．８５倍の範囲に設定することを基本とし
て、耐摩耗性を損ねることなく、かつ剛性不足による偏
摩耗やブロック欠けの発生を防止しながら浅雪上での排
雪性、トラクション性を向上させうる重荷重用ラジアル
タイヤの提供を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明は、トレッド面に周方向に連続してのびかつ
溝巾が３．０ｍｍ以上かつ１９．０ｍｍ以下の４本の縦
主溝と、この縦主溝に交わる横溝とを設けることによ
り、トレッド面を、タイヤ赤道上で周方向に並ぶブロッ
クからなる中央ブロック列、トレッド縁に沿って周方向
に並ぶブロックからなる一対のショルダーブロック列、
及び中央ブロック列とショルダーブロック列との間で周
方向に並ぶブロックからなる一対の中間ブロック列に区
分した重荷重用ラジアルタイヤであって、前記縦主溝
は、溝巾が７．０ｍｍ以上の巾広の縦主溝を２本以上含
み、かつタイヤ軸方向外側の縦主溝の溝中心からタイヤ
赤道までの距離Ｌは、標準リムにリム組しかつ標準内圧
を充填するとともに標準荷重を負荷した標準状態におい
て前記トレッド面が接地する接地領域の巾ＴＷの０．２
５〜０．３５倍、しかも前記中間ブロック列をなす横溝
は、この中間ブロック列内に円弧中心を有して湾曲する
円弧の横溝からなるとともに、前記接地領域は、この接
地領域の面積Ｓに対する前記縦主溝と横溝との溝面積の
総和Ｓ１の比である海比Ｓ１／Ｓが０．２６〜３４、か
つ接地領域に配される縦主溝と横溝との各溝縁がなすエ
ッジ部のラテラルエッジ成分の合計長さＡと、前記接地
領域の面積Ｓとの比Ａ／Ｓであるラテラルエッジ密度Ｅ
は０．０２５〜０．０３５（単位：ｍｍ／ｍｍ2 ） しかも接地領域のうち、前記外側の縦主溝の溝中心間で
ある中央接地域におけるラテラルエッジ密度Ｅｃと、こ
の中央接地域の外側の外側接地域におけるラテラルエッ
ジ密度Ｅｓとのエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃは０．６０〜
０．８５であることを特徴としている。
に、本発明は、トレッド面に周方向に連続してのびかつ
溝巾が３．０ｍｍ以上かつ１９．０ｍｍ以下の４本の縦
主溝と、この縦主溝に交わる横溝とを設けることによ
り、トレッド面を、タイヤ赤道上で周方向に並ぶブロッ
クからなる中央ブロック列、トレッド縁に沿って周方向
に並ぶブロックからなる一対のショルダーブロック列、
及び中央ブロック列とショルダーブロック列との間で周
方向に並ぶブロックからなる一対の中間ブロック列に区
分した重荷重用ラジアルタイヤであって、前記縦主溝
は、溝巾が７．０ｍｍ以上の巾広の縦主溝を２本以上含
み、かつタイヤ軸方向外側の縦主溝の溝中心からタイヤ
赤道までの距離Ｌは、標準リムにリム組しかつ標準内圧
を充填するとともに標準荷重を負荷した標準状態におい
て前記トレッド面が接地する接地領域の巾ＴＷの０．２
５〜０．３５倍、しかも前記中間ブロック列をなす横溝
は、この中間ブロック列内に円弧中心を有して湾曲する
円弧の横溝からなるとともに、前記接地領域は、この接
地領域の面積Ｓに対する前記縦主溝と横溝との溝面積の
総和Ｓ１の比である海比Ｓ１／Ｓが０．２６〜３４、か
つ接地領域に配される縦主溝と横溝との各溝縁がなすエ
ッジ部のラテラルエッジ成分の合計長さＡと、前記接地
領域の面積Ｓとの比Ａ／Ｓであるラテラルエッジ密度Ｅ
は０．０２５〜０．０３５（単位：ｍｍ／ｍｍ2 ） しかも接地領域のうち、前記外側の縦主溝の溝中心間で
ある中央接地域におけるラテラルエッジ密度Ｅｃと、こ
の中央接地域の外側の外側接地域におけるラテラルエッ
ジ密度Ｅｓとのエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃは０．６０〜
０．８５であることを特徴としている。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を、図
示例とともに説明する。図１において重荷重用ラジアル
タイヤ１（以下タイヤ１という）は、本例では、タイヤ
サイズが１１Ｒ２２．５のオールシーズンタイヤであっ
て、ビードコア２が通る両側のビード部３、３と、各ビ
ード部３からタイヤ半径方向外向きにのびるサイドウォ
ール部４と、その上端間を継ぐトレッド部５とを具え
る。又前記ビード部３、３間にカーカス６が架け渡され
るとともに、このカーカス６の外側かつトレッド部５内
方にはベルト層７が周方向に巻装される。
示例とともに説明する。図１において重荷重用ラジアル
タイヤ１（以下タイヤ１という）は、本例では、タイヤ
サイズが１１Ｒ２２．５のオールシーズンタイヤであっ
て、ビードコア２が通る両側のビード部３、３と、各ビ
ード部３からタイヤ半径方向外向きにのびるサイドウォ
ール部４と、その上端間を継ぐトレッド部５とを具え
る。又前記ビード部３、３間にカーカス６が架け渡され
るとともに、このカーカス６の外側かつトレッド部５内
方にはベルト層７が周方向に巻装される。
【００１０】前記カーカス６は、カーカスコードをタイ
ヤ赤道Ｃに対して７０〜９０゜の角度で配列した１枚以
上のカーカスプライから形成され、各カーカスプライ
は、前記トレッド部５からサイドウォール部４をへてビ
ード部３のビードコア２の廻りで内側かつ外側に折返さ
れて係止される。前記カーカスコードとして、ナイロ
ン、ポリエステル、レーヨン、芳香族ポリアミド繊維等
からなる有機繊維コードの他、スチール繊維等からなる
無機繊維コードが使用しうる。本例では、カーカス６
は、スチール製のカーカスコードを略９０°の角度で配
列した１枚のカーカスプライから形成されたものを示し
ている。
ヤ赤道Ｃに対して７０〜９０゜の角度で配列した１枚以
上のカーカスプライから形成され、各カーカスプライ
は、前記トレッド部５からサイドウォール部４をへてビ
ード部３のビードコア２の廻りで内側かつ外側に折返さ
れて係止される。前記カーカスコードとして、ナイロ
ン、ポリエステル、レーヨン、芳香族ポリアミド繊維等
からなる有機繊維コードの他、スチール繊維等からなる
無機繊維コードが使用しうる。本例では、カーカス６
は、スチール製のカーカスコードを略９０°の角度で配
列した１枚のカーカスプライから形成されたものを示し
ている。
【００１１】前記ベルト層７は、複数のベルトプライ、
本例では、スチール製のベルトコードをタイヤ赤道Ｃに
対して、例えば６０±１０°程度のコード角度で傾けた
最内となる第１のベルトプライ７Ａと、タイヤ赤道Ｃに
対してベルトコードを３０°以下の小なコード角度で傾
けた第２〜第４のベルトプライ７Ｂ、７Ｃ、７Ｄとを具
え、前記ベルトコードがプライ間で互いに交差するよう
にコード角度若しくはコードの傾き方向を違えて重ね合
わせている。
本例では、スチール製のベルトコードをタイヤ赤道Ｃに
対して、例えば６０±１０°程度のコード角度で傾けた
最内となる第１のベルトプライ７Ａと、タイヤ赤道Ｃに
対してベルトコードを３０°以下の小なコード角度で傾
けた第２〜第４のベルトプライ７Ｂ、７Ｃ、７Ｄとを具
え、前記ベルトコードがプライ間で互いに交差するよう
にコード角度若しくはコードの傾き方向を違えて重ね合
わせている。
【００１２】又前記トレッド部５の外表面であるトレッ
ド面５Ｓには、図２に示すように、周方向に連続しての
びかつ溝巾Ｗｇが３．０〜１９．０ｍｍの縦主溝Ｇと、
この縦主溝Ｇに交わる横溝Ｙとによって区分されるブロ
ックパターンが形成される。
ド面５Ｓには、図２に示すように、周方向に連続しての
びかつ溝巾Ｗｇが３．０〜１９．０ｍｍの縦主溝Ｇと、
この縦主溝Ｇに交わる横溝Ｙとによって区分されるブロ
ックパターンが形成される。
【００１３】前記縦主溝Ｇは、タイヤ赤道Ｃの両側に配
される内の縦主溝Ｇ１と、その外側に配される外の縦主
溝Ｇ２との４本からなり、このうちの少なくとも２本、
本例では４本の全てが前記溝巾Ｗｇを７．０ｍｍ以上と
した巾広の略ストレート溝として形成している。
される内の縦主溝Ｇ１と、その外側に配される外の縦主
溝Ｇ２との４本からなり、このうちの少なくとも２本、
本例では４本の全てが前記溝巾Ｗｇを７．０ｍｍ以上と
した巾広の略ストレート溝として形成している。
【００１４】なお縦主溝Ｇは、ストレート溝のほかジグ
ザグ溝として形成しても良く、又溝巾Ｗｇを変化させて
形成することもできる。かかる場合には、その最小巾及
び最大巾の双方を前記３．０〜１９．０ｍｍの範囲、及
び前記７．０〜１９．０ｍｍの範囲とする。
ザグ溝として形成しても良く、又溝巾Ｗｇを変化させて
形成することもできる。かかる場合には、その最小巾及
び最大巾の双方を前記３．０〜１９．０ｍｍの範囲、及
び前記７．０〜１９．０ｍｍの範囲とする。
【００１５】又前記横溝Ｙは、前記縦主溝Ｇ１、Ｇ１間
を横切る中央の横溝Ｙ１、前記縦主溝Ｇ１、Ｇ２間を横
切る中間の横溝Ｙ２、及び前記縦主溝Ｇ２とトレッド縁
Ｔｅとの間を横切る側の横溝Ｙ３からなる。この横溝Ｙ
は、少なくともサイピング１０より巾広、すなわち溝巾
Ｗｙが２．０ｍｍ以上の溝であって、その溝深さを縦主
溝Ｇの溝深さの０．７〜１．０倍、本例では、１．０倍
としウエット性能及び雪上性能を高めている。なお横溝
Ｙは、溝底から隆起する浅底部Ｙａ（図１に示す）を部
分的に形成し、この浅底部Ｙａでブロック間を周方向に
継ぐことによりブロック剛性を高めている。
を横切る中央の横溝Ｙ１、前記縦主溝Ｇ１、Ｇ２間を横
切る中間の横溝Ｙ２、及び前記縦主溝Ｇ２とトレッド縁
Ｔｅとの間を横切る側の横溝Ｙ３からなる。この横溝Ｙ
は、少なくともサイピング１０より巾広、すなわち溝巾
Ｗｙが２．０ｍｍ以上の溝であって、その溝深さを縦主
溝Ｇの溝深さの０．７〜１．０倍、本例では、１．０倍
としウエット性能及び雪上性能を高めている。なお横溝
Ｙは、溝底から隆起する浅底部Ｙａ（図１に示す）を部
分的に形成し、この浅底部Ｙａでブロック間を周方向に
継ぐことによりブロック剛性を高めている。
【００１６】前記中央の横溝Ｙ１は、本例では、タイヤ
軸方向に対して６０度以下、例えば４０度程度の角度で
略直線状に傾斜してのび、前記縦主溝Ｇ１、Ｇ１と協同
してタイヤ赤道上で周方向に並ぶブロックＢ１からなる
中央ブロック列Ｒ１を形成する。
軸方向に対して６０度以下、例えば４０度程度の角度で
略直線状に傾斜してのび、前記縦主溝Ｇ１、Ｇ１と協同
してタイヤ赤道上で周方向に並ぶブロックＢ１からなる
中央ブロック列Ｒ１を形成する。
【００１７】前記中間の横溝Ｙ２は、前記縦主溝Ｇ１、
Ｇ２間に、円弧中心を有して湾曲する円弧状をなす。こ
の横溝Ｙ２は、単一円弧で形成する他、複数の円弧から
なる複合曲線、或いは円弧と直線との複合曲線で形成し
てもよい。しかし周方向剛性、排雪性、トラクション性
等の観点から、本例の如く、横溝Ｙ２のタイヤ軸方向長
さの７０％以上を単一円弧で形成することが好ましく、
このとき円弧の曲率半径は、前記横溝Ｙ２のタイヤ軸方
向長さの０．５〜１．０倍とするのが良い。なお、この
円弧状溝は、ヒール＆トゥ摩耗等の抑制にも役立つ。又
横溝Ｙ２は、前記縦主溝Ｇ１、Ｇ２と協同して、前記中
央ブロック列Ｒ１に隣合って周方向に並ぶブロックＢ２
からなる中間ブロック列Ｒ２を形成する。
Ｇ２間に、円弧中心を有して湾曲する円弧状をなす。こ
の横溝Ｙ２は、単一円弧で形成する他、複数の円弧から
なる複合曲線、或いは円弧と直線との複合曲線で形成し
てもよい。しかし周方向剛性、排雪性、トラクション性
等の観点から、本例の如く、横溝Ｙ２のタイヤ軸方向長
さの７０％以上を単一円弧で形成することが好ましく、
このとき円弧の曲率半径は、前記横溝Ｙ２のタイヤ軸方
向長さの０．５〜１．０倍とするのが良い。なお、この
円弧状溝は、ヒール＆トゥ摩耗等の抑制にも役立つ。又
横溝Ｙ２は、前記縦主溝Ｇ１、Ｇ２と協同して、前記中
央ブロック列Ｒ１に隣合って周方向に並ぶブロックＢ２
からなる中間ブロック列Ｒ２を形成する。
【００１８】又側の横溝Ｙ３は、前記中央の横溝Ｙ１よ
り小な傾斜角度、本例では、タイヤ軸方向と略平行にの
び、前記縦主溝Ｇ２およびトレッド縁Ｔｅと協同して、
トレッド縁Ｔｅに沿って周方向に並ぶブロックＢ３から
なる一対のショルダーブロック列Ｒ３を形成する。
り小な傾斜角度、本例では、タイヤ軸方向と略平行にの
び、前記縦主溝Ｇ２およびトレッド縁Ｔｅと協同して、
トレッド縁Ｔｅに沿って周方向に並ぶブロックＢ３から
なる一対のショルダーブロック列Ｒ３を形成する。
【００１９】又前記外の縦主溝Ｇ２は、その溝中心Ｎと
タイヤ赤道Ｃとの間の距離Ｌが、接地領域Ｐの巾ＴＷの
０．２５〜０．３５倍となる位置に形成され、この外の
縦主溝Ｇ２によって、前記接地領域Ｐを、溝中心Ｎ、Ｎ
間である中央接地域Ｐｃと、その外側の外側接地域Ｐｓ
とに区画している。
タイヤ赤道Ｃとの間の距離Ｌが、接地領域Ｐの巾ＴＷの
０．２５〜０．３５倍となる位置に形成され、この外の
縦主溝Ｇ２によって、前記接地領域Ｐを、溝中心Ｎ、Ｎ
間である中央接地域Ｐｃと、その外側の外側接地域Ｐｓ
とに区画している。
【００２０】なお前記接地領域Ｐは、タイヤ１を標準リ
ムにリム組しかつ標準内圧を充填するとともに標準荷重
を負荷した標準状態において、前記トレッド面５Ｓが接
地する巾領域として定義される。又前記標準リムはＪＡ
ＴＭＡ等の規格で規定されたリム、前記標準内圧は前記
規格で規定される最高空気圧、前記標準荷重は前記規格
で規定される最大負荷能力を意味する。本例では、前記
トレッド部５は、トレッド縁Ｔｅとバットレス面Ｂｓと
の間に傾斜面を配したテーパーショルダをなし、トレッ
ド面５Ｓの全域が前記接地領域Ｐをなす場合が示されて
いる。
ムにリム組しかつ標準内圧を充填するとともに標準荷重
を負荷した標準状態において、前記トレッド面５Ｓが接
地する巾領域として定義される。又前記標準リムはＪＡ
ＴＭＡ等の規格で規定されたリム、前記標準内圧は前記
規格で規定される最高空気圧、前記標準荷重は前記規格
で規定される最大負荷能力を意味する。本例では、前記
トレッド部５は、トレッド縁Ｔｅとバットレス面Ｂｓと
の間に傾斜面を配したテーパーショルダをなし、トレッ
ド面５Ｓの全域が前記接地領域Ｐをなす場合が示されて
いる。
【００２１】ここで、前記接地領域Ｐにおいて、その面
積Ｓと、この接地領域Ｐに配される縦主溝Ｇおよび横溝
Ｙの溝面積の総和Ｓ１との比である海比Ｓ１／Ｓは、
０．２６〜０．３４に規制している。
積Ｓと、この接地領域Ｐに配される縦主溝Ｇおよび横溝
Ｙの溝面積の総和Ｓ１との比である海比Ｓ１／Ｓは、
０．２６〜０．３４に規制している。
【００２２】又前記接地領域Ｐにおけるラテラルエッジ
密度を次の如く規制している。すなわち、前記接地領域
Ｐ全体におけるラテラルエッジ密度Ｅを０．０２５〜
０．０３５（単位：ｍｍ／ｍｍ2 ）の範囲に設定すると
ともに、前記中央接地域Ｐｃにおけるラテラルエッジ密
度Ｅｃと、前記外側接地域Ｐｓにおけるラテラルエッジ
密度Ｅｓとのエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃを０．６０〜０．
８５の範囲としている。
密度を次の如く規制している。すなわち、前記接地領域
Ｐ全体におけるラテラルエッジ密度Ｅを０．０２５〜
０．０３５（単位：ｍｍ／ｍｍ2 ）の範囲に設定すると
ともに、前記中央接地域Ｐｃにおけるラテラルエッジ密
度Ｅｃと、前記外側接地域Ｐｓにおけるラテラルエッジ
密度Ｅｓとのエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃを０．６０〜０．
８５の範囲としている。
【００２３】前記ラテラルエッジ密度Ｅとは、接地領域
Ｐに配される縦主溝Ｇと横溝Ｙとの各溝縁がなすエッジ
部のラテラルエッジ成分の合計長さＡと、前記接地領域
Ｐの面積Ｓとの比Ａ／Ｓとして定義される。この「合計
長さＡ」を言い換えると、図３に略示するように、横溝
Ｙ、縦主溝Ｇ及びトレッド縁Ｔｅで囲まれるブロックＢ
の周囲縁がなすエッジｅをタイヤ軸方向に投影したラテ
ラルエッジ成分長さΣｅｉを、接地領域Ｐ内の全ブロッ
クＢに対して合計した長さΣΣｅｉということができ
る。なおブロックＢが接地領域Ｐの内外に跨って位置す
る場合には、接地領域Ｐ外のエッジの部分は除外する。
Ｐに配される縦主溝Ｇと横溝Ｙとの各溝縁がなすエッジ
部のラテラルエッジ成分の合計長さＡと、前記接地領域
Ｐの面積Ｓとの比Ａ／Ｓとして定義される。この「合計
長さＡ」を言い換えると、図３に略示するように、横溝
Ｙ、縦主溝Ｇ及びトレッド縁Ｔｅで囲まれるブロックＢ
の周囲縁がなすエッジｅをタイヤ軸方向に投影したラテ
ラルエッジ成分長さΣｅｉを、接地領域Ｐ内の全ブロッ
クＢに対して合計した長さΣΣｅｉということができ
る。なおブロックＢが接地領域Ｐの内外に跨って位置す
る場合には、接地領域Ｐ外のエッジの部分は除外する。
【００２４】又中央接地域Ｐｃにおけるラテラルエッジ
密度Ｅｃは、中央接地域Ｐｃに配される縦主溝Ｇと横溝
Ｙとの各溝縁がなすエッジ部のラテラルエッジ成分の合
計長さＡｃと、前記中央接地域Ｐｃの面積Ｓｃとの比Ａ
ｃ／Ｓｃとして定義され、又外側接地域Ｐｓにおけるラ
テラルエッジ密度Ｅｓは、同様に、外側接地域Ｐｓ内の
縦主溝Ｇと横溝Ｙとの各溝縁がなすエッジ部のラテラル
エッジ成分の合計長さＡｓと、前記外側接地域Ｐｓの面
積Ｓｓとの比Ａｓ／Ｓｓとして定義される。
密度Ｅｃは、中央接地域Ｐｃに配される縦主溝Ｇと横溝
Ｙとの各溝縁がなすエッジ部のラテラルエッジ成分の合
計長さＡｃと、前記中央接地域Ｐｃの面積Ｓｃとの比Ａ
ｃ／Ｓｃとして定義され、又外側接地域Ｐｓにおけるラ
テラルエッジ密度Ｅｓは、同様に、外側接地域Ｐｓ内の
縦主溝Ｇと横溝Ｙとの各溝縁がなすエッジ部のラテラル
エッジ成分の合計長さＡｓと、前記外側接地域Ｐｓの面
積Ｓｓとの比Ａｓ／Ｓｓとして定義される。
【００２５】ここで、前記外側接地域Ｐｓは、中央接地
域Ｐｃに比して、接地圧が高くかつ特に旋回時に大きな
外力（横力）が作用する領域であり、しかもタイヤ半径
差に原因して路面とのすべりにより摩耗しやすい。
域Ｐｃに比して、接地圧が高くかつ特に旋回時に大きな
外力（横力）が作用する領域であり、しかもタイヤ半径
差に原因して路面とのすべりにより摩耗しやすい。
【００２６】従って、海比Ｓ１／Ｓを０．２６〜０．３
４の範囲に、かつ全ラテラルエッジ密度Ｅを０．０２５
〜０．０３５の範囲に維持しながら、外側接地域Ｐｓの
ラテラルエッジ密度Ｅｓを中央接地域Ｐｃのラテラルエ
ッジ密度Ｅｃより、所定の比率（０．６０〜０．８５）
で減じている。
４の範囲に、かつ全ラテラルエッジ密度Ｅを０．０２５
〜０．０３５の範囲に維持しながら、外側接地域Ｐｓの
ラテラルエッジ密度Ｅｓを中央接地域Ｐｃのラテラルエ
ッジ密度Ｅｃより、所定の比率（０．６０〜０．８５）
で減じている。
【００２７】これによって、ショルダーブロック列Ｒ３
のブロック剛性が適度に高まり、偏摩耗やブロック欠け
を抑制できる。又外側接地域Ｐｓは接地圧が比較的高い
ため、ブロック剛性を高くすることによって雪柱剪断力
がより有効に機能し、排雪性、トラクション性を向上で
きる。
のブロック剛性が適度に高まり、偏摩耗やブロック欠け
を抑制できる。又外側接地域Ｐｓは接地圧が比較的高い
ため、ブロック剛性を高くすることによって雪柱剪断力
がより有効に機能し、排雪性、トラクション性を向上で
きる。
【００２８】他方、中央接地域Ｐｃでは、接地圧および
外力等が比較的小であるので、ラテラルエッジ密度Ｅｃ
を高めブロック剛性が減じた場合にも偏摩耗やブロック
欠けを抑制できる。又接地圧が低いためエッジ効果の機
能に有効であり、ラテラルエッジ密度Ｅｃの増大によ
り、このエッジ効果を最大限に発揮せしめ、トラクショ
ン性を向上できる。しかも接地圧が低いため横溝Ｙ内で
の雪の踏み固めが弱く、目詰まりが起こりにくいなど、
排雪性をある程度良好に保ちうる。
外力等が比較的小であるので、ラテラルエッジ密度Ｅｃ
を高めブロック剛性が減じた場合にも偏摩耗やブロック
欠けを抑制できる。又接地圧が低いためエッジ効果の機
能に有効であり、ラテラルエッジ密度Ｅｃの増大によ
り、このエッジ効果を最大限に発揮せしめ、トラクショ
ン性を向上できる。しかも接地圧が低いため横溝Ｙ内で
の雪の踏み固めが弱く、目詰まりが起こりにくいなど、
排雪性をある程度良好に保ちうる。
【００２９】このように、限られた海比Ｓ１／Ｓおよび
全ラテラルエッジ密度Ｅの中で、中央接地域Ｐｃおよび
外側接地域Ｐｓの各特性に応じて、ラテラルエッジ密度
Ｅｃ、Ｅｓを変化させているため、耐摩耗性を損ねるこ
となく、かつ偏摩耗やブロック欠けの発生を防止しなが
ら浅雪上での排雪性、トラクション性を向上させること
ができるのである。
全ラテラルエッジ密度Ｅの中で、中央接地域Ｐｃおよび
外側接地域Ｐｓの各特性に応じて、ラテラルエッジ密度
Ｅｃ、Ｅｓを変化させているため、耐摩耗性を損ねるこ
となく、かつ偏摩耗やブロック欠けの発生を防止しなが
ら浅雪上での排雪性、トラクション性を向上させること
ができるのである。
【００３０】なお海比Ｓ１／Ｓが０．２６未満では排雪
性を改善しえず、０．３４を越えると耐摩耗性が改善さ
れない。又全ラテラルエッジ密度Ｅが０．０２５未満で
はトラクション性が改善されず、０．０３５を越えると
ブロック欠け性能に欠けかつドライ路面での操縦安定性
が不足する。又エッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃが０．６０未満
では、トラクション性が不足し、０．８５を越えると、
特にショルダーブロック列Ｒ３での耐偏摩耗性、ブロッ
ク欠け性能が不足することとなる。
性を改善しえず、０．３４を越えると耐摩耗性が改善さ
れない。又全ラテラルエッジ密度Ｅが０．０２５未満で
はトラクション性が改善されず、０．０３５を越えると
ブロック欠け性能に欠けかつドライ路面での操縦安定性
が不足する。又エッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃが０．６０未満
では、トラクション性が不足し、０．８５を越えると、
特にショルダーブロック列Ｒ３での耐偏摩耗性、ブロッ
ク欠け性能が不足することとなる。
【００３１】なお前記ブロックＢ１、Ｂ２、Ｂ３には、
氷上性能を高めるために、溝巾２．０ｍｍ未満のサイプ
１０を配することができ、本例では、ブロックＢ１に
は、このブロックＢ１を横溝Ｙ１とほぼ平行に横切るサ
イプ１０Ａを配している。又前記ブロックＢ２には、こ
のブロックＢ２を縦主溝Ｇ２に近接した位置で周方向に
横切るサイプ１０Ｂと、このサイプ１０Ｂと縦主溝Ｇ１
との間を横溝Ｙ２と略平行に円弧状にのびるサイプ１０
Ｃとを配している。
氷上性能を高めるために、溝巾２．０ｍｍ未満のサイプ
１０を配することができ、本例では、ブロックＢ１に
は、このブロックＢ１を横溝Ｙ１とほぼ平行に横切るサ
イプ１０Ａを配している。又前記ブロックＢ２には、こ
のブロックＢ２を縦主溝Ｇ２に近接した位置で周方向に
横切るサイプ１０Ｂと、このサイプ１０Ｂと縦主溝Ｇ１
との間を横溝Ｙ２と略平行に円弧状にのびるサイプ１０
Ｃとを配している。
【００３２】又トレッド面５Ｓ両端には、トレッド縁Ｔ
ｅに近接して周方向にのびる溝巾３．０ｍｍ未満の縦細
溝１１が配され、肩落ち偏摩耗を防止しかつワンダリン
グ性能を高めている。
ｅに近接して周方向にのびる溝巾３．０ｍｍ未満の縦細
溝１１が配され、肩落ち偏摩耗を防止しかつワンダリン
グ性能を高めている。
【００３３】
【実施例】図１の構成を有するタイヤサイズが１１Ｒ２
２．５ １４Ｒのタイヤを表１の仕様に基づき試作する
とともに、各試供タイヤにおける耐摩耗性、耐偏摩耗
性、耐ブロック欠け性、雪上トラクション性、操縦安定
性、排雪性をテストし、これらを比較した。なお各試供
タイヤとも図２のトレッドパターンと基本的に同パター
ンを有し、横溝の本数、及び横溝の溝巾を違えることに
よって、海比およびラテラルエッジ密度を変化した。
２．５ １４Ｒのタイヤを表１の仕様に基づき試作する
とともに、各試供タイヤにおける耐摩耗性、耐偏摩耗
性、耐ブロック欠け性、雪上トラクション性、操縦安定
性、排雪性をテストし、これらを比較した。なお各試供
タイヤとも図２のトレッドパターンと基本的に同パター
ンを有し、横溝の本数、及び横溝の溝巾を違えることに
よって、海比およびラテラルエッジ密度を変化した。
【００３４】前記耐摩耗性、耐偏摩耗性、耐ブロック欠
け性は、７．５０×２２．５のリムにリム組みし、内圧
８００ｋｐａを充填した試供タイヤを２−Ｄ・Ｄ車両
（積載荷重１０トン積み）の全輪に装着し、定積状態で
ドライなアスファルト路面を距離５万ｋｍ走行させ、走
行後の摩耗量、偏摩耗量、ブロック欠けの数、大きさ
を、○（良）、△（普通）、×（不可）の三段階で評価
した。
け性は、７．５０×２２．５のリムにリム組みし、内圧
８００ｋｐａを充填した試供タイヤを２−Ｄ・Ｄ車両
（積載荷重１０トン積み）の全輪に装着し、定積状態で
ドライなアスファルト路面を距離５万ｋｍ走行させ、走
行後の摩耗量、偏摩耗量、ブロック欠けの数、大きさ
を、○（良）、△（普通）、×（不可）の三段階で評価
した。
【００３５】又操縦安定性は、前記走行時のハンドル応
答性、剛性感、グリップ等に関する特性をドライバーの
官能評価により○、△、×の三段階で評価した。
答性、剛性感、グリップ等に関する特性をドライバーの
官能評価により○、△、×の三段階で評価した。
【００３６】又雪上トラクション性は、新品の試供タイ
ヤを装着した前記車両を用い、定積状態で浅雪路（雪の
深さ３０ｍｍ）を走行し、ドライバーの官能評価により
○、△、×の三段階で評価した。
ヤを装着した前記車両を用い、定積状態で浅雪路（雪の
深さ３０ｍｍ）を走行し、ドライバーの官能評価により
○、△、×の三段階で評価した。
【００３７】又排雪性は、前記浅雪路を走行した時の雪
の目詰まりを、車外からの目視による観測によって○、
△、×の三段階で評価した。
の目詰まりを、車外からの目視による観測によって○、
△、×の三段階で評価した。
【００３８】
【表１】
【００３９】表１に示すように、海比Ｓ１／Ｓ、ラテラ
ルエッジ密度Ｅ、及びエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃが本願の
範囲を満たす実施例１〜５は、耐摩耗性、耐偏摩耗性、
耐ブロック欠け性、雪上トラクション性、操縦安定性、
排雪性のそれぞれを、好ましいレベルに維持できるのが
解る。
ルエッジ密度Ｅ、及びエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃが本願の
範囲を満たす実施例１〜５は、耐摩耗性、耐偏摩耗性、
耐ブロック欠け性、雪上トラクション性、操縦安定性、
排雪性のそれぞれを、好ましいレベルに維持できるのが
解る。
【００４０】
【発明の効果】叙上の如く本発明は、海比Ｓ１／Ｓを
０．２６〜０．３４、かつラテラルエッジ密度Ｅを０．
０２５〜０．０３５に規制しつつ、外側接地域でのラテ
ラルエッジ密度Ｅｓを中央接地域でのラテラルエッジ密
度Ｅｃの０．６０〜０．８５倍の範囲に設定しているた
め、耐摩耗性を損ねることなく、かつ剛性不足による偏
摩耗やブロック欠けの発生を防止しながら浅雪上での排
雪性、トラクション性を向上できる。
０．２６〜０．３４、かつラテラルエッジ密度Ｅを０．
０２５〜０．０３５に規制しつつ、外側接地域でのラテ
ラルエッジ密度Ｅｓを中央接地域でのラテラルエッジ密
度Ｅｃの０．６０〜０．８５倍の範囲に設定しているた
め、耐摩耗性を損ねることなく、かつ剛性不足による偏
摩耗やブロック欠けの発生を防止しながら浅雪上での排
雪性、トラクション性を向上できる。
【図１】本発明の一実施例のタイヤの断面図である。
【図２】そのトレッドパターンを示す展開図である。
【図３】ラテラルエッジ成分を説明するブロックの平面
図である。
図である。
５Ｓ トレッド面 Ｂ、Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３ ブロック Ｇ、Ｇ１、Ｇ２ 縦主溝 Ｎ 外の縦主溝の溝中心 Ｐ 接地領域 Ｐｃ 中央接地域 Ｐｓ 外側接地域 Ｒ１ 中央ブロック列 Ｒ３ ショルダーブロック列 Ｒ２ 中間ブロック列 Ｔｅ トレッド縁 Ｗｇ 縦主溝の溝巾 Ｙ、Ｙ１、Ｙ２、Ｙ３ 横溝
Claims (1)
- 【請求項１】トレッド面に周方向に連続してのびかつ溝
巾が３．０ｍｍ以上かつ１９．０ｍｍ以下の４本の縦主
溝と、この縦主溝に交わる横溝とを設けることにより、
トレッド面を、タイヤ赤道上で周方向に並ぶブロックか
らなる中央ブロック列、トレッド縁に沿って周方向に並
ぶブロックからなる一対のショルダーブロック列、及び
中央ブロック列とショルダーブロック列との間で周方向
に並ぶブロックからなる一対の中間ブロック列に区分し
た重荷重用ラジアルタイヤであって、 前記縦主溝は、溝巾が７．０ｍｍ以上の巾広の縦主溝を
２本以上含み、かつタイヤ軸方向外側の縦主溝の溝中心
からタイヤ赤道までの距離Ｌは、標準リムにリム組しか
つ標準内圧を充填するとともに標準荷重を負荷した標準
状態において前記トレッド面が接地する接地領域の巾Ｔ
Ｗの０．２５〜０．３５倍、 しかも前記中間ブロック列をなす横溝は、この中間ブロ
ック列内に円弧中心を有して湾曲する円弧の横溝からな
るとともに、 前記接地領域は、この接地領域の面積Ｓに対する前記縦
主溝と横溝との溝面積の総和Ｓ１の比である海比Ｓ１／
Ｓが０．２６〜０．３４、 かつ接地領域に配される縦主溝と横溝との各溝縁がなす
エッジ部のラテラルエッジ成分の合計長さＡと、前記接
地領域の面積Ｓとの比Ａ／Ｓであるラテラルエッジ密度
Ｅは０．０２５〜０．０３５（単位：ｍｍ／ｍｍ2 ） しかも接地領域のうち、前記外側の縦主溝の溝中心間で
ある中央接地域におけるラテラルエッジ密度Ｅｃと、こ
の中央接地域の外側の外側接地域におけるラテラルエッ
ジ密度Ｅｓとのエッジ密度比Ｅｓ／Ｅｃは０．６０〜
０．８５であることを特徴とする重荷重用ラジアルタイ
ヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04955498A JP3337414B2 (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04955498A JP3337414B2 (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11245628A true JPH11245628A (ja) | 1999-09-14 |
| JP3337414B2 JP3337414B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=12834429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04955498A Expired - Fee Related JP3337414B2 (ja) | 1998-03-02 | 1998-03-02 | 重荷重用ラジアルタイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3337414B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006327535A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JP2007062691A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| WO2008105363A1 (ja) | 2007-02-26 | 2008-09-04 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | 空気入りタイヤ |
| JP2008222075A (ja) * | 2007-03-13 | 2008-09-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| US7726369B2 (en) * | 2005-07-12 | 2010-06-01 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Pneumatic tire with tread having lateral grooves provided with tie bars |
| US20120006456A1 (en) * | 2009-01-26 | 2012-01-12 | Bridgestone Corporation | Tire |
| US20160375727A1 (en) * | 2013-07-01 | 2016-12-29 | Compagnie General Des Etablissements Michelin | Tire Comprising an Improved Tread |
| US20170182850A1 (en) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | Toyo Tire & Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire |
| CN111556814A (zh) * | 2017-12-30 | 2020-08-18 | 米其林集团总公司 | 在不牺牲干制动或无磨损的情况下具有改进的雪地性能的轮胎 |
-
1998
- 1998-03-02 JP JP04955498A patent/JP3337414B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006327535A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
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| JP2007062691A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| US8695657B2 (en) | 2007-02-26 | 2014-04-15 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire |
| WO2008105363A1 (ja) | 2007-02-26 | 2008-09-04 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | 空気入りタイヤ |
| JP2008222075A (ja) * | 2007-03-13 | 2008-09-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| US20120006456A1 (en) * | 2009-01-26 | 2012-01-12 | Bridgestone Corporation | Tire |
| US9469160B2 (en) * | 2009-01-26 | 2016-10-18 | Bridgestone Corporation | Tire with tread having blocks having cutout portions |
| US20160375727A1 (en) * | 2013-07-01 | 2016-12-29 | Compagnie General Des Etablissements Michelin | Tire Comprising an Improved Tread |
| US10189313B2 (en) * | 2013-07-01 | 2019-01-29 | Compagnie Generale Des Etablissements Michelin | Tire comprising an improved tread |
| US20170182850A1 (en) * | 2015-12-25 | 2017-06-29 | Toyo Tire & Rubber Co., Ltd. | Pneumatic tire |
| CN111556814A (zh) * | 2017-12-30 | 2020-08-18 | 米其林集团总公司 | 在不牺牲干制动或无磨损的情况下具有改进的雪地性能的轮胎 |
| CN111556814B (zh) * | 2017-12-30 | 2022-07-15 | 米其林集团总公司 | 在不牺牲干制动或无磨损的情况下具有改进的雪地性能的轮胎 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3337414B2 (ja) | 2002-10-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |