JPH11230892A - ボイラ用過熱器管の寿命推定方法 - Google Patents
ボイラ用過熱器管の寿命推定方法Info
- Publication number
- JPH11230892A JPH11230892A JP10034750A JP3475098A JPH11230892A JP H11230892 A JPH11230892 A JP H11230892A JP 10034750 A JP10034750 A JP 10034750A JP 3475098 A JP3475098 A JP 3475098A JP H11230892 A JPH11230892 A JP H11230892A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- test piece
- superheater tube
- larson
- boiler
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 多大な労力を必要としない。短期間でボイラ
用過熱器管の寿命を推定する。 【解決手段】 過熱器管と同一材料からなりかつ周壁に
肉厚の異なる複数の部分２〜４が形成されている管状テ
ストピース１を用意する。テストピース１を過熱器管に
組み込み、テストピース１の肉厚の異なる各部分２〜４
の外表面の温度を測定しつつ、ボイラを所定期間稼働さ
せた後テストピース１を過熱器管から取り外す。テスト
ピース１の肉厚の異なる各部分２〜４のラーソン−ミラ
ーパラメータを求めるとともに、テストピース１の肉厚
の異なる各部分２〜４の外表面の腐食量を測定し、ラー
ソン−ミラーパラメータと腐食量との関係をグラフにす
る。グラフに基いて過熱器管の限界腐食量に該当するラ
ーソン−ミラーパラメータを求め、このラーソン−ミラ
ーパラメータから過熱器管の寿命を算出する。
用過熱器管の寿命を推定する。 【解決手段】 過熱器管と同一材料からなりかつ周壁に
肉厚の異なる複数の部分２〜４が形成されている管状テ
ストピース１を用意する。テストピース１を過熱器管に
組み込み、テストピース１の肉厚の異なる各部分２〜４
の外表面の温度を測定しつつ、ボイラを所定期間稼働さ
せた後テストピース１を過熱器管から取り外す。テスト
ピース１の肉厚の異なる各部分２〜４のラーソン−ミラ
ーパラメータを求めるとともに、テストピース１の肉厚
の異なる各部分２〜４の外表面の腐食量を測定し、ラー
ソン−ミラーパラメータと腐食量との関係をグラフにす
る。グラフに基いて過熱器管の限界腐食量に該当するラ
ーソン−ミラーパラメータを求め、このラーソン−ミラ
ーパラメータから過熱器管の寿命を算出する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、たとえばごみ焼
却設備におけるごみを燃料とするボイラに用いられる過
熱器管の寿命を推定する方法に関する。
却設備におけるごみを燃料とするボイラに用いられる過
熱器管の寿命を推定する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】上述したようなボイラ用過熱器管には燃
焼排ガスとともに飛散した焼却灰の融摘が付着し、溶融
塩により過熱器管の腐食が進行するので、過熱器管とし
ては、一般にオーステナイト系耐熱鋼からなるものが用
いられている。しかしながら、オーステナイト系耐熱鋼
からなる過熱器管においても長期間の使用による腐食は
避けられず、寿命を予測することが重要である。
焼排ガスとともに飛散した焼却灰の融摘が付着し、溶融
塩により過熱器管の腐食が進行するので、過熱器管とし
ては、一般にオーステナイト系耐熱鋼からなるものが用
いられている。しかしながら、オーステナイト系耐熱鋼
からなる過熱器管においても長期間の使用による腐食は
避けられず、寿命を予測することが重要である。
【０００３】従来、過熱器管の寿命は次のような方法で
予測されていた。すなわち、ごみ焼却設備の定期点検時
または定期修理時の度毎に、過熱器管の外径または肉厚
を測定し、これに基いて寿命を予測していた。
予測されていた。すなわち、ごみ焼却設備の定期点検時
または定期修理時の度毎に、過熱器管の外径または肉厚
を測定し、これに基いて寿命を予測していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
方法では、過熱器管の表面の腐食の進行状況を観察する
には作業者がボイラの中に入って行わなければならず、
しかも定期点検時または定期修理時の度毎に何度も行わ
なければならなくて、多大な労力を必要とするという問
題があった。
方法では、過熱器管の表面の腐食の進行状況を観察する
には作業者がボイラの中に入って行わなければならず、
しかも定期点検時または定期修理時の度毎に何度も行わ
なければならなくて、多大な労力を必要とするという問
題があった。
【０００５】この発明の目的は、上記問題を解決し、多
大な労力を必要とせず、しかも短期間でボイラ用過熱器
管の寿命を推定することのできる方法を提供することに
ある。
大な労力を必要とせず、しかも短期間でボイラ用過熱器
管の寿命を推定することのできる方法を提供することに
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段と発明の効果】この発明に
よるボイラ用過熱器管の寿命推定方法は、過熱器管と同
一材料からなりかつ周壁に肉厚の異なる複数の部分が形
成されている管状テストピースを用意し、このテストピ
ースを過熱器管に組み込み、テストピースの肉厚の異な
る各部分の外表面の温度を測定しつつ、ボイラを所定期
間稼働させた後テストピースを過熱器管から取り外し、
テストピースの肉厚の異なる各部分のラーソン−ミラー
パラメータを求め、テストピースの肉厚の異なる各部分
の外表面の腐食量を測定し、これによりラーソン−ミラ
ーパラメータと腐食量との関係をグラフにし、このグラ
フに基いて過熱器管の限界腐食量に該当するラーソン−
ミラーパラメータを求め、このラーソン−ミラーパラメ
ータから過熱器管の寿命を算出することを特徴とするも
のである。
よるボイラ用過熱器管の寿命推定方法は、過熱器管と同
一材料からなりかつ周壁に肉厚の異なる複数の部分が形
成されている管状テストピースを用意し、このテストピ
ースを過熱器管に組み込み、テストピースの肉厚の異な
る各部分の外表面の温度を測定しつつ、ボイラを所定期
間稼働させた後テストピースを過熱器管から取り外し、
テストピースの肉厚の異なる各部分のラーソン−ミラー
パラメータを求め、テストピースの肉厚の異なる各部分
の外表面の腐食量を測定し、これによりラーソン−ミラ
ーパラメータと腐食量との関係をグラフにし、このグラ
フに基いて過熱器管の限界腐食量に該当するラーソン−
ミラーパラメータを求め、このラーソン−ミラーパラメ
ータから過熱器管の寿命を算出することを特徴とするも
のである。
【０００７】この発明の方法によれば、過熱器管と同一
材料からなりかつ周壁に肉厚の異なる複数の部分が形成
されている管状テストピースを過熱器管に組み込んだ場
合、管外部側から管内部の蒸気側への伝熱量が、肉厚の
大きい部分では小さい部分よりも少なくなり、その結果
肉厚の異なる各部分の外表面の温度は異なったものとな
り、各部分のラーソン−ミラーパラメータも異なった値
となる。しかも、肉厚の異なる各部分の外表面の温度が
異なることに起因して、肉厚の異なる各部分の外表面の
腐食量も異なる。したがって、１つのテストピースを用
いるだけで、ラーソン−ミラーパラメータと腐食量との
関係をグラフにすることができる。
材料からなりかつ周壁に肉厚の異なる複数の部分が形成
されている管状テストピースを過熱器管に組み込んだ場
合、管外部側から管内部の蒸気側への伝熱量が、肉厚の
大きい部分では小さい部分よりも少なくなり、その結果
肉厚の異なる各部分の外表面の温度は異なったものとな
り、各部分のラーソン−ミラーパラメータも異なった値
となる。しかも、肉厚の異なる各部分の外表面の温度が
異なることに起因して、肉厚の異なる各部分の外表面の
腐食量も異なる。したがって、１つのテストピースを用
いるだけで、ラーソン−ミラーパラメータと腐食量との
関係をグラフにすることができる。
【０００８】そして、テストピースの腐食量の測定は、
テストピースをボイラの外側に取出して行うことができ
るとともに、ボイラ稼働後所定期間経過した１度だけ行
えばよいので、その作業が簡単になる。しかも、ボイラ
稼働後所定期間経過した１度だけ行えばよいので、短期
間に過熱器管の寿命を推定することができる。
テストピースをボイラの外側に取出して行うことができ
るとともに、ボイラ稼働後所定期間経過した１度だけ行
えばよいので、その作業が簡単になる。しかも、ボイラ
稼働後所定期間経過した１度だけ行えばよいので、短期
間に過熱器管の寿命を推定することができる。
【０００９】この発明の方法において、テストピースの
肉厚の異なる各部分のラーソン−ミラーパラメータを求
めるとともに、各部分の外表面の腐食量を測定するまで
のボイラの稼働時間は、１年程度であることが好まし
い。
肉厚の異なる各部分のラーソン−ミラーパラメータを求
めるとともに、各部分の外表面の腐食量を測定するまで
のボイラの稼働時間は、１年程度であることが好まし
い。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を説
明する。
明する。
【００１１】まず、ボイラ用過熱器管と同一材料からな
りかつ周壁に肉厚の異なる複数の部分(2)(3)(4) が形成
されている図１に示すような管状テストピース(1) を用
意する。最も肉厚の大きい第１部分を(2) 、２番目に肉
厚の大きい第２部分を(3) 、最も肉厚の小さい第３部分
を(4) で示す。ついで、このテストピース(1) の周壁に
おける肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) に熱電対（図示
略）を取り付けた後、実際のボイラ用過熱器に組み込
む。この状態でボイラを稼働させ、熱電対によりテスト
ピース(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) の外表面の
温度を測定する。そして、所定期間、たとえば１年経過
した後のボイラの定期点検時または定期修理時に、テス
トピース(1) を過熱器管から取り外し、外表面の温度お
よびボイラの稼動時間を基にして各部分(2) 〜(4) のラ
ーソン−ミラーパラメータ（以下、ＬＭと称する）を求
めるとともに、各部分(2) 〜(4) の外表面の腐食量を測
定し、その結果からＬＭと腐食量との関係をグラフにす
る。
りかつ周壁に肉厚の異なる複数の部分(2)(3)(4) が形成
されている図１に示すような管状テストピース(1) を用
意する。最も肉厚の大きい第１部分を(2) 、２番目に肉
厚の大きい第２部分を(3) 、最も肉厚の小さい第３部分
を(4) で示す。ついで、このテストピース(1) の周壁に
おける肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) に熱電対（図示
略）を取り付けた後、実際のボイラ用過熱器に組み込
む。この状態でボイラを稼働させ、熱電対によりテスト
ピース(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) の外表面の
温度を測定する。そして、所定期間、たとえば１年経過
した後のボイラの定期点検時または定期修理時に、テス
トピース(1) を過熱器管から取り外し、外表面の温度お
よびボイラの稼動時間を基にして各部分(2) 〜(4) のラ
ーソン−ミラーパラメータ（以下、ＬＭと称する）を求
めるとともに、各部分(2) 〜(4) の外表面の腐食量を測
定し、その結果からＬＭと腐食量との関係をグラフにす
る。
【００１２】すなわち、管状テストピース(1) を過熱器
管に組み込んだ場合、外部の燃焼ガス側から内部の蒸気
側への伝熱量が、肉厚の大きい部分では小さい部分より
も少なくなり、その結果肉厚の異なる各部分(2) 〜(4)
の外表面の温度は異なったものとなり、各部分(2) 〜
(4) のラーソン−ミラーパラメータも異なった値とな
る。しかも、肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) の外表面の
温度が異なることに起因して、肉厚の異なる各部分(2)
〜(4) の外表面の腐食量も異なる。したがって、１つの
テストピース(1) を用いるだけで、ラーソン−ミラーパ
ラメータと腐食量との関係をグラフにすることができ
る。
管に組み込んだ場合、外部の燃焼ガス側から内部の蒸気
側への伝熱量が、肉厚の大きい部分では小さい部分より
も少なくなり、その結果肉厚の異なる各部分(2) 〜(4)
の外表面の温度は異なったものとなり、各部分(2) 〜
(4) のラーソン−ミラーパラメータも異なった値とな
る。しかも、肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) の外表面の
温度が異なることに起因して、肉厚の異なる各部分(2)
〜(4) の外表面の腐食量も異なる。したがって、１つの
テストピース(1) を用いるだけで、ラーソン−ミラーパ
ラメータと腐食量との関係をグラフにすることができ
る。
【００１３】その後、上記グラフに基いて過熱器管の限
界腐食量に該当するＬＭを求め、このＬＭから過熱器管
の寿命を算出する。
界腐食量に該当するＬＭを求め、このＬＭから過熱器管
の寿命を算出する。
【００１４】ここで、ＬＭが次式で表されることは公
知である。
知である。
【００１５】ＬＭ＝Ｔ（ｌｏｇｔ＋Ｃ）… 式中Ｔ：温度（Ｋ）、ｔ：時間、Ｃ：定数（一般に２０
が使用される）である。
が使用される）である。
【００１６】そして、過熱器管の限界腐食量に該当する
ＬＭが上記グラフから求められ、過熱器管の限界腐食量
が既知であり、しかも過熱器管の外表面の温度は、たと
えば４００℃となるように制御されるので、上記式から
ｔを求めることにより、寿命を算出することができる。
ＬＭが上記グラフから求められ、過熱器管の限界腐食量
が既知であり、しかも過熱器管の外表面の温度は、たと
えば４００℃となるように制御されるので、上記式から
ｔを求めることにより、寿命を算出することができる。
【００１７】ここで、テストピース(1) をボイラの過熱
器管に組み込んでボイラを稼働させた場合、テストピー
ス(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) の外表面の温度
が異なったものになることを実証するために、次の実験
を行った。
器管に組み込んでボイラを稼働させた場合、テストピー
ス(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) の外表面の温度
が異なったものになることを実証するために、次の実験
を行った。
【００１８】すなわち、図１に示す管状テストピース
(1) をＣｒ２．２５ｗｔ％およびＭｏ１ｗｔ％を含む鋼
で形成した。テストピース(1) の全長Ｌは７２０ｍｍ、
外径Ｏは４０ｍｍ、内径Ｉは２２ｍｍであり、第１部分
(2) の肉厚は９ｍｍである。また、第２部分(3) の長さ
Ｌ１は８０ｍｍ、外径は３４ｍｍであり、この第２部分
(3) の肉厚は６ｍｍである。さらに、第３部分(4) の長
さＬ３は８０ｍｍ、外径は２８ｍｍであり、この第３部
分(4) の肉厚は３ｍｍである。ついで、このテストピー
ス(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) に熱電対を取付
け、内部雰囲気温度が６００℃となされた加熱炉内に入
れるとともに、テストピース(1) 中に常温のアルゴンガ
スを流した。そして、１時間経過して定常状態になった
さいのテストピース(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜
(4) の外表面の温度を測定したところ、第１部分(2) で
は４９９℃、第２部分(3) では４７９℃、第３部分(4)
では４７４℃であった。
(1) をＣｒ２．２５ｗｔ％およびＭｏ１ｗｔ％を含む鋼
で形成した。テストピース(1) の全長Ｌは７２０ｍｍ、
外径Ｏは４０ｍｍ、内径Ｉは２２ｍｍであり、第１部分
(2) の肉厚は９ｍｍである。また、第２部分(3) の長さ
Ｌ１は８０ｍｍ、外径は３４ｍｍであり、この第２部分
(3) の肉厚は６ｍｍである。さらに、第３部分(4) の長
さＬ３は８０ｍｍ、外径は２８ｍｍであり、この第３部
分(4) の肉厚は３ｍｍである。ついで、このテストピー
ス(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜(4) に熱電対を取付
け、内部雰囲気温度が６００℃となされた加熱炉内に入
れるとともに、テストピース(1) 中に常温のアルゴンガ
スを流した。そして、１時間経過して定常状態になった
さいのテストピース(1) の肉厚の異なる各部分(2) 〜
(4) の外表面の温度を測定したところ、第１部分(2) で
は４９９℃、第２部分(3) では４７９℃、第３部分(4)
では４７４℃であった。
【００１９】
【実施例】以下、この発明の実施例について説明する。
【００２０】実施例１ Ｃｒ２．２５ｗｔ％およびＭｏ１ｗｔ％を含む鋼からな
り、かつ長さ２０ｍｍ、幅１５ｍｍ、厚さ３ｍｍのテス
トピースを用意した。ついで、このテストピースの表面
に、実際のごみ焼却炉の灰をアセトンで溶かして塗布し
た。ついで、このテストピースを電気炉内に入れ、ＣＯ
2 ８ｖｏｌ％、Ｏ2 ８ｖｏｌ％、Ｈ2 Ｏ１８ｖｏｌ％お
よびＨＣｌ０．１ｖｏｌ％を含み、残部Ｎ2 からなる腐
食ガスを、流量が７６０ｍｌ／分となるように電気炉内
に流しつつ、４９９℃で７２時間加熱した。その後、テ
ストピースを過マンガン酸カリウム３ｗｔ％および水酸
化ナトリウム５ｗｔ％を含む水溶液で煮沸し、さらにク
エン酸二アンモニウム５ｗｔ％を含む水溶液で煮沸する
ことによりスケールを除去した。そして、加熱前後のテ
ストピースの重量を測定することにより腐食量を求め
た。また、加熱温度を上記式に代入し、ＬＭを求め
た。その結果を表１に示す。
り、かつ長さ２０ｍｍ、幅１５ｍｍ、厚さ３ｍｍのテス
トピースを用意した。ついで、このテストピースの表面
に、実際のごみ焼却炉の灰をアセトンで溶かして塗布し
た。ついで、このテストピースを電気炉内に入れ、ＣＯ
2 ８ｖｏｌ％、Ｏ2 ８ｖｏｌ％、Ｈ2 Ｏ１８ｖｏｌ％お
よびＨＣｌ０．１ｖｏｌ％を含み、残部Ｎ2 からなる腐
食ガスを、流量が７６０ｍｌ／分となるように電気炉内
に流しつつ、４９９℃で７２時間加熱した。その後、テ
ストピースを過マンガン酸カリウム３ｗｔ％および水酸
化ナトリウム５ｗｔ％を含む水溶液で煮沸し、さらにク
エン酸二アンモニウム５ｗｔ％を含む水溶液で煮沸する
ことによりスケールを除去した。そして、加熱前後のテ
ストピースの重量を測定することにより腐食量を求め
た。また、加熱温度を上記式に代入し、ＬＭを求め
た。その結果を表１に示す。
【００２１】実施例２ 加熱温度を４７９℃とした他は、上記実施例１と同様に
して腐食量およびＬＭを求めた。その結果を表１に示
す。
して腐食量およびＬＭを求めた。その結果を表１に示
す。
【００２２】実施例３ 加熱温度を４７４℃とした他は、上記実施例１と同様に
して腐食量およびＬＭを求めた。その結果を表１に示
す。
して腐食量およびＬＭを求めた。その結果を表１に示
す。
【００２３】
【表１】 ついで、得られたＬＭと腐食量との関係をグラフにし
た。このグラフを図２に示す。ここで、過熱器管の限界
腐食量をたとえば１００ｍｇ／ｃｍ2 とすると、図２の
グラフに基いて過熱器管の限界腐食量に該当するＬＭは
１６．８×１０3となる。そして、過熱器管の外表面の
温度は、たとえば４００℃となるように制御されるの
で、上記式にＬＭ、温度を代入してｔを求めることに
より、寿命を算出したところ、９１２００時間（約９
年）であった。
た。このグラフを図２に示す。ここで、過熱器管の限界
腐食量をたとえば１００ｍｇ／ｃｍ2 とすると、図２の
グラフに基いて過熱器管の限界腐食量に該当するＬＭは
１６．８×１０3となる。そして、過熱器管の外表面の
温度は、たとえば４００℃となるように制御されるの
で、上記式にＬＭ、温度を代入してｔを求めることに
より、寿命を算出したところ、９１２００時間（約９
年）であった。
【図１】過熱器管と同一材料からなりかつ周壁に肉厚の
異なる複数の部分を有する管状テストピースの１例を示
す縦断面図である。
異なる複数の部分を有する管状テストピースの１例を示
す縦断面図である。
【図２】実施例１〜３において求められたＬＭと腐食量
との関係を表すグラフである。
との関係を表すグラフである。
(1)：管状テストピース (2)：第１部分 (3)：第２部分 (4)：第４部分
Claims (1)
- 【請求項１】 過熱器管と同一材料からなりかつ周壁に
肉厚の異なる複数の部分が形成されている管状テストピ
ースを用意し、このテストピースを過熱器管に組み込
み、テストピースの肉厚の異なる各部分の外表面の温度
を測定しつつ、ボイラを所定期間稼働させた後テストピ
ースを過熱器管から取り外し、テストピースの肉厚の異
なる各部分のラーソン−ミラーパラメータを求め、テス
トピースの肉厚の異なる各部分の外表面の腐食量を測定
し、これによりラーソン−ミラーパラメータと腐食量と
の関係をグラフにし、このグラフに基いて過熱器管の限
界腐食量に該当するラーソン−ミラーパラメータを求
め、このラーソン−ミラーパラメータから過熱器管の寿
命を算出することを特徴とするボイラ用過熱器管の寿命
推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10034750A JPH11230892A (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | ボイラ用過熱器管の寿命推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10034750A JPH11230892A (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | ボイラ用過熱器管の寿命推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11230892A true JPH11230892A (ja) | 1999-08-27 |
Family
ID=12423013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10034750A Withdrawn JPH11230892A (ja) | 1998-02-17 | 1998-02-17 | ボイラ用過熱器管の寿命推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11230892A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012132587A1 (ja) * | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 三菱重工業株式会社 | 熱交換器及び熱交換器の余寿命推定方法 |
| JP2015038422A (ja) * | 2014-11-25 | 2015-02-26 | 三菱重工業株式会社 | 熱交換器及び熱交換器の余寿命推定方法 |
-
1998
- 1998-02-17 JP JP10034750A patent/JPH11230892A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012132587A1 (ja) * | 2011-03-31 | 2012-10-04 | 三菱重工業株式会社 | 熱交換器及び熱交換器の余寿命推定方法 |
| JP2012215335A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 熱交換器及び熱交換器の余寿命推定方法 |
| EP2693154A4 (en) * | 2011-03-31 | 2015-07-15 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | HEAT EXCHANGER AND METHOD FOR ESTIMATING A HEAT EXCHANGER REMAINING LIFE |
| JP2015038422A (ja) * | 2014-11-25 | 2015-02-26 | 三菱重工業株式会社 | 熱交換器及び熱交換器の余寿命推定方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5165556B2 (ja) | ボイラーの腐食をコントロールする方法 | |
| JPH0244186Y2 (ja) | ||
| JP2010060497A (ja) | 腐食モニタリングセンサ | |
| JP4865344B2 (ja) | ボイラ伝熱管の熱疲労亀裂損傷診断法 | |
| JP3171285B2 (ja) | 伝熱管のクリープ損傷評価法 | |
| JPH11230892A (ja) | ボイラ用過熱器管の寿命推定方法 | |
| JP2003014682A (ja) | 腐食モニタリングセンサー並びに該センサーを用いる腐食速度推定方法及び装置 | |
| JP5039606B2 (ja) | ボイラ伝熱管の腐食速度推定方法 | |
| JP4688096B2 (ja) | 耐熱部材の熱履歴推定方法 | |
| JP2002156325A (ja) | 金属部材の表面き裂深さ解析方法 | |
| JP5492057B2 (ja) | 耐熱鋼溶接部の損傷予測方法 | |
| JP3432808B2 (ja) | 灰の溶融温度モニタリングセンサー | |
| JPH11294708A (ja) | 伝熱管の寿命診断方法 | |
| JP2000213721A (ja) | 耐食性に優れた焼却炉体および焼却炉付帯設備 | |
| Holcomb et al. | Boiler corrosion and monitoring | |
| JPS63157058A (ja) | 金属部材の寿命予知法 | |
| JP2014006048A (ja) | Ｎｉ基合金の使用温度推定方法及び寿命評価方法 | |
| JP2009139137A (ja) | ボイラ用炭素鋼及びＭｏ鋼の黒鉛化損傷診断法 | |
| JP2016045106A (ja) | 部材の使用温度の推定方法および部材の使用温度の推定装置 | |
| JP2003065984A (ja) | 火炉伝熱壁パネルの余寿命診断方法及び診断装置 | |
| JPH11211718A (ja) | ボイラ用過熱器管の寿命推定方法 | |
| CN115712984A (zh) | 一种锅炉受热面管剩余寿命的评估方法 | |
| SU1161875A2 (ru) | Способ определени остаточной долговечности труб пароперегревател котла электростанций | |
| RU83621U1 (ru) | Температурная вставка для контроля температурного режима экранных труб котлов | |
| RU78309U1 (ru) | Температурная вставка для контроля температурного режима экранных труб барабанных котлов |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050510 |