JPH11230342A - ピストンリング - Google Patents
ピストンリングInfo
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- JPH11230342A JPH11230342A JP5442598A JP5442598A JPH11230342A JP H11230342 A JPH11230342 A JP H11230342A JP 5442598 A JP5442598 A JP 5442598A JP 5442598 A JP5442598 A JP 5442598A JP H11230342 A JPH11230342 A JP H11230342A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ピストンリングに被覆されるＴｉＮまたはＴ
ｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜の耐焼付性の改善と
皮膜の厚膜化を図る。 【解決手段】 ピストンリング１の全表面にガス窒化層
２を形成し、外周面のガス窒化層２上にＴｉＮまたはＴ
ｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜３を１〜８０μｍの
厚さで被覆する。硬質皮膜３はピストンリング１の軸方
向破断面の結晶が母材側から皮膜表面側に向かって成長
している柱状組織を呈し、ＴｉＮの結晶は被覆面に平行
に（１１１）面あるいは（２００）面の優先方位を持
ち、硬度はビッカース硬度でＨＶ９００〜２０００の範
囲にある。
ｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜の耐焼付性の改善と
皮膜の厚膜化を図る。 【解決手段】 ピストンリング１の全表面にガス窒化層
２を形成し、外周面のガス窒化層２上にＴｉＮまたはＴ
ｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜３を１〜８０μｍの
厚さで被覆する。硬質皮膜３はピストンリング１の軸方
向破断面の結晶が母材側から皮膜表面側に向かって成長
している柱状組織を呈し、ＴｉＮの結晶は被覆面に平行
に（１１１）面あるいは（２００）面の優先方位を持
ち、硬度はビッカース硬度でＨＶ９００〜２０００の範
囲にある。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関のピストン
に装着されるピストンリングに関する。
に装着されるピストンリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、エンジンの高出力化や排気ガス規
制対応に伴って、ピストンリングの使用環境が益々過酷
になっており、耐久性能を満足できないエンジンが多く
なってきている。そこで、窒化クロム（ＣｒX ＮY ）、
酸素や炭素を固溶したＣｒＮ、窒化モリブデン（ＭｏX
ＮY ）、あるいはＴｉＣ等からなる多くの硬質皮膜が提
案されている。また、ＴｉＮからなる硬質皮膜について
も従来から知られており、特公平１−５２４７１号や特
公平３−３３９４４号に示されているように、多くの提
案がなされている。
制対応に伴って、ピストンリングの使用環境が益々過酷
になっており、耐久性能を満足できないエンジンが多く
なってきている。そこで、窒化クロム（ＣｒX ＮY ）、
酸素や炭素を固溶したＣｒＮ、窒化モリブデン（ＭｏX
ＮY ）、あるいはＴｉＣ等からなる多くの硬質皮膜が提
案されている。また、ＴｉＮからなる硬質皮膜について
も従来から知られており、特公平１−５２４７１号や特
公平３−３３９４４号に示されているように、多くの提
案がなされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記硬
質皮膜の中でＴｉＮからなる硬質皮膜は靱性が乏しいた
め、厚くすると皮膜にクラックや欠けが発生することか
ら、膜厚は実際上５μｍ程度が限度であった。また、過
酷なエンジンにおいては、耐焼付性の点でも不充分であ
った。
質皮膜の中でＴｉＮからなる硬質皮膜は靱性が乏しいた
め、厚くすると皮膜にクラックや欠けが発生することか
ら、膜厚は実際上５μｍ程度が限度であった。また、過
酷なエンジンにおいては、耐焼付性の点でも不充分であ
った。
【０００４】本発明は、ピストンリングに被覆されるＴ
ｉＮまたはＴｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜の耐焼
付性の改善と皮膜の厚膜化を図ることを目的とする。
ｉＮまたはＴｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜の耐焼
付性の改善と皮膜の厚膜化を図ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の構成は、ＴｉＮ
またはＴｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜が外周摺動
面に被覆されているピストンリングにおいて、前記硬質
皮膜は、ピストンリングの軸方向破断面の結晶が母材側
から皮膜表面側に向かって柱状に成長している柱状組織
を呈しており、皮膜硬度がビッカース硬度でＨＶ９００
〜２０００の範囲にあることを特徴とする。
またはＴｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜が外周摺動
面に被覆されているピストンリングにおいて、前記硬質
皮膜は、ピストンリングの軸方向破断面の結晶が母材側
から皮膜表面側に向かって柱状に成長している柱状組織
を呈しており、皮膜硬度がビッカース硬度でＨＶ９００
〜２０００の範囲にあることを特徴とする。
【０００６】柱状組織は、皮膜をピストンリングの軸方
向に折った破断面の結晶が母材側から皮膜表面側に向か
って柱状に成長しており、結晶粒は比較的大きい。アー
クイオンプレーティング法によると、バイアス電圧が低
く、炉内圧が高いほど柱状組織になりやすい。
向に折った破断面の結晶が母材側から皮膜表面側に向か
って柱状に成長しており、結晶粒は比較的大きい。アー
クイオンプレーティング法によると、バイアス電圧が低
く、炉内圧が高いほど柱状組織になりやすい。
【０００７】なお、本発明の皮膜破断面の柱状組織に対
して、従来の皮膜破断面の結晶は粒状組織を呈してい
る。粒状組織は皮膜のピストンリング軸方向破断面に凹
凸がほとんどなく平坦になっており、結晶粒はかなり微
細化されている。
して、従来の皮膜破断面の結晶は粒状組織を呈してい
る。粒状組織は皮膜のピストンリング軸方向破断面に凹
凸がほとんどなく平坦になっており、結晶粒はかなり微
細化されている。
【０００８】前記硬質皮膜の硬度はビッカース硬度でＨ
Ｖ９００以上、ＨＶ２０００以下が耐焼付性の点から好
ましく、ＨＶ１２００〜１８００の範囲がより好まし
い。
Ｖ９００以上、ＨＶ２０００以下が耐焼付性の点から好
ましく、ＨＶ１２００〜１８００の範囲がより好まし
い。
【０００９】前記硬質皮膜のＴｉＮの結晶中に酸素およ
び炭素のうちの少なくとも１種が固溶されていると、皮
膜の耐焼付性および靱性が改善される。
び炭素のうちの少なくとも１種が固溶されていると、皮
膜の耐焼付性および靱性が改善される。
【００１０】ＴｉＮは面心立方の結晶構造を有する。そ
して、ＴｉＮの結晶は被覆面に平行に（１１１）面ある
いは（２００）面の優先方位を持つのが耐焼付性の点か
ら好ましい。ただし、（１１１）面の優先方位を持つ皮
膜の方が耐焼付性が優れる。（１１１）面の優先方位を
持つ皮膜の場合、（１１１）面と（２００）面の回折ピ
ークの相対比率は１．３〜２０の範囲が望ましく、１．
４〜６．７の範囲がより望ましい。
して、ＴｉＮの結晶は被覆面に平行に（１１１）面ある
いは（２００）面の優先方位を持つのが耐焼付性の点か
ら好ましい。ただし、（１１１）面の優先方位を持つ皮
膜の方が耐焼付性が優れる。（１１１）面の優先方位を
持つ皮膜の場合、（１１１）面と（２００）面の回折ピ
ークの相対比率は１．３〜２０の範囲が望ましく、１．
４〜６．７の範囲がより望ましい。
【００１１】前記硬質皮膜はピストンリングの外周摺動
面における最表面に形成する他、前記硬質皮膜を、Ｔｉ
Ｎからなり前記硬質皮膜よりも硬度の高い硬質皮膜の下
に被覆することにより、密着性を改善することができ
る。
面における最表面に形成する他、前記硬質皮膜を、Ｔｉ
Ｎからなり前記硬質皮膜よりも硬度の高い硬質皮膜の下
に被覆することにより、密着性を改善することができ
る。
【００１２】前記硬質皮膜の厚さは１μｍ以上が好まし
く、最大８０μｍまで可能である。従来のＴｉＮを有す
る硬質皮膜は最大膜厚が実際上５μｍ程度であったが、
本発明では最大膜厚が８０μｍまで可能である。これ
は、皮膜破断面の結晶を柱状組織にしたことにより、従
来の粒状組織のＴｉＮと比較して皮膜の残留応力を小さ
くすることができ、靱性を向上させることができたから
である。
く、最大８０μｍまで可能である。従来のＴｉＮを有す
る硬質皮膜は最大膜厚が実際上５μｍ程度であったが、
本発明では最大膜厚が８０μｍまで可能である。これ
は、皮膜破断面の結晶を柱状組織にしたことにより、従
来の粒状組織のＴｉＮと比較して皮膜の残留応力を小さ
くすることができ、靱性を向上させることができたから
である。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図１に
より説明する。
より説明する。
【００１４】図１（ａ）において、ピストンリング１の
全表面にガス窒化層２が２０〜９０μｍの厚さで形成さ
れており、外周面のガス窒化層２上にＴｉＮまたはＴｉ
ＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜３が１〜８０μｍの範
囲の厚さで被覆されている。硬質皮膜３は、ピストンリ
ング１の軸方向に折った破断面の結晶が母材側から皮膜
表面側に向かって成長している柱状組織を呈しており、
ＴｉＮの結晶は被覆面に平行に（１１１）面あるいは
（２００）面の優先方位を持ち、硬度はビッカース硬度
でＨＶ９００〜２０００の範囲にある。
全表面にガス窒化層２が２０〜９０μｍの厚さで形成さ
れており、外周面のガス窒化層２上にＴｉＮまたはＴｉ
ＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜３が１〜８０μｍの範
囲の厚さで被覆されている。硬質皮膜３は、ピストンリ
ング１の軸方向に折った破断面の結晶が母材側から皮膜
表面側に向かって成長している柱状組織を呈しており、
ＴｉＮの結晶は被覆面に平行に（１１１）面あるいは
（２００）面の優先方位を持ち、硬度はビッカース硬度
でＨＶ９００〜２０００の範囲にある。
【００１５】図１（ｂ）は別の例を示しており、ＴｉＮ
からなり皮膜硬度がビッカース硬度でＨＶ２１００〜２
４００の範囲にある硬質皮膜４の密着性を改善するため
に、この皮膜４の下に前記図１（ａ）で説明した硬質皮
膜３を被覆する。すなわち、ピストンリング１の全表面
にガス窒化層２が２０〜９０μｍの厚さで形成されてお
り、外周面のガス窒化層２上に前記図１（ａ）で説明し
た硬質皮膜３が１〜５０μｍの厚さで被覆されており、
更にその上に、硬度の高い上記硬質皮膜４が１〜７０μ
ｍの厚さで被覆されている。
からなり皮膜硬度がビッカース硬度でＨＶ２１００〜２
４００の範囲にある硬質皮膜４の密着性を改善するため
に、この皮膜４の下に前記図１（ａ）で説明した硬質皮
膜３を被覆する。すなわち、ピストンリング１の全表面
にガス窒化層２が２０〜９０μｍの厚さで形成されてお
り、外周面のガス窒化層２上に前記図１（ａ）で説明し
た硬質皮膜３が１〜５０μｍの厚さで被覆されており、
更にその上に、硬度の高い上記硬質皮膜４が１〜７０μ
ｍの厚さで被覆されている。
【００１６】上記硬質皮膜は、金属Ｔｉを蒸発源とし、
窒素ガスをプロセスガスとするイオンプレーティング法
によって被覆することができる。皮膜組成は窒素ガス流
量のコントロールにより調整することができる。また、
酸素、炭素、あるいは酸素と炭素を固溶させるには、プ
ロセスガスとして窒素ガスの他に、それぞれ、酸素ガ
ス、ＣＨ4 ガス、Ｃ2 Ｈ4 ガスおよびＣ2 Ｈ2 ガスのう
ちの少なくとも１種、酸素ガスとＣＨ4 ガス、Ｃ2 Ｈ4
ガスおよびＣ2 Ｈ2 ガスのうちの少なくとも１種とを使
用すればよい。皮膜破断面の結晶組織は炉内圧とバイア
ス電圧のコントロールにより調整する。炉内圧を高くす
ると柱状組織になり、逆に低くすると粒状組織になる。
また、バイアス電圧を低くすると柱状組織になり、逆に
高くすると粒状組織になる。皮膜硬度は、炉内圧を低く
すると上昇し、バイアス電圧を高くすると上昇する。
窒素ガスをプロセスガスとするイオンプレーティング法
によって被覆することができる。皮膜組成は窒素ガス流
量のコントロールにより調整することができる。また、
酸素、炭素、あるいは酸素と炭素を固溶させるには、プ
ロセスガスとして窒素ガスの他に、それぞれ、酸素ガ
ス、ＣＨ4 ガス、Ｃ2 Ｈ4 ガスおよびＣ2 Ｈ2 ガスのう
ちの少なくとも１種、酸素ガスとＣＨ4 ガス、Ｃ2 Ｈ4
ガスおよびＣ2 Ｈ2 ガスのうちの少なくとも１種とを使
用すればよい。皮膜破断面の結晶組織は炉内圧とバイア
ス電圧のコントロールにより調整する。炉内圧を高くす
ると柱状組織になり、逆に低くすると粒状組織になる。
また、バイアス電圧を低くすると柱状組織になり、逆に
高くすると粒状組織になる。皮膜硬度は、炉内圧を低く
すると上昇し、バイアス電圧を高くすると上昇する。
【００１７】以下、硬質皮膜の耐焼付性を評価するため
に、高面圧焼付試験機を使用して行った耐焼付性試験に
ついて説明する。
に、高面圧焼付試験機を使用して行った耐焼付性試験に
ついて説明する。
【００１８】皮膜の結晶構造および結晶の優先方位はＸ
線ディフラクトメータによる回折図形で決定した。酸素
固溶量、炭素固溶量および炭素含有量の分析はＸ線マイ
クロアナライザで行った。皮膜破断面の結晶組織は走査
型電子顕微鏡により観察した。
線ディフラクトメータによる回折図形で決定した。酸素
固溶量、炭素固溶量および炭素含有量の分析はＸ線マイ
クロアナライザで行った。皮膜破断面の結晶組織は走査
型電子顕微鏡により観察した。
【００１９】測定した皮膜の結晶構造、酸素固溶量、炭
素固溶量、硬度、破断面の結晶組織、および結晶の優先
方位を表１に示し、表２に試験結果を示す。
素固溶量、硬度、破断面の結晶組織、および結晶の優先
方位を表１に示し、表２に試験結果を示す。
【００２０】図２（ａ）は、表１に示す実施例３の硬質
皮膜の破断面の顕微鏡写真（１２００倍）を示す。この
写真によると、母材側から皮膜表面に向かって柱状に結
晶が成長していることが認められる。図２（ｂ）は、表
１に示す実施例６の硬質皮膜の破断面の顕微鏡写真（９
００倍）であり、母材側の下層が柱状組織で、上層が粒
状組織であることが認められる。図２（ｃ）は、表１に
示す比較例２の硬質皮膜の破断面の顕微鏡写真（１２５
０倍）であり、粒状組織であることが認められる。
皮膜の破断面の顕微鏡写真（１２００倍）を示す。この
写真によると、母材側から皮膜表面に向かって柱状に結
晶が成長していることが認められる。図２（ｂ）は、表
１に示す実施例６の硬質皮膜の破断面の顕微鏡写真（９
００倍）であり、母材側の下層が柱状組織で、上層が粒
状組織であることが認められる。図２（ｃ）は、表１に
示す比較例２の硬質皮膜の破断面の顕微鏡写真（１２５
０倍）であり、粒状組織であることが認められる。
【００２１】図３は、表１に示す実施例２の硬質皮膜の
Ｘ線回折図形（管球：Ｃｕ）で、（１１１）面の優先方
位を持つことを観察でき、（１１１）面と（２００）面
の回折ピークの相対比率が３．３であるのを観察でき
る。図４は、表１に示す実施例５の硬質皮膜のＸ線回折
図形（管球：Ｃｕ）で、（２００）面の優先方位を持つ
ことを観察できる。
Ｘ線回折図形（管球：Ｃｕ）で、（１１１）面の優先方
位を持つことを観察でき、（１１１）面と（２００）面
の回折ピークの相対比率が３．３であるのを観察でき
る。図４は、表１に示す実施例５の硬質皮膜のＸ線回折
図形（管球：Ｃｕ）で、（２００）面の優先方位を持つ
ことを観察できる。
【００２２】（１）高面圧焼付試験機 図５に高面圧焼付試験機の構成を示す。ステータ１０は
ロータ１１側の面に円形状の凹部を備えており、この凹
部にディスク１２（鋳鉄材：ＦＣ２５０相当）が固定さ
れている。ディスク１２はロータ１１側に突出してお
り、ロータ１１側の表面は垂直な平坦面をなしている。
ディスク１２の中心部には油孔１３がステータ１０の軸
方向に形成されており、この油孔１３に連通する細長い
油孔１４がステータ１０に斜めに形成されている。これ
らの油孔１３，１４を通じて、ステータ１０のディスク
１２と後述するピン１５との接触部に潤滑油が供給され
る。ロータ１１は水平軸を中心に回転し、ステータ１０
側の面に円形状の凹部が形成されており、この凹部に円
盤形状のピンホルダ１６がロータ１１に同心状に固定さ
れている。ピンホルダ１６のステータ１０側の面には、
同一円上に等間隔をおいて４つの凹部が形成されてお
り、これらの凹部にそれぞれ試験片としてのピン１５
（φ８ｍｍ）が挿入されて固定されている。各ピン１５
はピンホルダ１６の表面からステータ１０側に水平に突
出されている。
ロータ１１側の面に円形状の凹部を備えており、この凹
部にディスク１２（鋳鉄材：ＦＣ２５０相当）が固定さ
れている。ディスク１２はロータ１１側に突出してお
り、ロータ１１側の表面は垂直な平坦面をなしている。
ディスク１２の中心部には油孔１３がステータ１０の軸
方向に形成されており、この油孔１３に連通する細長い
油孔１４がステータ１０に斜めに形成されている。これ
らの油孔１３，１４を通じて、ステータ１０のディスク
１２と後述するピン１５との接触部に潤滑油が供給され
る。ロータ１１は水平軸を中心に回転し、ステータ１０
側の面に円形状の凹部が形成されており、この凹部に円
盤形状のピンホルダ１６がロータ１１に同心状に固定さ
れている。ピンホルダ１６のステータ１０側の面には、
同一円上に等間隔をおいて４つの凹部が形成されてお
り、これらの凹部にそれぞれ試験片としてのピン１５
（φ８ｍｍ）が挿入されて固定されている。各ピン１５
はピンホルダ１６の表面からステータ１０側に水平に突
出されている。
【００２３】各ピン１５の突出端面には表１に示す硬質
皮膜が形成されており、この端面がステータ１０のディ
スク１２面に接触している。
皮膜が形成されており、この端面がステータ１０のディ
スク１２面に接触している。
【００２４】したがって、ステータ１０に荷重Ｐをかけ
てディスク１２をピン１５に押接し、ピン１５とディス
ク１２の接触部分に油孔１３，１４を通じて潤滑油を供
給しながらロータ１１を回転させる。このロータ１１の
摺動速度を一定にして、荷重Ｐを変動していったとき、
ピン１５が焼き付いたときの焼付発生荷重を測定した。
てディスク１２をピン１５に押接し、ピン１５とディス
ク１２の接触部分に油孔１３，１４を通じて潤滑油を供
給しながらロータ１１を回転させる。このロータ１１の
摺動速度を一定にして、荷重Ｐを変動していったとき、
ピン１５が焼き付いたときの焼付発生荷重を測定した。
【００２５】なお、表２に示す試験結果は、比較例１の
硬質皮膜の焼付発生荷重を基準としたときの焼付面圧比
を示してある。
硬質皮膜の焼付発生荷重を基準としたときの焼付面圧比
を示してある。
【００２６】（２）試験条件 潤滑油 ：１０Ｗディーゼルエンジンオイル 荷重（Ｐ） ：初期２００Ｎから３分間隔で１００Ｎず
つステップアップ 摺動速度 ：８ｍ／ｓ一定 油温 ：８５℃
つステップアップ 摺動速度 ：８ｍ／ｓ一定 油温 ：８５℃
【００２７】（３）試験結果 表２に示されているように、実施例の硬質皮膜はいずれ
も、比較例の硬質皮膜よりも耐焼付性が優れている。
も、比較例の硬質皮膜よりも耐焼付性が優れている。
【００２８】次に、エンジン実験を行った結果を説明す
る。
る。
【００２９】前記試験で使用した比較例１，２，３，
４，６の皮膜と、実施例１〜９の皮膜を、トップリング
の外周摺動面に被覆して、エンジン実験を行った。エン
ジンはボア径φ８５ｍｍの直列４気筒４サイクルガソリ
ンエンジンを使用した。このエンジンを全負荷の条件で
１００時間運転した後、トップリングの外周摺動面を観
察した。その結果を表３に示す。表３に示されているよ
うに、比較例の硬質皮膜はいずれも焼付が発生したが、
実施例の硬質皮膜はいずれも焼付が発生しなかった。
４，６の皮膜と、実施例１〜９の皮膜を、トップリング
の外周摺動面に被覆して、エンジン実験を行った。エン
ジンはボア径φ８５ｍｍの直列４気筒４サイクルガソリ
ンエンジンを使用した。このエンジンを全負荷の条件で
１００時間運転した後、トップリングの外周摺動面を観
察した。その結果を表３に示す。表３に示されているよ
うに、比較例の硬質皮膜はいずれも焼付が発生したが、
実施例の硬質皮膜はいずれも焼付が発生しなかった。
【００３０】 （注１）実施例４の優先方位はＴｉＮについてのものである。 （注２）比較例１〜５の各皮膜の厚さは５μｍであり、比較例６〜９、実施例１ 〜５および実施例７〜９の各皮膜の厚さは２０μｍであり、実施例６の 皮膜の厚さは下層が５μｍ、上層が１５μｍである。 （注３）比較例５における２０の値は炭素含有量（重量％）である。
【００３１】
【００３２】
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように本発明のＴｉＮまた
はＴｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜を被覆したピス
トンリングは、耐焼付性に優れるとともに皮膜の厚膜化
を図れるので、優れた耐久性を具備することができる。
はＴｉＮとＴｉの混合からなる硬質皮膜を被覆したピス
トンリングは、耐焼付性に優れるとともに皮膜の厚膜化
を図れるので、優れた耐久性を具備することができる。
【図１】本発明の実施形態を示しており、（ａ）および
（ｂ）はそれぞれピストンリングの一部分を示す縦断面
図である。
（ｂ）はそれぞれピストンリングの一部分を示す縦断面
図である。
【図２】（ａ）は実施例３の皮膜の破断面の顕微鏡写
真、（ｂ）は実施例６の皮膜の破断面の顕微鏡写真、
（ｃ）は比較例２の皮膜の破断面の顕微鏡写真である。
真、（ｂ）は実施例６の皮膜の破断面の顕微鏡写真、
（ｃ）は比較例２の皮膜の破断面の顕微鏡写真である。
【図３】実施例２の皮膜のＸ線回折図形を示す。
【図４】実施例５の皮膜のＸ線回折図形を示す。
【図５】高面圧焼付試験機を示す縦断面図である。
１ ピストンリング ２ ガス窒化層 ３，４ ＴｉＮまたはＴｉＮとＴｉの混合からなる硬質
皮膜 １０ ステータ １１ ロータ １２ ディスク １３，１４ 油孔 １５ ピン １６ ピンホルダ
皮膜 １０ ステータ １１ ロータ １２ ディスク １３，１４ 油孔 １５ ピン １６ ピンホルダ
Claims (8)
- 【請求項１】 ＴｉＮまたはＴｉＮとＴｉの混合からな
る硬質皮膜が外周摺動面に被覆されているピストンリン
グにおいて、 前記硬質皮膜は、ピストンリングの軸方向破断面の結晶
が母材側から皮膜表面側に向かって柱状に成長している
柱状組織を呈しており、皮膜硬度がビッカース硬度でＨ
Ｖ９００〜２０００の範囲にあることを特徴とするピス
トンリング。 - 【請求項２】 前記ＴｉＮの結晶中に酸素および炭素の
うちの少なくとも１種が固溶されていることを特徴とす
る請求項１記載のピストンリング。 - 【請求項３】 前記ＴｉＮの結晶が被覆面に平行に（１
１１）面の優先方位を持つことを特徴とする請求項１ま
たは２記載のピストンリング。 - 【請求項４】 前記ＴｉＮの結晶の（１１１）面と（２
００）面の回折ピークの相対比率が１．３〜２０の範囲
にあることを特徴とする請求項３記載のピストンリン
グ。 - 【請求項５】 前記ＴｉＮの結晶が被覆面に平行に（２
００）面の優先方位を持つことを特徴とする請求項１ま
たは２記載のピストンリング。 - 【請求項６】 前記硬質皮膜の厚さが１〜８０μｍの範
囲にあることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記
載のピストンリング。 - 【請求項７】 請求項１〜５のいずれかに記載のピスト
ンリングの硬質皮膜上に、この硬質皮膜よりも硬度が高
くＴｉＮからなる硬質皮膜が被覆されていることを特徴
とするピストンリング。 - 【請求項８】 前記下層の硬質皮膜の厚さが１〜５０μ
ｍの範囲にあり、前記上層の硬質皮膜の厚さが１〜７０
μｍの範囲にあることを特徴とする請求項７記載のピス
トンリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5442598A JPH11230342A (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5442598A JPH11230342A (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ピストンリング |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11230342A true JPH11230342A (ja) | 1999-08-27 |
Family
ID=12970374
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5442598A Pending JPH11230342A (ja) | 1998-02-19 | 1998-02-19 | ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11230342A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007056290A (ja) * | 2005-08-23 | 2007-03-08 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 硬質皮膜 |
| JP2007170467A (ja) * | 2005-12-20 | 2007-07-05 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | ピストンリング |
| WO2012176847A1 (ja) | 2011-06-24 | 2012-12-27 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| WO2012176846A1 (ja) | 2011-06-24 | 2012-12-27 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| JP2019025713A (ja) * | 2017-07-27 | 2019-02-21 | 京セラ株式会社 | サーマルヘッドおよびサーマルプリンタ |
-
1998
- 1998-02-19 JP JP5442598A patent/JPH11230342A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007056290A (ja) * | 2005-08-23 | 2007-03-08 | Hitachi Tool Engineering Ltd | 硬質皮膜 |
| JP2007170467A (ja) * | 2005-12-20 | 2007-07-05 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | ピストンリング |
| WO2012176847A1 (ja) | 2011-06-24 | 2012-12-27 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| WO2012176846A1 (ja) | 2011-06-24 | 2012-12-27 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| JP2013029190A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-02-07 | Riken Corp | ピストンリング |
| JP2013029191A (ja) * | 2011-06-24 | 2013-02-07 | Riken Corp | ピストンリング |
| CN103620273A (zh) * | 2011-06-24 | 2014-03-05 | 株式会社理研 | 活塞环 |
| US9347559B2 (en) | 2011-06-24 | 2016-05-24 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring |
| US9371797B2 (en) | 2011-06-24 | 2016-06-21 | Kabushiki Kaisha Riken | Piston ring |
| CN103620273B (zh) * | 2011-06-24 | 2016-12-07 | 株式会社理研 | 活塞环 |
| JP2019025713A (ja) * | 2017-07-27 | 2019-02-21 | 京セラ株式会社 | サーマルヘッドおよびサーマルプリンタ |
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