JPH11229815A - 可変容量型タービン - Google Patents
可変容量型タービンInfo
- Publication number
- JPH11229815A JPH11229815A JP10033139A JP3313998A JPH11229815A JP H11229815 A JPH11229815 A JP H11229815A JP 10033139 A JP10033139 A JP 10033139A JP 3313998 A JP3313998 A JP 3313998A JP H11229815 A JPH11229815 A JP H11229815A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- parallel
- nozzle blade
- impeller
- end portions
- Prior art date
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- Pending
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Supercharger (AREA)
- Control Of Turbines (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ノズル羽根と平行壁との間の隙間流れを防止
し、タービン効率の低下を抑制する。 【解決手段】 本発明は、渦巻室と羽根車との間に一対
の平行壁６で区画されるノズル室３を設け、このノズル
室３に可動のノズル羽根５を設けた可変容量型タービン
であって、上記平行壁６に対面する上記ノズル羽根５の
両端部１０を中央部１１より厚肉に形成し、その両端部
１０の端面９を上記平行壁６に平行に形成したものであ
る。
し、タービン効率の低下を抑制する。 【解決手段】 本発明は、渦巻室と羽根車との間に一対
の平行壁６で区画されるノズル室３を設け、このノズル
室３に可動のノズル羽根５を設けた可変容量型タービン
であって、上記平行壁６に対面する上記ノズル羽根５の
両端部１０を中央部１１より厚肉に形成し、その両端部
１０の端面９を上記平行壁６に平行に形成したものであ
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用可変容量
型ターボ過給機等に用いられる可変容量型タービンに関
する。
型ターボ過給機等に用いられる可変容量型タービンに関
する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用可変容量型ターボ過給機におい
て、そのタービンの構造は図６に示すようになってい
る。即ち、羽根車１の径方向外方にタービンケーシング
２で区画されるノズル室３及び渦巻室４が設けられ、渦
巻室４にある作動流体としての排ガスＧをノズル室３通
過後羽根車１に与えるようになっている。ノズル室３に
は可動のノズル羽根５が複数設けられ、このノズル羽根
５を外部からアクチュエータ（図示せず）で操作するこ
とにより、羽根車１に与えるガス流量を制御できるよう
になっている。
て、そのタービンの構造は図６に示すようになってい
る。即ち、羽根車１の径方向外方にタービンケーシング
２で区画されるノズル室３及び渦巻室４が設けられ、渦
巻室４にある作動流体としての排ガスＧをノズル室３通
過後羽根車１に与えるようになっている。ノズル室３に
は可動のノズル羽根５が複数設けられ、このノズル羽根
５を外部からアクチュエータ（図示せず）で操作するこ
とにより、羽根車１に与えるガス流量を制御できるよう
になっている。
【０００３】ここで、ノズル室３は、タービンケーシン
グ２による一対の平行壁６から区画され、全周に亘る環
状に形成されている。そしてノズル羽根５は平行壁６を
横断するように配置され、タービンケーシング２を貫通
する回動軸７に連結されて回動操作されるようになって
いる。こうして隣り合うノズル羽根５と一対の平行壁６
とで複数の可変ノズル１５が形成される。
グ２による一対の平行壁６から区画され、全周に亘る環
状に形成されている。そしてノズル羽根５は平行壁６を
横断するように配置され、タービンケーシング２を貫通
する回動軸７に連結されて回動操作されるようになって
いる。こうして隣り合うノズル羽根５と一対の平行壁６
とで複数の可変ノズル１５が形成される。
【０００４】この場合、エンジンが高速側で排ガス流量
及び圧力が大のときは、ノズル面積が大となるように、
またノズル出口が羽根車１の径方向内側に向かうよう
に、ノズル羽根５を操作し、通常同様の羽根車１の駆動
を行う。一方、エンジンが低速で排ガス流量及び圧力が
小のときは、ノズル面積が小となるように、またノズル
出口が羽根車１の径方向外側に向かうように、ノズル羽
根５を操作する。こうすることで、羽根車１に与えるガ
ス流を高速とし、羽根車１を十分駆動できると共に、低
速側での十分な過給が可能となり、エンジンレスポン
ス、出力改善のほか排ガス特性向上、燃費改善等を図れ
るようになる。
及び圧力が大のときは、ノズル面積が大となるように、
またノズル出口が羽根車１の径方向内側に向かうよう
に、ノズル羽根５を操作し、通常同様の羽根車１の駆動
を行う。一方、エンジンが低速で排ガス流量及び圧力が
小のときは、ノズル面積が小となるように、またノズル
出口が羽根車１の径方向外側に向かうように、ノズル羽
根５を操作する。こうすることで、羽根車１に与えるガ
ス流を高速とし、羽根車１を十分駆動できると共に、低
速側での十分な過給が可能となり、エンジンレスポン
ス、出力改善のほか排ガス特性向上、燃費改善等を図れ
るようになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図７に示す
ように、従来のノズル羽根５の断面形状は単なる平板の
それと同様で、一定厚さｔの直線状となっている。
ように、従来のノズル羽根５の断面形状は単なる平板の
それと同様で、一定厚さｔの直線状となっている。
【０００６】一方、ノズル羽根５は平行壁６の間で動く
必要があるため、ノズル羽根５と平行壁６との間には必
然的に所定の大きさｓ1 ，ｓ2 の隙間８が設けられる。
必要があるため、ノズル羽根５と平行壁６との間には必
然的に所定の大きさｓ1 ，ｓ2 の隙間８が設けられる。
【０００７】ところが、例えば小型タービンでノズル羽
根５が小型、薄肉となると、ノズル羽根５の両端面９の
厚さ方向の寸法（ｔ）も極めて小さくなり、ノズル羽根
５による隙間８のシール効果が得られない。このため、
図８に示すような隙間８を通過する流れ（隙間流れ）Ｇ
1 ，Ｇ2 が生じてしまい、ガスの有するエネルギーを消
費し、タービン効率を低下させるという問題がある。な
おこの問題は、ノズル羽根５が薄肉となるガス流れ方向
下流側或いは羽根車側の位置でも顕著である。
根５が小型、薄肉となると、ノズル羽根５の両端面９の
厚さ方向の寸法（ｔ）も極めて小さくなり、ノズル羽根
５による隙間８のシール効果が得られない。このため、
図８に示すような隙間８を通過する流れ（隙間流れ）Ｇ
1 ，Ｇ2 が生じてしまい、ガスの有するエネルギーを消
費し、タービン効率を低下させるという問題がある。な
おこの問題は、ノズル羽根５が薄肉となるガス流れ方向
下流側或いは羽根車側の位置でも顕著である。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、渦巻室と羽根
車との間に一対の平行壁で区画されるノズル室を設け、
このノズル室に可動のノズル羽根を設けた可変容量型タ
ービンであって、上記平行壁に対面する上記ノズル羽根
の両端部を中央部より厚肉に形成し、その両端部の端面
を上記平行壁に平行に形成したものである。
車との間に一対の平行壁で区画されるノズル室を設け、
このノズル室に可動のノズル羽根を設けた可変容量型タ
ービンであって、上記平行壁に対面する上記ノズル羽根
の両端部を中央部より厚肉に形成し、その両端部の端面
を上記平行壁に平行に形成したものである。
【０００９】これによれば、ノズル羽根の両端面の厚さ
方向の寸法を大きくでき、十分なシール長が得られると
共に、隙間流れも抑制できる。
方向の寸法を大きくでき、十分なシール長が得られると
共に、隙間流れも抑制できる。
【００１０】なお、上記ノズル羽根が、その厚さ方向の
いずれか一方に上記中央部が突出するアール状に湾曲さ
れるのが好ましい。また上記端面の厚さ方向の中央部に
凹部が形成されるのが好ましい。また上記ノズル羽根の
羽根車側端部に、上記両端部間の中間位置付近が最大切
欠長となる切欠部が設けられるのが好ましい。
いずれか一方に上記中央部が突出するアール状に湾曲さ
れるのが好ましい。また上記端面の厚さ方向の中央部に
凹部が形成されるのが好ましい。また上記ノズル羽根の
羽根車側端部に、上記両端部間の中間位置付近が最大切
欠長となる切欠部が設けられるのが好ましい。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を添付図面に基づいて詳述する。
を添付図面に基づいて詳述する。
【００１２】本実施形態は図６に示したタービンのうち
ノズル羽根５の構成のみが異なる。即ち、図１に示すよ
うに、ノズル羽根５は、平行壁６に対面する両端部１０
が中央部１１より厚肉に形成され、その両端部１０の端
面９が平行壁６に平行に形成される。
ノズル羽根５の構成のみが異なる。即ち、図１に示すよ
うに、ノズル羽根５は、平行壁６に対面する両端部１０
が中央部１１より厚肉に形成され、その両端部１０の端
面９が平行壁６に平行に形成される。
【００１３】中央部１１は従来同様一定厚さｔ1 の直線
状に形成される。一方、両端部１０は、平行壁６への接
近方向に向かって順次増厚される断面ラッパ状に形成さ
れる。よって端面９の位置で最大厚さｔ2 となる。端面
９は同図に示すようにフラットな平面とされる。
状に形成される。一方、両端部１０は、平行壁６への接
近方向に向かって順次増厚される断面ラッパ状に形成さ
れる。よって端面９の位置で最大厚さｔ2 となる。端面
９は同図に示すようにフラットな平面とされる。
【００１４】この構成により、ノズル羽根５が比較的小
型、薄肉になっても、ノズル羽根５の両端面９の厚さ方
向の寸法を大きくでき、ノズル羽根５のラビリンスシー
ル効果を大きくすることができる。そして上述のような
隙間流れＧ1 ，Ｇ2 を抑制し、ガスエネルギの有効利用
を図れ、タービン効率の低下を抑制できるようになる。
型、薄肉になっても、ノズル羽根５の両端面９の厚さ方
向の寸法を大きくでき、ノズル羽根５のラビリンスシー
ル効果を大きくすることができる。そして上述のような
隙間流れＧ1 ，Ｇ2 を抑制し、ガスエネルギの有効利用
を図れ、タービン効率の低下を抑制できるようになる。
【００１５】詳しく述べると、ノズル羽根が比較的大
型、厚肉の場合は、両端面の厚さ方向の寸法が大きく、
全流量面積に対する隙間面積の相対的比率が小さいこと
から、シール性はある程度確保でき、隙間流れが生じて
もタービン性能へ関与する影響は少ない。しかし、逆に
ノズル羽根が比較的小型、薄肉の場合は、両端面の厚さ
方向の寸法が当然小さくなりシール性が悪化する。ま
た、ノズル羽根の動作のため、同一程度の大きさの隙間
は確保しなければならず、こうなると全流量面積に対す
る隙間面積の比率が増大し、隙間流れの影響が顕著に出
てしまう。なお、従来隙間自体を小さくするための様々
な試み（例えばアブレダブルコーティング等）が行われ
ているが、いずれも小型タービンについては良好な結果
が得られていない。
型、厚肉の場合は、両端面の厚さ方向の寸法が大きく、
全流量面積に対する隙間面積の相対的比率が小さいこと
から、シール性はある程度確保でき、隙間流れが生じて
もタービン性能へ関与する影響は少ない。しかし、逆に
ノズル羽根が比較的小型、薄肉の場合は、両端面の厚さ
方向の寸法が当然小さくなりシール性が悪化する。ま
た、ノズル羽根の動作のため、同一程度の大きさの隙間
は確保しなければならず、こうなると全流量面積に対す
る隙間面積の比率が増大し、隙間流れの影響が顕著に出
てしまう。なお、従来隙間自体を小さくするための様々
な試み（例えばアブレダブルコーティング等）が行われ
ているが、いずれも小型タービンについては良好な結果
が得られていない。
【００１６】そこで、上述のように隙間に対面する部分
のみ厚肉化することで、小型、薄肉でありながらシール
性の良好なノズル羽根とすることができる。
のみ厚肉化することで、小型、薄肉でありながらシール
性の良好なノズル羽根とすることができる。
【００１７】ところで、ノズル羽根５の両端部１０は図
２に示すように形成してもよい。即ち、これにおいては
両端部１０が中央部１１より厚肉に形成された上で、両
端面９の厚さ方向の中央部に凹部１２が形成されてい
る。凹部１２は端面９を平行壁６横断方向（図の上下方
向）に窪ませて断面浅皿状に形成されている。ただし形
状はこれに限定するものではなく、円形等も可能であ
る。これによれば、隙間８に入ってきたガスの圧力を凹
部１２で一気に減少させられ、これによりラビリンスシ
ール効果を一層強め、さらなるシール性の向上を果たせ
る。
２に示すように形成してもよい。即ち、これにおいては
両端部１０が中央部１１より厚肉に形成された上で、両
端面９の厚さ方向の中央部に凹部１２が形成されてい
る。凹部１２は端面９を平行壁６横断方向（図の上下方
向）に窪ませて断面浅皿状に形成されている。ただし形
状はこれに限定するものではなく、円形等も可能であ
る。これによれば、隙間８に入ってきたガスの圧力を凹
部１２で一気に減少させられ、これによりラビリンスシ
ール効果を一層強め、さらなるシール性の向上を果たせ
る。
【００１８】次に、図３、図４に他の実施の形態を示
す。ここではノズル羽根５がアール状に湾曲され、中央
部１１が厚さ方向のいずれか一方に突出されるのが特徴
である。詳述すると、ノズル羽根５は、平行壁６横断方
向（図の上下方向）の中間位置付近が最も薄肉とされ、
両端部１０に至るにつれ徐々に増圧され、両端面９の位
置で最大厚さとされる。両端面９は平行壁６に平行なフ
ラットな平面である。このようにしても両端面９の厚さ
方向の寸法を増し、シール性を高められる。
す。ここではノズル羽根５がアール状に湾曲され、中央
部１１が厚さ方向のいずれか一方に突出されるのが特徴
である。詳述すると、ノズル羽根５は、平行壁６横断方
向（図の上下方向）の中間位置付近が最も薄肉とされ、
両端部１０に至るにつれ徐々に増圧され、両端面９の位
置で最大厚さとされる。両端面９は平行壁６に平行なフ
ラットな平面である。このようにしても両端面９の厚さ
方向の寸法を増し、シール性を高められる。
【００１９】特に、図１(b) のガス流れ方向を考慮する
と、ノズル１５内には速度分布、圧力分布が存在し、図
３、図４の右側の側面１３付近は高速・低圧側、左側の
側面１４付近は低速・高圧側となる。一方、図８を参照
して、隙間流れには、単純に隙間８を通過していってし
まう流れＧ1 と、上記圧力差に基づく流れＧ2 との二種
類がある。この後者の流れＧ2 を阻止する上では図３の
形態の方が有利である。なぜなら、平行壁６横断方向の
中央部１１が低圧側に凸となっており、高圧側側面１４
付近において、平行壁６横断方向の中間位置付近が高
圧、両端部１０付近が低圧となるような圧力分布を形成
できるからである。つまり、高圧側の側面１４の平行壁
６横断方向の中間位置付近に圧力溜まりを形成でき、こ
れによって隙間８付近の高圧側圧力を減少し、ひいては
両側面１３，１４間の圧力差を減少し、これに基づく流
れＧ2 を減じることが可能となる。このように、これら
ノズル羽根５は、平行壁６横断方向の圧力分布、ひいて
はノズル羽根５にかかる流体力（負荷分布）を最適に制
御し得る。
と、ノズル１５内には速度分布、圧力分布が存在し、図
３、図４の右側の側面１３付近は高速・低圧側、左側の
側面１４付近は低速・高圧側となる。一方、図８を参照
して、隙間流れには、単純に隙間８を通過していってし
まう流れＧ1 と、上記圧力差に基づく流れＧ2 との二種
類がある。この後者の流れＧ2 を阻止する上では図３の
形態の方が有利である。なぜなら、平行壁６横断方向の
中央部１１が低圧側に凸となっており、高圧側側面１４
付近において、平行壁６横断方向の中間位置付近が高
圧、両端部１０付近が低圧となるような圧力分布を形成
できるからである。つまり、高圧側の側面１４の平行壁
６横断方向の中間位置付近に圧力溜まりを形成でき、こ
れによって隙間８付近の高圧側圧力を減少し、ひいては
両側面１３，１４間の圧力差を減少し、これに基づく流
れＧ2 を減じることが可能となる。このように、これら
ノズル羽根５は、平行壁６横断方向の圧力分布、ひいて
はノズル羽根５にかかる流体力（負荷分布）を最適に制
御し得る。
【００２０】なお、この実施の形態に図２に示す構成を
組み合わせられるのは勿論である。
組み合わせられるのは勿論である。
【００２１】次に、図５に示す他の実施の形態について
説明する。ノズル羽根５は図６に示したように、渦巻室
４側から羽根車１側に延出する薄板翼状に形成され、羽
根車側端部１７が尖頭状に形成され、渦巻室側端部１６
が丸められている。しかしながらここでは、羽根車側端
部１７に、両端部１０間の中間位置付近が最大切欠長と
なる切欠部１８が設けられる。ここでは切欠部１８が略
半円状に形成されるが、形状はこれに限定するものでは
ない。こうすると平行壁６横断方向中間位置付近のガス
を早期に排出し、前記同様の平行壁６横断方向の圧力分
布が得られ、隙間流れを防止することが可能となる。な
お、この構成は図１乃至図４いずれかの実施の形態に組
み合わせて用いる。
説明する。ノズル羽根５は図６に示したように、渦巻室
４側から羽根車１側に延出する薄板翼状に形成され、羽
根車側端部１７が尖頭状に形成され、渦巻室側端部１６
が丸められている。しかしながらここでは、羽根車側端
部１７に、両端部１０間の中間位置付近が最大切欠長と
なる切欠部１８が設けられる。ここでは切欠部１８が略
半円状に形成されるが、形状はこれに限定するものでは
ない。こうすると平行壁６横断方向中間位置付近のガス
を早期に排出し、前記同様の平行壁６横断方向の圧力分
布が得られ、隙間流れを防止することが可能となる。な
お、この構成は図１乃至図４いずれかの実施の形態に組
み合わせて用いる。
【００２２】他にも本発明の実施の形態は種々考えら
れ、様々な形状変更、増厚方法等が可能である。
れ、様々な形状変更、増厚方法等が可能である。
【００２３】
【発明の効果】本発明は次の如き優れた効果を発揮す
る。
る。
【００２４】（１） ノズル羽根によるシール効果を高
め、ノズル羽根と平行壁との間の隙間流れを抑制でき
る。
め、ノズル羽根と平行壁との間の隙間流れを抑制でき
る。
【００２５】（２） タービン効率の低下を抑制でき
る。
る。
【００２６】（３） 小型タービンに最適となる。
【００２７】（４） 平行壁横断方向の圧力分布を最適
化し得る。
化し得る。
【図１】本発明の実施の形態を示し、（ａ）は図６のＸ
−Ｘ線断面図、（ｂ）は正面図である。
−Ｘ線断面図、（ｂ）は正面図である。
【図２】本発明の他の実施の形態を示す要部拡大図であ
る。
る。
【図３】本発明の他の実施の形態を示し、図６のＸ−Ｘ
線断面図である。
線断面図である。
【図４】本発明の他の実施の形態を示し、図６のＸ−Ｘ
線断面図である。
線断面図である。
【図５】本発明の他の実施の形態を示す斜視図である。
【図６】タービンの構造を示し、(a) は正面図、(b) は
左側面図である。
左側面図である。
【図７】従来例を示し、図６のＸ−Ｘ線断面図である。
【図８】隙間流れを示す斜視図である。
１ 羽根車 ３ ノズル室 ４ 渦巻室 ５ ノズル羽根 ６ 平行壁 ７ 回動軸 ８ 隙間 ９ 端面 １０ 端部 １１ 中央部 １２ 凹部 １３ ノズル羽根側面 １４ ノズル羽根側面 １５ ノズル １６ 渦巻室側端部 １７ 羽根車側端部 １８ 切欠部
Claims (4)
- 【請求項１】 渦巻室と羽根車との間に一対の平行壁で
区画されるノズル室を設け、該ノズル室に可動のノズル
羽根を設けた可変容量型タービンであって、上記平行壁
に対面する上記ノズル羽根の両端部を中央部より厚肉に
形成し、その両端部の端面を上記平行壁に平行に形成し
たことを特徴とする可変容量型タービン。 - 【請求項２】 上記ノズル羽根が、その厚さ方向のいず
れか一方に上記中央部が突出するアール状に湾曲された
請求項１記載の可変容量型タービン。 - 【請求項３】 上記端面の厚さ方向の中央部に凹部が形
成された請求項１又は２記載の可変容量型タービン。 - 【請求項４】 上記ノズル羽根の羽根車側端部に、上記
両端部間の中間位置付近が最大切欠長となる切欠部が設
けられた請求項１乃至３いずれかに記載の可変容量型タ
ービン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10033139A JPH11229815A (ja) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | 可変容量型タービン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10033139A JPH11229815A (ja) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | 可変容量型タービン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11229815A true JPH11229815A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12378271
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10033139A Pending JPH11229815A (ja) | 1998-02-16 | 1998-02-16 | 可変容量型タービン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11229815A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005059313A3 (en) * | 2003-12-12 | 2005-08-25 | Honeywell Int Inc | Vane and throat shaping for a radial turbine assembly |
| WO2008101105A3 (en) * | 2007-02-15 | 2008-10-30 | Borgwarner Inc | Turbocharger vane |
| WO2010052911A1 (ja) | 2008-11-05 | 2010-05-14 | 株式会社Ihi | ターボチャージャ |
| WO2014102962A1 (ja) | 2012-12-27 | 2014-07-03 | 三菱重工業株式会社 | 可変容量型排気ターボ過給機 |
| JP2015229989A (ja) * | 2014-06-06 | 2015-12-21 | トヨタ自動車株式会社 | 可変ノズルターボチャージャー |
| KR20170085127A (ko) * | 2014-11-21 | 2017-07-21 | 제네럴 일렉트릭 컴퍼니 | 베인을 포함하는 터보 기계 및 그러한 터보 기계를 조립하는 방법 |
| WO2017168646A1 (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 三菱重工業株式会社 | 可変容量型ターボチャージャ |
| WO2018116394A1 (ja) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | ターボチャージャ及びターボチャージャのノズルベーン並びにタービン |
| WO2018116395A1 (ja) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | ターボチャージャ及びターボチャージャのノズルベーン並びにタービン |
| CN108884752A (zh) * | 2016-03-30 | 2018-11-23 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 涡轮增压器 |
| WO2023203855A1 (ja) * | 2022-04-22 | 2023-10-26 | 三菱重工業株式会社 | タービンハウジングおよび可変容量型のターボチャージャ |
-
1998
- 1998-02-16 JP JP10033139A patent/JPH11229815A/ja active Pending
Cited By (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005059313A3 (en) * | 2003-12-12 | 2005-08-25 | Honeywell Int Inc | Vane and throat shaping for a radial turbine assembly |
| US7255530B2 (en) | 2003-12-12 | 2007-08-14 | Honeywell International Inc. | Vane and throat shaping |
| US8500395B2 (en) | 2007-02-15 | 2013-08-06 | Borgwarner Inc. | Turbocharger vane |
| EP2118468A2 (en) * | 2007-02-15 | 2009-11-18 | BorgWarner, Inc. | Turbocharger vane |
| WO2008101105A3 (en) * | 2007-02-15 | 2008-10-30 | Borgwarner Inc | Turbocharger vane |
| EP2118468A4 (en) * | 2007-02-15 | 2014-12-24 | Borgwarner Inc | TURBOCOMPRESSOR DAWN |
| WO2010052911A1 (ja) | 2008-11-05 | 2010-05-14 | 株式会社Ihi | ターボチャージャ |
| JP5035426B2 (ja) * | 2008-11-05 | 2012-09-26 | 株式会社Ｉｈｉ | ターボチャージャ |
| US8807926B2 (en) | 2008-11-05 | 2014-08-19 | Ihi Corporation | Turbocharger |
| WO2014102962A1 (ja) | 2012-12-27 | 2014-07-03 | 三菱重工業株式会社 | 可変容量型排気ターボ過給機 |
| JP5936710B2 (ja) * | 2012-12-27 | 2016-06-22 | 三菱重工業株式会社 | 可変容量型排気ターボ過給機 |
| US10385765B2 (en) | 2012-12-27 | 2019-08-20 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Variable geometry turbocharger |
| JP2015229989A (ja) * | 2014-06-06 | 2015-12-21 | トヨタ自動車株式会社 | 可変ノズルターボチャージャー |
| KR20170085127A (ko) * | 2014-11-21 | 2017-07-21 | 제네럴 일렉트릭 컴퍼니 | 베인을 포함하는 터보 기계 및 그러한 터보 기계를 조립하는 방법 |
| JP2017535719A (ja) * | 2014-11-21 | 2017-11-30 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ベーンを含むターボ機械及びそういったターボ機械を組み立てる方法 |
| CN109312658B (zh) * | 2016-03-30 | 2022-02-22 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 可变容量型涡轮增压器 |
| WO2017168646A1 (ja) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 三菱重工業株式会社 | 可変容量型ターボチャージャ |
| CN108884752A (zh) * | 2016-03-30 | 2018-11-23 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 涡轮增压器 |
| CN109312658A (zh) * | 2016-03-30 | 2019-02-05 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 可变容量型涡轮增压器 |
| EP3954882A1 (en) | 2016-03-30 | 2022-02-16 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Variable geometry turbocharger |
| EP3412889A4 (en) * | 2016-03-30 | 2019-02-20 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | TURBOCHARGER |
| US11092068B2 (en) | 2016-03-30 | 2021-08-17 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Variable geometry turbocharger |
| US20190101018A1 (en) * | 2016-03-30 | 2019-04-04 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Turbocharger |
| US10731503B2 (en) | 2016-03-30 | 2020-08-04 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Turbocharger |
| CN108884752B (zh) * | 2016-03-30 | 2021-03-16 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 涡轮增压器 |
| US20200123966A1 (en) * | 2016-03-30 | 2020-04-23 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Variable geometry turbocharger |
| WO2018116395A1 (ja) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | ターボチャージャ及びターボチャージャのノズルベーン並びにタービン |
| US10844869B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-11-24 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Turbocharger, nozzle vane for turbocharger, and turbine |
| US10851797B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-12-01 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | Turbocharger, nozzle vane for turbocharger, and turbine |
| EP3456937A4 (en) * | 2016-12-21 | 2020-01-08 | Mitsubishi Heavy Industries Engine & Turbocharger, Ltd. | TURBOCHARGER, TURBOCHARGER GUIDE AND TURBINE |
| CN109477417A (zh) * | 2016-12-21 | 2019-03-15 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 涡轮增压器、涡轮增压器的喷嘴叶片以及涡轮机 |
| CN109477417B (zh) * | 2016-12-21 | 2021-12-24 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 涡轮增压器、涡轮增压器的喷嘴叶片以及涡轮机 |
| CN109312659A (zh) * | 2016-12-21 | 2019-02-05 | 三菱重工发动机和增压器株式会社 | 涡轮增压器、涡轮增压器的喷嘴叶片以及涡轮机 |
| WO2018116394A1 (ja) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | ターボチャージャ及びターボチャージャのノズルベーン並びにタービン |
| WO2023203855A1 (ja) * | 2022-04-22 | 2023-10-26 | 三菱重工業株式会社 | タービンハウジングおよび可変容量型のターボチャージャ |
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