JPH11229089A - 過共析鋼線材およびその製造方法 - Google Patents
過共析鋼線材およびその製造方法Info
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- JPH11229089A JPH11229089A JP3555098A JP3555098A JPH11229089A JP H11229089 A JPH11229089 A JP H11229089A JP 3555098 A JP3555098 A JP 3555098A JP 3555098 A JP3555098 A JP 3555098A JP H11229089 A JPH11229089 A JP H11229089A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】加工性の優れた過共析鋼線材を提供する。
【構成】Ｃ：１．２〜１．４％，Ｓｉ：０．１〜１．５
％，Ｍｎ：０．１〜１．５％となる鋼からなり、線材横
断面に存在する５０％以上の組織が上部ベイナイト組織
からなる、残りが疑似パーライトあるいはパーライトか
らなる線材とその製造方法。上記鋼成分に加えＣｒ：
０．１〜１．０％，Ｎｉ：０．１〜１．０％，Ｃｕ：
０．１〜１．０％のいずれか１種以上がふくまれる線材
とその製造方法。
％，Ｍｎ：０．１〜１．５％となる鋼からなり、線材横
断面に存在する５０％以上の組織が上部ベイナイト組織
からなる、残りが疑似パーライトあるいはパーライトか
らなる線材とその製造方法。上記鋼成分に加えＣｒ：
０．１〜１．０％，Ｎｉ：０．１〜１．０％，Ｃｕ：
０．１〜１．０％のいずれか１種以上がふくまれる線材
とその製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はタイヤ、ベルトコー
ドなどのゴムおよび有機材料の補強用に使用されている
スチールコード、ビードワイヤやホースワイヤなど、弁
バネ、ロープなどの高強度の硬鋼線ならびに針、釣り
針、カットワイヤの製造に用いられる線材に関するもの
である。
ドなどのゴムおよび有機材料の補強用に使用されている
スチールコード、ビードワイヤやホースワイヤなど、弁
バネ、ロープなどの高強度の硬鋼線ならびに針、釣り
針、カットワイヤの製造に用いられる線材に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】高炭素鋼よりなる線材は、１２０ｍｍ角
程度のビレットから熱間圧延によって５〜１６ｍｍφの
線径に加工し調整冷却して製造される。調整冷却ではそ
の後の伸線加工などの加工に優れた特性を発揮するよう
に調整されている。この調整冷却では０．６％以上のＣ
を含んだ高炭素鋼線材の場合には、特願平２−７２５６
４などに見られるパーライト組織とする調整冷却が施さ
れている。またパーライト組織を得る方法としては、衝
風冷却によるステルモア法や冷却媒体として溶融塩を用
いるＤＬＰ方法が知られており、特公昭５９−３７７２
５などの直接熱処理法が知られている。また、Ｃ量０．
８％以上１．２％以下からなる高炭素鋼線材を調整冷却
により、その組織の８０％以上を上部ベイナイト組織に
するものが特願平５−１２２９８４に開示されている。
Ｃ量が１．２％以上となる高炭素鋼線材は、耐磨耗性の
点で優れているため針、釘、釣針などに使用されてい
る。
程度のビレットから熱間圧延によって５〜１６ｍｍφの
線径に加工し調整冷却して製造される。調整冷却ではそ
の後の伸線加工などの加工に優れた特性を発揮するよう
に調整されている。この調整冷却では０．６％以上のＣ
を含んだ高炭素鋼線材の場合には、特願平２−７２５６
４などに見られるパーライト組織とする調整冷却が施さ
れている。またパーライト組織を得る方法としては、衝
風冷却によるステルモア法や冷却媒体として溶融塩を用
いるＤＬＰ方法が知られており、特公昭５９−３７７２
５などの直接熱処理法が知られている。また、Ｃ量０．
８％以上１．２％以下からなる高炭素鋼線材を調整冷却
により、その組織の８０％以上を上部ベイナイト組織に
するものが特願平５−１２２９８４に開示されている。
Ｃ量が１．２％以上となる高炭素鋼線材は、耐磨耗性の
点で優れているため針、釘、釣針などに使用されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの線材
を線材圧延後の調整冷却を用いてパーライトに調整する
場合は、初析セメンタイトが出現し、伸線加工などの加
工性を著しく低下させる。このため、調整冷却して製造
された線材は、再度、熱処理して初析セメンタイトを無
害化する球状化処理などを施す必要があった。
を線材圧延後の調整冷却を用いてパーライトに調整する
場合は、初析セメンタイトが出現し、伸線加工などの加
工性を著しく低下させる。このため、調整冷却して製造
された線材は、再度、熱処理して初析セメンタイトを無
害化する球状化処理などを施す必要があった。
【０００４】近年、経済性を高めるニーズから材料の加
工性の優れたＣ量のより高い過共析鋼線材の開発が望ま
れている。本発明はＣ量が重量％で１．２％以上含まれ
る高炭素鋼の熱間圧延線材の分野において、伸線加工性
が優れた線材を提供する。
工性の優れたＣ量のより高い過共析鋼線材の開発が望ま
れている。本発明はＣ量が重量％で１．２％以上含まれ
る高炭素鋼の熱間圧延線材の分野において、伸線加工性
が優れた線材を提供する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】１．２％を越えるＣ量を
含む線材を熱間圧延後の調整冷却によってパーライト組
織とする場合には、線材を急冷後、恒温保持する温度制
御が困難なため初析セメンタイトの析出などから加工性
が著しく低下する。そこで、本発明では直接熱処理によ
って加工性の優れた線材を製造するために、線材の組織
を一部上部ベイナイト組織に調整した。
含む線材を熱間圧延後の調整冷却によってパーライト組
織とする場合には、線材を急冷後、恒温保持する温度制
御が困難なため初析セメンタイトの析出などから加工性
が著しく低下する。そこで、本発明では直接熱処理によ
って加工性の優れた線材を製造するために、線材の組織
を一部上部ベイナイト組織に調整した。
【０００６】炭素量が重量％で１．２％以上１．４％以
下の線材においては上部ベイナイト組織率が５０％以上
の疑似パーライトあるいはパーライト組織との混合組織
にすれば十分な加工性が得られる。また、上部ベイナイ
ト組織を５０％以上析出させるので、初析セメンタイト
が出ないように急冷することが容易となった。
下の線材においては上部ベイナイト組織率が５０％以上
の疑似パーライトあるいはパーライト組織との混合組織
にすれば十分な加工性が得られる。また、上部ベイナイ
ト組織を５０％以上析出させるので、初析セメンタイト
が出ないように急冷することが容易となった。
【０００７】上部ベイナイト組織が５０％未満の場合に
は、初析セメンタイトを十分になくすことが出来ない事
に加え、パーライト組織中に少量の上部ベイナイト組織
が存在すると加工が上部ベイナイト組織に集中するため
加工性が低下する。また、上部ベイナイト組織率が５０
％以上の場合でも、加工性の低い下部ベイナイト組織と
の混合組織の場合には加工性が低下するので、残りの組
織は疑似パーライト組織あるいはパーライト組織に調整
する必要がある。
は、初析セメンタイトを十分になくすことが出来ない事
に加え、パーライト組織中に少量の上部ベイナイト組織
が存在すると加工が上部ベイナイト組織に集中するため
加工性が低下する。また、上部ベイナイト組織率が５０
％以上の場合でも、加工性の低い下部ベイナイト組織と
の混合組織の場合には加工性が低下するので、残りの組
織は疑似パーライト組織あるいはパーライト組織に調整
する必要がある。
【０００８】また、１．２％以上１．４％以下の炭素を
含む線材の組織を上部ベイナイト組織が５０％以上とな
るようにするには、熱間圧延後の線材の調整冷却におい
て、オーステナイト域から５５０℃になるまでの平均冷
却速度を４０℃／ｓ以上とする必要がある。
含む線材の組織を上部ベイナイト組織が５０％以上とな
るようにするには、熱間圧延後の線材の調整冷却におい
て、オーステナイト域から５５０℃になるまでの平均冷
却速度を４０℃／ｓ以上とする必要がある。
【０００９】また、初期の保持温度が３５０℃未満とな
ると下部ベイナイトが析出し、４７０℃を越えると上部
ベイナイト組織を５０％以上とすることが出来ないの
で、はじめの保持温度を３５０℃以上４７０℃以下とす
る。また、加工性をより良くするためならびに変態の進
行を早めるために望ましくは５０％以上変態が進んだ
後、変態完了前に５２０℃以上６２０℃以下の温度範囲
に保持する。５２０℃以下の温度では、十分な延性が確
保できないので５２０℃以上とする。また、６２０℃以
上とする場合、セメンタイトの球状化が促進され疑似パ
ーライトが増え、上部ベイナイト組織を５０％以上とす
る事が難しくなり、良好な加工性が得られないので６２
０℃以下とする。
ると下部ベイナイトが析出し、４７０℃を越えると上部
ベイナイト組織を５０％以上とすることが出来ないの
で、はじめの保持温度を３５０℃以上４７０℃以下とす
る。また、加工性をより良くするためならびに変態の進
行を早めるために望ましくは５０％以上変態が進んだ
後、変態完了前に５２０℃以上６２０℃以下の温度範囲
に保持する。５２０℃以下の温度では、十分な延性が確
保できないので５２０℃以上とする。また、６２０℃以
上とする場合、セメンタイトの球状化が促進され疑似パ
ーライトが増え、上部ベイナイト組織を５０％以上とす
る事が難しくなり、良好な加工性が得られないので６２
０℃以下とする。
【００１０】次に鋼中の成分元素の限定理由についても
述べる。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である。必要強
度や耐磨耗性を確保するためにはＣは少なくとも１．２
％以上とすることが必要である。高すぎると初析セメン
タイトの析出が避けられないので上限は１．４％とす
る。
述べる。Ｃは経済的かつ有効な強化元素である。必要強
度や耐磨耗性を確保するためにはＣは少なくとも１．２
％以上とすることが必要である。高すぎると初析セメン
タイトの析出が避けられないので上限は１．４％とす
る。
【００１１】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であ
り、従って、その含有量があまりに少ないとき脱酸効果
が不十分になるので下限を０．１％とする。また、Ｓｉ
は熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に
固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面フェラ
イトの延性を低下させるので、伸線後性に悪影響を与え
ない１．５％以下とする。
り、従って、その含有量があまりに少ないとき脱酸効果
が不十分になるので下限を０．１％とする。また、Ｓｉ
は熱処理後に形成されるパーライト中のフェライト相に
固溶しパテンティング後の強度を上げるが、反面フェラ
イトの延性を低下させるので、伸線後性に悪影響を与え
ない１．５％以下とする。
【００１２】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を確保するために
０．１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析
を引き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテ
ンサイトという過冷組織が発生しその後の伸線性を害す
るため１．５％以下とする。
０．１％以上添加する。しかし、多量のＭｎ添加は偏析
を引き起こしパテンティングの際にベイナイト、マルテ
ンサイトという過冷組織が発生しその後の伸線性を害す
るため１．５％以下とする。
【００１３】Ｓは多量に含まれると線材の延性を害する
のでその含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
ＰもＳと同様に線材の延性を害するのでその含有量を
０．０２％以下とするのが望ましい。
のでその含有量を０．０２％以下とするのが望ましい。
ＰもＳと同様に線材の延性を害するのでその含有量を
０．０２％以下とするのが望ましい。
【００１４】Ｃｒはこのようなセメンタイトの異常部の
出現を抑制しさらに、パーライトを微細にする効果を持
っている。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト
中の転移密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細
線の延性を著しく害することになる。従って、Ｃｒの添
加量はその効果が期待できる０．０５％以上としフェラ
イト中の転移密度を増加させ延性を害することの無い
１．０％以下とする。
出現を抑制しさらに、パーライトを微細にする効果を持
っている。しかし、多量の添加は熱処理後のフェライト
中の転移密度を上昇させるため、引き抜き加工後の極細
線の延性を著しく害することになる。従って、Ｃｒの添
加量はその効果が期待できる０．０５％以上としフェラ
イト中の転移密度を増加させ延性を害することの無い
１．０％以下とする。
【００１５】ＮｉもＣｒと同じ効果があるため、必要に
よりその効果を発揮する０．０５％以上添加する。Ｎｉ
も添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下
させるので上限を１．０％とする。
よりその効果を発揮する０．０５％以上添加する。Ｎｉ
も添加量が多くなり過ぎるとフェライト相の延性を低下
させるので上限を１．０％とする。
【００１６】Ｃｕは線材の腐食疲労特性を向上させる元
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．０５
％以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くな
り過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
１．０％とする。
素であるので、必要によりその効果を発揮する０．０５
％以上添加することが望ましい。Ｃｕも添加量が多くな
り過ぎるとフェライト相の延性を低下させるので上限を
１．０％とする。
【００１７】Ｍｏは線材の焼き入れ性を向上するために
添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．０
５％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多く
なり過ぎると焼き入れ性が高まり、偏析部にミクロマル
テンサイトが析出しやすくなるので上限を１．０％とす
る。
添加する元素で、必要によりその効果を発揮する０．０
５％以上添加することが望ましい。Ｍｏも添加量が多く
なり過ぎると焼き入れ性が高まり、偏析部にミクロマル
テンサイトが析出しやすくなるので上限を１．０％とす
る。
【００１８】
【発明の実施の形態】まず、実施例としてこれらの線材
の伸線加工性の向上のために本発明を適用した場合につ
いて示す。供試鋼として表１に示す番号１から１０番の
鋼組成の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延によって
５．０〜１５ｍｍφに圧延し、Ａｌ変態温度以上の温度
に保持されている線材を表２に示すプロセスで調整冷却
を行い、組織の５０％以上を上部ベイナイト組織とし
た。
の伸線加工性の向上のために本発明を適用した場合につ
いて示す。供試鋼として表１に示す番号１から１０番の
鋼組成の１２２ｍｍ角のビレットを熱間圧延によって
５．０〜１５ｍｍφに圧延し、Ａｌ変態温度以上の温度
に保持されている線材を表２に示すプロセスで調整冷却
を行い、組織の５０％以上を上部ベイナイト組織とし
た。
【００１９】表２に示す調整冷却の水冷、ミスト冷却は
５５０℃近傍の温度になるまでの冷却を行い、その後ソ
ルトバスに浸漬した事を示す。例えば、本発明法４に記
載の水冷＋ソルト（４００℃）＋ソルト（５５０℃）
は、圧延後、オーステナイト域から水冷により５５０℃
以下の温度に冷却し、その後、直ちに４００℃のソルト
バスに浸漬し、変態が完了する前に５５０℃のソルトバ
スに浸漬した事を示す。
５５０℃近傍の温度になるまでの冷却を行い、その後ソ
ルトバスに浸漬した事を示す。例えば、本発明法４に記
載の水冷＋ソルト（４００℃）＋ソルト（５５０℃）
は、圧延後、オーステナイト域から水冷により５５０℃
以下の温度に冷却し、その後、直ちに４００℃のソルト
バスに浸漬し、変態が完了する前に５５０℃のソルトバ
スに浸漬した事を示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】番号１１〜１５を比較のために準備した。
比較法１１は化学成分は本発明法と同じで、パーライト
組織に調整した場合である。比較法１２は化学成分は本
発明法と同じで、初期の冷却速度が小さく上部ベイナイ
ト組織が４０％と少ない場合である。比較法１３は熱間
圧延後の組織の５０％以上が上部ベイナイト組織である
が初期の保持温度が低いため残りが下部ベイナイト組織
となった場合である。比較法１４は最終の保持温度が本
発明より高い場合である。このため、上部ベイナイト組
織率が５０％未満となった場合である。
比較法１１は化学成分は本発明法と同じで、パーライト
組織に調整した場合である。比較法１２は化学成分は本
発明法と同じで、初期の冷却速度が小さく上部ベイナイ
ト組織が４０％と少ない場合である。比較法１３は熱間
圧延後の組織の５０％以上が上部ベイナイト組織である
が初期の保持温度が低いため残りが下部ベイナイト組織
となった場合である。比較法１４は最終の保持温度が本
発明より高い場合である。このため、上部ベイナイト組
織率が５０％未満となった場合である。
【００２３】これらの供試線材において伸線加工性を調
査するため、乾式伸線による試験を行なった。伸線は３
０度ダイスを用いて、各パスにおける減面率が１５〜２
０％の間に調整した。その結果を表３に示した。本発明
鋼１〜１０は、上部ベイナイト分率が５０％以上に本発
明に従って調整されているため優れた加工性を示す。一
方、比較鋼１１〜１４は、本発明と異なるため伸線加工
特性が劣る。
査するため、乾式伸線による試験を行なった。伸線は３
０度ダイスを用いて、各パスにおける減面率が１５〜２
０％の間に調整した。その結果を表３に示した。本発明
鋼１〜１０は、上部ベイナイト分率が５０％以上に本発
明に従って調整されているため優れた加工性を示す。一
方、比較鋼１１〜１４は、本発明と異なるため伸線加工
特性が劣る。
【００２４】表４、表５に、スチールコードなどを製造
する場合の加工に本発明を適用した場合を示す。５．５
ｍｍより１．６ｍｍまでの伸線加工を行い、１．６ｍｍ
でパテンティングを行いブラスめっき処理を行なった
後、さらに伸線加工で０．３ｍｍワイヤとした。比較鋼
１７は熱間圧延後の一次伸線において加工が出来なくな
ったのに対し、本発明鋼１５，１６は０．３ｍｍのワイ
ヤにしても問題無く伸線加工ができた。
する場合の加工に本発明を適用した場合を示す。５．５
ｍｍより１．６ｍｍまでの伸線加工を行い、１．６ｍｍ
でパテンティングを行いブラスめっき処理を行なった
後、さらに伸線加工で０．３ｍｍワイヤとした。比較鋼
１７は熱間圧延後の一次伸線において加工が出来なくな
ったのに対し、本発明鋼１５，１６は０．３ｍｍのワイ
ヤにしても問題無く伸線加工ができた。
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】
【００２８】
【発明の効果】従来１．２％以上のＣ量の高い従来鋼に
比べて伸線加工性の優れた線材を得ることができる。
比べて伸線加工性の優れた線材を得ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川名 章文 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株式 会社君津製鐵所内
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼成分が重量％で Ｃ ：１．２％以上１．４％以下 Ｓｉ：０．１％以上１．５％以下 Ｍｎ：０．１％以上１．５％以下 残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、線材横断面に存在
する５０％以上の組織が上部ベイナイト組織からなり、
残りが疑似パーライトあるいはパーライトからなる線
材。 - 【請求項２】Ｃｒ：０．０５％以上１．０％以下 Ｎｉ：０．０５％以上１．０％以下 Ｃｕ：０．０５％以上１．０％以下 Ｍｏ：０．０５％以上１．０％以下 のいづれか一種以上を添加した事を特徴とする請求項１
の伸線加工性の優れた過共析鋼線材。 - 【請求項３】熱間圧延後の線材の調整冷却において、オ
ーステナイト域から５５０℃までを４０℃／ｓ以上の冷
却速度で冷却し、その後３５０℃以上４７０℃以下の温
度範囲に保持後、変態が完了する前に５２０〜６２０℃
の温度範囲で保持することによって得られる請求項１あ
るいは２の過共析鋼線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3555098A JPH11229089A (ja) | 1998-02-18 | 1998-02-18 | 過共析鋼線材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3555098A JPH11229089A (ja) | 1998-02-18 | 1998-02-18 | 過共析鋼線材およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11229089A true JPH11229089A (ja) | 1999-08-24 |
Family
ID=12444846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3555098A Withdrawn JPH11229089A (ja) | 1998-02-18 | 1998-02-18 | 過共析鋼線材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11229089A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6596098B1 (en) * | 1999-01-28 | 2003-07-22 | Nippon Steel Corporation | Wire rod for high-fatigue-strength steel wire, steel wire and method of producing the same |
-
1998
- 1998-02-18 JP JP3555098A patent/JPH11229089A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6596098B1 (en) * | 1999-01-28 | 2003-07-22 | Nippon Steel Corporation | Wire rod for high-fatigue-strength steel wire, steel wire and method of producing the same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050510 |